Messunsicherheit einer Temperaturmesskette

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3 Messunsicherheit einer Temperaturmesskette mit Beispielrechnungen Gerd Scheller Stefan Krummeck Bemerkung Diese Broschüre wurde nach bestem Wissen und Gewissen erstellt. Für mögliche Irrtümer übernehmen wir keine Gewähr. Maßgebend sind in jedem Fall die Betriebsanleitungen zu den entsprechenden Geräten.

4 Um Messungen vergleichbar zu machen, muss die Qualität durch die Angabe der Messunsicherheit bekannt gemacht werden. Der 1993 herausgegebene ISO/BIPM Guide to the Expression of Uncertainty in Measurement, meist kurz GUM genannt, führt eine einheitliche Methode zur Ermittlung und Angabe der Messunsicherheit ein. Diese Methode wurde weltweit von Kalibrierlaboratorien aufgegriffen. Für die Anwendung sind jedoch einige mathematische Kenntnisse erforderlich. In den folgenden Kapiteln wird durch vereinfachte Betrachtung die Messunsicherheit für alle Anwender von Temperaturmessketten verständlich gemacht. So können Fehler beim Einbau der Temperatursensoren und Anschluss der Auswerteelektronik zu einer Erhöhung des Messfehlers führen. Hinzu kommen Messunsicherheitsanteile des Sensors und der Auswerteelektronik selbst. Nach der Erläuterung der Messunsicherheitsanteile werden einige praktische Beispielrechnungen durchgeführt. Durch die Kenntnis von Messunsicherheitsanteilen und ihrer Größenordnung wird der Anwender in die Lage versetzt, einzelne Anteile durch geänderte Einbaubedingungen oder Geräteauswahl zu verringern. Entscheidend ist immer, welche Messunsicherheit für eine Messaufgabe erforderlich ist. Sind zum Beispiel in einer Norm Grenzwerte für die Abweichung der Temperatur vom Sollwert vorgegeben, sollte die Messunsicherheit des verwendeten Messverfahrens maximal ein Drittel des Grenzwertes betragen. Die vorliegende Broschüre stellt insbesondere mit dem in Kapitel 3 aufgeführten Beispielrechnungen ein Hilfsmittel bei der Beurteilung der Messunsicherheit dar. Bei auftretenden Problemen sind wir gerne bereit, mit unseren Kunden die konkreten Fälle zu besprechen und praktische Hilfestellungen zu geben. Gerd Scheller Stefan Krummeck JUMO GmbH & Co. KG Moritz-Juchheim-Straße Fulda, Germany Telefon: Telefax: stefan.krummeck@jumo.net Internet: Nachdruck mit Quellennachweis gestattet! Teilenummer: Buchnummer: FAS625 Druckdatum: ISBN:

5 Inhalt 1 Allgemeines/Begriffserläuterung Die Temperaturmesskette Kalibrieren Justieren Prüfen Das Normal Bezugsnormal Gebrauchsnormal Rückführbarkeit DAkkS-akkreditiertes Kalibrierlabor Messunsicherheit Systematische Messabweichungen Statistische Messabweichung Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette Wärmeableitfehler des Temperaturfühlers ( MF) Abweichung der Temperatursensoren zur Normkennlinie ( MD) Austemperierung ( M A ) Eigenerwärmung von Widerstandsthermometern ( M E ) Thermospannungen bei Messungen mit Widerstandsthermometern ( M Th ) Isolationswiderstand des Widerstandsthermometers ( M RI ) Empfindlichkeit des Sensors (C S ) Abweichung der Vergleichsstellentemperatur ( t 0S ) Ausgleichsleitungen ( V LX ) Leitungswiderstand von Widerstandsthermometern ( R AL ) Spannungsversorgung der Auswerteelektronik ( V) Umgebungstemperatur der Auswerteelektronik ( t M ) Verarbeitungs- und Linearisierungsfehler ( t W ) Eingangswiderstand der Auswerteelektronik ( B) Weitere Fehlerquellen Montageort der Auswerteelektronik Galvanische Ströme bei Thermoelementen Ableitströme bei Thermoelementen Mechanische Beanspruchung von Thermoelementen Chemische Beanspruchung von Thermoelementen Mechanische Belastung von Widerstandsthermometern Langzeitverhalten von Widerstandsthermometern Messunsicherheit einer Temperaturmesskette

6 Inhalt 3 Beispielrechnungen Verteilungsfunktionen Messumformer mit Thermoelement Messumformer mit Widerstandsthermometer Präzisions-Anzeigegerät Kalibrierung eines Temperaturanzeigegerätes durch elektrische Simulation Anmerkung DAkkS-Service Literaturhinweise Messunsicherheit einer Temperaturmesskette

7 1 Allgemeines/Begriffserläuterung 1.1 Die Temperaturmesskette Eine Temperaturmesskette besteht aus dem Temperatursensor (temperaturabhängiger Widerstand oder Thermoelement) und der Auswerteelektronik. Der Sensor wird in der Regel zusammen mit einem geeignetem Mittel zur Wärmeübertragung in ein Schutzrohr eingebaut. Zwischen den beiden Komponenten der Messkette befindet sich eine Verbindungsleitung. Sensor und Auswerteelektronik sind oftmals in einem Temperaturfühler (Anschlusskopf) kombiniert. Die Auswerteelektronik kann ein Messumformer (normiertes Ausgangssignal) oder ein direkt anzeigendes elektronisches Anzeigegerät (Digitalanzeige der Temperatur) sein. Fe T 1 Ausgleichsleitung T 2 CuNi Abbildung 1: Besonderheiten der Temperaturmesskette mit Thermoelement Ein Thermoelement misst immer die Temperaturdifferenz zwischen der Messstelle und der Vergleichsstelle. Um die Temperatur T 1 messen zu können, muss die Temperatur T 2 (Vergleichsstelle- Klemmentemperatur am Übergang Thermoelement-Cu-Leitung) bekannt sein. Zur Verbindung von Thermoelement und Auswerteelektronik wird eine Ausgleichsleitung verwendet, die die gleichen thermoelektrischen Eigenschaften wie das Thermoelement selbst aufweist. Damit wird verhindert, dass an der Verbindungsstelle eine zusätzliche Thermospannung entsteht. Voraussetzung ist jedoch, dass immer die passende Ausgleichsleitung verwendet wird. Bei Gehäusedurchführungen mit unterschiedlicher Innen- und Außentemperatur müssen thermospannungsfreie Stecker und Buchsen verwendet werden. Alle in den Referenztabellen (zum Beispiel DIN EN Teil 1) angegebenen Thermospannungen beziehen sich auf eine Vergleichsstellentemperatur von 0 C. Dies ist bei Messketten in der Regel nicht realisierbar. Deshalb muss die Klemmentemperatur gemessen oder konstant gehalten werden. Beträgt die Klemmentemperatur beispielsweise 20 C, muss das Ergebnis (aus der gemessenen Thermospannung) um +20 K korrigiert werden. Für alle genormten Thermoelemente sind in der DIN EN Fehlergrenzen in Abhängigkeit von der Messtemperatur festgelegt. Zu beachten ist, dass auch für die Ausgleichsleitungen Fehlergrenzen gelten (Klasse 1 und 2), sodass sich für jedes Thermoelement eine Gesamttoleranz aus den Toleranzen des Thermoelementes und der Ausgleichsleitung ergibt. Thermoelemente zeigen in der Regel ein schlechteres Driftverhalten als Platin-Widerstandsthermometer (Aufnahme von Materialien aus der Umgebung, chemische Reaktion, Rekristallisation, mechanische Beanspruchung), sodass über die Lebensdauer von Thermoelementen keine generelle Aussage getroffen werden kann. Es sollte jedoch eine regelmäßige Überprüfung der Messunsicherheit mit einem Referenzthermometer (zum Beispiel DakkS-kalibrierte Messkette mit einem Widerstandsthermometer in Vierleiterschaltung) möglichst in einem flüssigkeitsgefülltem Thermostatbad erfolgen. 5 1 Allgemeines/Begriffserläuterung

8 1.2 Kalibrieren 1 Allgemeines/Begriffserläuterung Kalibrieren bedeutet das Feststellen und Dokumentieren der Abweichung der Anzeige eines Messgerätes (oder des angegebenen Wertes einer Maßverkörperung) vom richtigen Wert der Messgröße. /1/ Am Gerät wird dabei kein Eingriff vorgenommen, es werden jedoch Korrekturtabellen und/oder Korrekturfunktionen erstellt. 1.3 Justieren Justieren ist das Einstellen beziehungsweise Abgleichen eines Messgerätes, um systematische Messabweichungen soweit wie notwendig oder möglich zu beseitigen. Das Justieren erfordert also einen Eingriff, der das Messgerät bleibend verändert. Diese Einstellung wird bei Temperaturmessgeräten in der Regel mit Festwiderständen nach der DIN EN vorgenommen. Es kann daraus also keine Aussage über die Gesamtmessunsicherheit der Messkette abgeleitet werden, da die Abweichung des später angeschlossenen Temperaturfühlers von der Norm in der Regel unberücksichtigt bleibt. 1.4 Prüfen Beim Prüfen wird festgestellt, inwieweit ein Prüfgegenstand eine bestimmte Forderung (zum Beispiel Toleranzklasse) erfüllt. Mit dem Prüfen ist daher immer der Vergleich mit vorgegebenen Bedingungen verbunden. Art und Umfang der messtechnischen Überwachung der Prüfmittel liegen dabei im Ermessen des jeweiligen Unternehmens beziehungsweise Prüflaboratoriums. Aussagen über Messunsicherheiten werden nicht getroffen. 1.5 Das Normal Das Normal dient dem Zweck, einen oder mehrere bekannte Werte einer Größe darzustellen und diese durch Vergleichsmessungen an andere Messgeräte weiterzugeben. 1.6 Bezugsnormal Normal, das die höchste verfügbare Genauigkeit an einem bestimmten Ort verkörpert, von dem an diesem Ort die vorgenommenen Messungen abgeleitet werden. Das nationale Normal wird von der Physikalisch Technischen Bundesanstalt (PTB) verwaltet und weitergegeben. Bei JUMO sind diese Bezugsnormale PTB-kalibrierte Thermometer (für verschiedene Temperaturbereiche), die alle zwei Jahre rekalibriert werden. Beim Kunden kann dieses Normal zum Beispiel ein bei JUMO DAkkS-kalibriertes Thermometer sein. 1.7 Gebrauchsnormal Normal, das mit einem Bezugsnormal in Verbindung mit entsprechenden Messgeräten kalibriert ist und routinemäßig benutzt wird, um Prüfmittel zu kalibrieren oder zu prüfen. Das heißt: Im DAkkS-Kalibrierlaboratorium werden Gebrauchsnormale gegen die PTB-kalibrierten Bezugsnormale ausgemessen und dann für Routinekalibrierungen verwendet. 6 1 Allgemeines/Begriffserläuterung

9 1.8 Rückführbarkeit 1 Allgemeines/Begriffserläuterung Der Begriff Rückführung (englisch: tracability, auch Rückführbarkeit ) beschreibt einen Vorgang, durch den der von einem Messgerät (oder einer Maßverkörperung) dargestellte Messwert über einen oder mehrere Schritte mit dem nationalen Normal für die betreffende Messgröße verglichen werden kann. /2/ Die Kette der einzelnen Schritte muss ununterbrochen sein. Mit jedem Schritt erhöht sich die Messunsicherheit. Abbildung 2: Rangfolge der Normale 1.9 DAkkS-akkreditiertes Kalibrierlabor Ein DAkkS-akkreditiertes Kalibrierlabor ist nach DIN EN ISO/IEC akkreditiert und wird durch die Deutsche Akkreditierungsstelle (DAkkS) begutachtet, bestätigt und überwacht. Durch die DAkkS-Akkreditierung ist eine oft geforderte Rückführung auf nationale/internationale Normale sichergestellt Messunsicherheit Das Messergebnis aus einer Messreihe ist der um die bekannten systematischen Abweichungen (treten nachweislich bei jeder Messung auf) berichtigte Mittelwert, verbunden mit einem Intervall, in dem vermutlich der wahre Wert der Messgröße liegt. Die Differenz zwischen der oberen Grenze dieses Intervalls und dem berichtigten Mittelwert beziehungsweise die Differenz zwischen dem berichtigten Mittelwert und der unteren Grenze dieses Intervalls wird als Messunsicherheit u bezeichnet. Meistens, jedoch nicht immer, haben beide Differenzen den gleichen Wert. Die gesamte Weite des Intervalls darf nicht Messunsicherheit genannt werden. Zu den Berechnungsverfahren und zu den mathematischen Zusammenhängen sind zahlreiche Veröffentlichungen erschienen, sodass zum besserem Verständnis und zur Vertiefung weitere Fachliteratur verwendet werden kann (Kapitel 5 Literaturhinweise ). 7 1 Allgemeines/Begriffserläuterung

10 1 Allgemeines/Begriffserläuterung 1.11 Systematische Messabweichungen Systematische Messunsicherheiten liegen vor, wenn unter gleichen Messbedingungen der gleiche Betrag und das gleiche Vorzeichen für den Messfehler ermittelt werden. Systematische Messabweichungen können vorhergesagt und korrigiert werden. Beispiel: Eine kalibrierte Messkette hat bei 100 C laut Kalibrierschein einen Anzeigefehler von -0,3 K, am Einsatzort kann der Anzeigewert des Messgerätes um +0.3 K korrigiert werden Statistische Messabweichung Es handelt sich um zufällige Messabweichungen, die nicht korrigierbar sind. Durch eine Mehrfachmessung unter gleichen Messbedingungen kann deren Größe bestimmt werden. In der Regel handelt es sich bei zufälligen Messabweichungen um eine Normalverteilung um einen Mittelwert. 68,3 % aller Messwerte liegen innerhalb der Standardabweichung der Normalverteilung. Die doppelte Standardabweichung (K = 2) ergibt eine Wahrscheinlichkeit von 95,4 %. 8 1 Allgemeines/Begriffserläuterung

11 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette t E Thermoelement Messumformer Messinstrument Abbildung 3: Die Messkette mit Thermoelement Grundsätzlich müssen bei der Berechnung der Gesamtmessunsicherheit einer Temperaturmesskette alle Einzelanteile (Auswerteelektronik, Anzeige, Zuleitung, Sensor) einbezogen werden. Der Sensor liefert ein temperaturabhängiges Signal, das über die Zuleitung zur Auswerteelektronik geleitet wird und dort letztendlich in eine Temperaturanzeige beziehungsweise in ein Stromsignal gewandelt wird. Die Fehlerquellen aller drei Komponenten sind in die Messunsicherheitsbetrachtungen einzubeziehen. Das heißt: Bei Verwendung von Messumformern ergeben sich bei der Wandlung in eine Temperaturanzeige nochmals zusätzliche Messunsicherheitsanteile. I X = t m + M F (**) + M D + M A + M E (**) + M Th (**) + M RI (**) - C S * t 0S (*) + V LX (*) + R AL (**) + V + t M + t W + B + LZ (1) (*) nur bei Verwendung von Thermoelementen (**) nur bei Verwendung von Widerstandsthermometern I X Ausgangssignal (angezeigte Temperatur oder Temperaturäquivalent) t m Temperatur an der Messstelle Messunsicherheiten am Sensor und in den Zuleitungen M F M D M A M E M Th M RI C S t 0S V LX R AL Messsignalabweichung auf Grund des Wärmeableitfehlers des Thermometers Messsignalabweichung auf Grund der Abweichung des Sensors zur DIN EN (Widerstandsthermometer) beziehungsweise zur DIN EN (Thermoelement) Messsignalabweichung auf Grund ungenügender Austemperierung Messsignalabweichung auf Grund der Eigenerwärmung des Sensors (nur Widerstandsthermometer) Messsignalabweichung auf Grund von Thermospannungen (Widerstandsthermometer) Messsignalabweichung auf Grund eines geringem Isolationswiderstand (Widerstandsthermometer) Empfindlichkeit des Sensors, zum Beispiel in K/µV (Thermoelement) Temperaturabweichung auf Grund der Abweichung der Vergleichstemperatur von der angenommenen Temperatur Spannungsabweichung auf Grund der Ausgleichsleitungen (Thermoelemente) Schwankung des Leitungswiderstandes (Widerstandsthermometer) 9 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette

12 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette Messunsicherheiten am Messumformer und Anzeige V t M t W B LZ Abweichung der Auswerteelektronik auf Grund von Schwankungen der Spannungs- versorgung (Spannungseinfluss) Abweichung auf Grund schwankender Umgebungstemperatur (Temperatureinfluss) Verarbeitungs- und Linearisierungsfehler der Auswerteelektronik Anzeigeabweichung auf Grund des Einflusses des Eingangswiderstandes (Bürdeneinfluss) Langzeitstabilität der Auswerteelektronik (Abweichungen auf Grund von Bauteilalterung) Delta (vierter Buchstabe des griechischen Alphabetes) Im Folgenden sollen die einzelnen Messunsicherheitsanteile genauer betrachtet werden: 2.1 Wärmeableitfehler des Temperaturfühlers ( MF ) Die zu messende Temperatur liegt im Allgemeinen ober- oder unterhalb der Umgebungstemperatur. Durch das Temperaturgefälle innerhalb des Thermometers entsteht ein Wärmestrom, der zu einer Abkühlung beziehungsweise Erwärmung des Sensors und letztendlich zu einer fehlerhaften Anzeige führt. Der Großteil der Wärme wird über die Anschlussleitungen zu- beziehungsweise abgeführt. Der aus dem unerwünschten Wärmestrom resultierende Anzeigefehler ist der Wärmeableitfehler. Der Wärmeableitfehler ist in erheblichem Maße von den konstruktiven Eigenschaften des Thermometers und dessen Einbaulänge im Messmedium abhängig. Im Allgemeinen ist bei Einbaulängen unter 80 Millimetern mit einem Wärmeableitfehler zu rechnen. Der Wärmeableitfehler wird mit steigender Temperaturdifferenz zwischen Umgebung und Messmedium größer. Zu den entscheidenden konstruktiven Einflussgrößen sind in erster Linie das Material des Schutzrohres (Wärmeleiteigenschaften), der Schutzrohrdurchmesser (Oberfläche) sowie der Innenaufbau des Temperaturfühlers (Füllmaterial, Sensorgröße etc.) zu zählen. Diese Einflussgrößen können vom Hersteller entsprechend optimiert und gegebenenfalls auf die jeweilige Anwendung abgestimmt werden. Der Wärmeableitfehler kann ermittelt werden, indem zum Beispiel bei einem Temperaturfühler in einem gut temperiertem Bad die angezeigte Temperaturdifferenz zwischen der verwendeten Einbaulänge und dem vollen Abtauchen ermittelt wird. Bei einem Außendurchmesser von 5,0 mm, einer Einbautiefe von 25 mm und einer Messtemperatur von 85 C (Messmedium Wasser mit v = 0,12 m/s) liegt der Wärmeableitfehler im Bereich von ca. 50 mk. Maßnahmen zur Reduzierung des Wärmeableitfehlers durch den Anwender Zusätzliche Tauchhülsen vermeiden Größtmögliche Eintauchtiefe wählen (Thermometer zum Beispiel in Rohrbogen einbauen) Thermometer am Ort mit höchster Strömungsgeschwindigkeit einbauen Äußere Teile des Thermometers (zum Beispiel Anschlusskopf) mit zusätzlicher Wärmedämmung versehen Thermometer mit kleiner äußerer Fläche einsetzen Abschätzung des Wärmeableitfehlers und Reduzierung der Eintauchtiefe um zum Beispiel 10 % und gleichzeitiger Beobachtung der Temperaturanzeige 10 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette

13 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette Abbildung 4: Bestimmung des Wärmeableitfehlers eines Widerstandsthermometers 2.2 Abweichung der Temperatursensoren zur Normkennlinie ( MD ) Die Auswerteelektronik ist in der Regel auf Temperatursensoren einjustiert, die sich exakt nach der entsprechenden Normkennlinie (für Platin-Widerstandsthermometer DIN EN 60751; für Thermoelemente DIN EN 60584) verhalten. Die Sensoren halten die Normkennlinien jedoch nur in den seltensten Fällen ein, sondern es sind Toleranzklassen zugelassen. So berechnet sich die Grenzabweichung für einen Platinsensor der Klasse B aus ±(0.3 K t ) (t... Messtemperatur in C). Bei 100 C ergibt sich also eine zulässige Grenzabweichung von ±0,8 K. Abbildung 5: Zulässige Grenzabweichung von Pt-Temperatursensoren 11 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette

14 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette Dieser Fehler kann eingeschränkt werden: Engere Toleranzklasse verwenden (zum Beispiel für DIN A erhält man für 100 C eine zulässige Toleranz von ±(0,15 K + 0,002 * 100 C) = ±0,35 K Eingabe der Kennlinienkoeffizienten (R 0, A, B) des Temperaturfühlers in die Auswerteelektronik (natürlich muss dies vorgesehen sein). Dazu muss der Temperaturfühler bei mindestens drei Temperaturen im Messbereich ausgemessen werden. Der Messunsicherheitsanteil des Temperatursensors wird damit auf die Messunsicherheit bei der Temperaturmessung eingeschränkt. Weitere Informationen: siehe Literaturhinweis Austemperierung ( M A ) 1,0 0,9 0,5 Sprungantwort des Temperaturfühlers 0 t 0,5 t 0,9 Abbildung 6: Übergangsfunktion nach einem Temperatursprung Wegen der stets vorhandenen thermischen Widerstände (die Größe ist von den verwendeten Materialien abhängig) nimmt der Temperatursensor nie sofort die Temperatur des Messmediums an, sondern immer verzögert. Diese Verzögerung wird durch die Wärmeübergangskoeffizienten Sensor Füllmaterial Metallschutzrohr Messmedium bestimmt und ist somit eine konstruktive Kenngröße des Temperaturfühlers. Auskunft über das Ansprechverhalten gibt die Sprungantwort. Da die Ansprechzeit in starkem Maße von der Strömungsgeschwindigkeit, dem verwendeten Messmedium und der Eintauchtiefe abhängig ist, wurden in der DIN EN Bedingungen für die Aufnahme der Sprungantwort in Luft und Wasser festgelegt (zum Beispiel Umströmung mit Luft, Strömungsgeschwindigkeit 3,0 ±0,3 m/s). In den Datenblättern der Temperaturfühler ist die Angabe der Halbwertzeit t 05 (Messwert hat 50 % des Endwertes erreicht) und der Neunzehntelzeit t 09 (Messwert hat 90 % des Endwertes erreicht) üblich. Bei Messungen in Luft sind dabei durchaus t 09 -Zeiten von fünf Minuten und mehr möglich. Die bereits erläuterten Maßnahmen zur Reduzierung des Wärmeableitfehlers führen auch zu einer Verringerung der Ansprechzeiten. Des Weiteren muss der Anwender auf eine genügende Austemperierung achten, bevor zum Beispiel Messwerte protokolliert werden Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette

15 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette 2.4 Eigenerwärmung von Widerstandsthermometern ( M E ) Der Messstrom, der durch den Temperatursensor fließt, erzeugt Wärme und führt zu einer systematisch höheren Temperaturanzeige. Die eingebrachte Leistung beträgt dabei P = I 2 R. Eine Angabe erfolgt in der Regel durch den Hersteller in der Form des Eigenerwärmungskoeffizienten (EK in mw/ C). Eine Reduzierung des Messstromes führt stets zu einer Verringerung der Eigenerwärmung. Wird der Spannungsabfall über dem Widerstandsthermometer jedoch zu gering, führt dies bei einigen handelsüblichen Messgeräten zu einer erhöhten Messunsicherheit. Es werden daher folgende Messströme empfohlen: Nennwert in Bereich Messstrom in ma 100 0,5 bis 1, ,1 bis 0,3 Die Messströme sind so angegeben, dass eine Verlustleistung von 0,1 mw bei 0 C nicht überschritten wird, der Eigenerwärmungsfehler kann dann in den meisten Fällen vernachlässigt werden. Der Eigenerwärmungskoeffizient ist von dem Wärmeübergangskoeffizienten zwischen Thermometer und Messmedium abhängig. Zur Vergleichbarkeit werden die Herstellerangaben stets im Eis/ Wassergemisch (0 C) bei einer Verlustleistung von 5 mw ermittelt. Dabei entspricht der Eigenerwärmungskoeffizient des Temperatursensors nicht dem des kompletten Thermometers. Für den Eigenerwärmungsfehler erhält man bei gegebenem Thermometerstrom und bekanntem Eigenerwärmungskoeffizienten: R t = (2) I 2 E K Bei gegebenem Messstrom wird der Eigenerwärmungsfehler durch die Verwendung eines Sensors mit kleinerem Widerstandsnennwert verringert. Weiterhin kann man dem Eigenerwärmungsfehler durch einen guten Wärmeübergang zwischen Messmedium und Temperaturfühler verringern (zum Beispiel möglichst hohe Strömungsgeschwindigkeit). Das bedeutet: Insbesondere bei Messungen in Gasen muss der Eigenerwärmungsfehler beachtet werden. 2.5 Thermospannungen bei Messungen mit Widerstandsthermometern ( M Th ) Ein Messkreis besteht aus einer Kette unterschiedlicher Leiterwerkstoffe. Jede Verbindungsstelle bildet ein Thermoelement, wenn zwischen den beiden Verbindungsstellen (zum Beispiel Verbindungen zwischen der zweiadrigen Anschlussleitung und dem Sensor) eine Temperaturdifferenz auftritt. In diesem Fall verfälscht die entstehende Thermospannung das Messergebnis. Weiterhin kann durch einen ungünstigen Innenaufbau des Widerstandsthermometers (zum Beispiel unterschiedlicher Abstand der Verbindungsstellen vom Thermometerboden) oder durch eingeschlossene Feuchtigkeit unerwünschte Thermospannung auftreten. Diesen thermoelektrischen Effekt kann man durch eine Wiederholungsmessung mit umgekehrter Stromrichtung ermitteln. Laut DIN EN darf das Temperaturäquivalent der Differenz der beiden Widerstandsmessungen die entsprechende Genauigkeitsklasse nicht überschreiten. Bei einer Thermospannung von 20 µv ergeben sich bei einem Messstrom von 1 ma für ein Widerstandsthermometer mit einem Nennwert von 100 folgende mögliche Fehler: 13 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette

16 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette Tabelle 1: Messtemperatur in C Messfehler in mk Thermospannungen bei Messungen 2.6 Isolationswiderstand des Widerstandsthermometers ( M RI ) Zu niedrige Isolationswiderstände erzeugen einen Nebenschluss zum Temperatursensor (Parallelschaltung). Es kommt zu einer systematisch niedrigeren Temperaturanzeige. Bei gleichem Isola-tionswiderstand wächst der Messfehler mit zunehmendem Nennwert des Temperatursensors. Vom Hersteller wird der Isolationswiderstand nach DIN EN überprüft (Mindestforderung 100 M bei Raumtemperatur). Der Anwender muss das Eindringen von Feuchtigkeit in die Anschlussklemmen und die mechanische Beschädigung der Anschlussleitung verhindern. Abbildung 7: Ersatzschaltbild für den Isolationswiderstand im Inneren eines Widerstandsthermometers 2.7 Empfindlichkeit des Sensors (C S ) Das Ausgangssignal des Temperatursensors ist der Widerstand (Platinsensor) beziehungsweise die Thermospannung (Thermoelement). Eine Änderung des Ausgangssignals führt entsprechend der Kennlinie zu einer Änderung der Temperaturanzeige. Dieser Anstieg ergibt sich aus: t/ E (Thermoelement) t/ E für kleine Änderungen beziehungsweise t/ R (Widerstandsthermometer) t/ R für kleine Änderungen ( Eine Temperaturänderung X führt zu einer Thermospannungs beziehungsweise Widerstandsänderung von Y ) Als Näherung werden die Empfindlichkeiten der Normkennlinien (DIN) verwendet Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette

17 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette Beispiele: Für ein Thermoelement Typ K ergibt sich bei einer Messtemperatur von 400 C: E (400 C) = µv E (401 C) = µv t = 1 K und E = 42 µv C S = 0,024 K/µV Für ein Widerstandsthermometer Pt 100 ergibt sich bei einer Messtemperatur von 100 C: R (100 C) = 138,5055 R (101 C) = 138,8847 t = 1 K und R = 0,3792 C S = 2,637 K/ C S wird verwendet, da letztendlich die Temperatur das interessierende Ausgangssignal ist. 2.8 Abweichung der Vergleichsstellentemperatur ( t 0S ) Wie bereits erläutert, befindet sich die Vergleichsstelle zumeist in der Auswerteelektronik. Durch Erwärmung der Elektronik kann es zu Temperaturdifferenzen zwischen der Vergleichsstelle und der gemessenen Temperatur kommen. 2.9 Ausgleichsleitungen ( V LX ) Für die Toleranzen von Ausgleichsleitungen sind zwei Fehlerklassen definiert. Klasse 1 gilt dabei nur für Ausgleichsleitungen, die mit den Materialien der Thermoelemente gefertigt sind. Normalerweise werden jedoch für die Ausgleichsleitungen aus Kostengründen Ersatzmaterialien verwendet, die dieselben thermoelektrischen Eigenschaften wie das Thermoelement aufweisen. Es wird also standardmäßig die Klasse 2 geliefert. Die meisten Ausgleichsleitungen der Klasse 2 weisen eine Toleranz von ±2,5 K auf. Die obere Anwendungstemperatur der Ausgleichsleitungen ist auf 200 C beschränkt (Klemmstelle zu den Thermodrähten) Leitungswiderstand von Widerstandsthermometern ( R AL ) Der Einfluss des Leitungswiderstandes ist von dem Anschluss des Widerstandsthermometers abhängig. Abbildung 8: Verschiedene Anschlussarten von Widerstandsthermometern 15 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette

18 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette Zweileiterschaltung Die Verbindung zwischen Widerstandsthermometer und Auswerteelektronik wird durch eine zweiadrige Anschlussleitung realisiert. Durch die Auswerteelektronik wird der Gesamtwiderstand, bestehend aus Temperatursensor, Innenleitung des Temperaturfühlers (in Schutzrohr) und Anschlussleitung, gemessen. Dies führt zu einer systematisch höheren Anzeige. Vom gemessenen Widerstand wird deshalb die Summe aus Innen- und Anschlussleitung abgezogen. Diese Widerstände schwanken jedoch fertigungsabhängig und sind zum Teil der Betriebstemperatur ausgesetzt, sodass weitere Unsicherheiten auftreten. Der Anwender muss insbesondere darauf achten, dass die Anschlussleitung nicht auf Wärmequellen aufliegt, da dies zu einer Erhöhung des Zuleitungswiderstandes führt. Für die Schwankung des Zuleitungswiderstands ergaben regelmäßige Kontrollmessungen ca. 5 % des Schleifenwiderstandes. So ist zum Beispiel der im Datenblatt angegebene Schleifenwiderstand der Anschlussleitung mit einem Querschnitt von 0,22 mm m (pro Meter). Die Schwankung des Zuleitungswiderstandes wird daher mit Hilfe der 5 % auf 8 m /m abgeschätzt. Dreileiterschaltung Um die Einflüsse der Leitungswiderstände und deren temperaturabhängige Schwankungen zu minimieren, wird meist die Dreileiterschaltung verwendet. Hierbei wird eine zusätzliche Leitung zu einem Kontakt des Widerstandsthermometers geführt. Es bilden sich somit zwei Messkreise, von denen einer als Referenz genutzt wird. Durch die Dreileiterschaltung lässt sich der Leitungswiderstand sowohl in seinem Betrag als auch in seiner Temperaturabhängigkeit kompensieren. Voraussetzungen sind bei allen drei Adern identische Eigenschaften (Widerstand) und gleiche Temperaturen, denen sie ausgesetzt sind. Vierleiterschaltung Über zwei Zuleitungen wird das Thermometer mit dem Messstrom gespeist. Der Spannungsabfall am Messwiderstand wird über die Messleitungen abgegriffen. Liegt der Eingangswiderstand der nachgeschalteten Elektronik um ein Vielfaches höher als der Leitungswiderstand, ist dieser zu vernachlässigen. Bei Temperaturmessketten mit Widerstandsthermometern in Vierleiterschaltung entfällt also der Messunsicherheitsanteil für den Leitungswiderstand. Es ist jedoch zu beachten, dass die Schaltung nicht immer bis zum Messwiderstand geführt ist, sondern häufig nur bis zum Anschlusskopf des Thermometers. Die Innenleitung ist dann in Zweileiter- Technik ausgeführt. Dadurch ergeben sich, wenn auch in wesentlich geringerem Ausmaß, die bei der Zweileiter-Technik geschilderten Probleme Spannungsversorgung der Auswerteelektronik ( V) In den Datenblättern der Messumformer und direktanzeigenden elektronischen Thermometer ist meist ein Nominalwert der Versorgungsspannung und ein prozentualer Fehler des Ausgangssignals, bezogen auf die Abweichung vom Nominalwert, angegeben Umgebungstemperatur der Auswerteelektronik ( t M ) In den Datenblättern ist eine Betriebstemperatur angegeben. Auch hier ist wiederum ein prozentualer Fehler des Ausgangssignals, bezogen auf die Abweichung zur Betriebstemperatur, angegeben Verarbeitungs- und Linearisierungsfehler ( t W ) Die Zuordnung der Werte des Messsignales Temperatur erfolgt meist mit Hilfe gespeicherter Messwerttabellen. Die Stützstellenanzahl der Tabelle ist auf Grund des vorhandenen Speicherplatzes begrenzt. Daher tritt bei Messwerten zwischen den Stützstellen der Tabelle ein Linearisierungsfehler auf, da sowohl die Kennlinien der Widerstandsthermometer als auch der Thermoelemente 16 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette

19 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette nur durch Gleichungen höherer Ordnung exakt wiedergegeben werden können. Bei Thermoelementen ist dieser Messunsicherheitsanteil größer, da die Gleichungen mindestens neunter Ordnung sind und zumeist mit derselben Stützstellenanzahl ein größerer Temperaturbereich abgedeckt werden muss (Anwendungsbereich). Es gibt bei einigen Anzeigegeräten die Möglichkeit, die Kennlinienparameter einzugeben. Die Temperatur wird entsprechend berechnet, dabei kommt es jedoch wegen der hohen Ordnung der Kennlinien zu Rundungsfehlern. Weiterhin ist die Auflösung der Auswerteelektronik begrenzt. So beträgt bei jedem digitalen Anzeigegerät der Grundfehler ±1 Digit Eingangswiderstand der Auswerteelektronik ( B) Das Ausgangssignal des Messumformers wird letztendlich zu einer Auswerteelektronik geführt, deren Eingangswiderstand begrenzt ist (im Datenblatt als maximale Bürde angegeben). Der Bürdeneinfluss ist bei Messumformern zu beachten, da der Messumformer gegebenenfalls kein stabiles Ausgangssignal liefern kann. Der Bürdeneinfluss wird meist als prozentualer Fehler des Ausgangssignals angegeben Weitere Fehlerquellen Die folgenden Fehler können sehr komplexe Ursachen haben und wurden deshalb in der obigen Modellgleichung nicht aufgeführt. Eine detaillierte Darstellung würde den Rahmen dieser Abhandlung sprengen, deshalb sei an dieser Stelle auf entsprechende Fachliteratur verwiesen (Kapitel 5 Literaturhinweise ). Nachstehend erfolgt eine kurze Auflistung und Erläuterung, um auf mögliche Probleme hinzuweisen Montageort der Auswerteelektronik Der Montageort sollte möglichst erschütterungsfrei sein. Der Einbau im Bereich von elektromagnetischen Feldern (Motoren, Transformatoren usw.) ist zu vermeiden. Grundsätzlich ist bei der Montage die Betriebsanleitung zu beachten Galvanische Ströme bei Thermoelementen Feuchtigkeit in einem Thermoelement kann zwischen den beiden Thermoschenkeln ein galvanisches Element erzeugen. Die entstehende Störspannung ist eine Gleichspannung und wird zur Thermospannung addiert beziehungsweise subtrahiert. Die Störspannung kann insbesondere bei Thermoelementen mit geringer Empfindlichkeit zu Fehlern von bis zu 20 % führen. Der Anwender muss darauf achten, dass beim Einsatz in Feuchträumen die dafür vorgesehene Ausgleichsleitung verwendet werden muss Ableitströme bei Thermoelementen Induktive Einkopplung von parallel zu den Verbindungsleitungen laufenden Stromleitungen können durch Verdrillen der Leitungen, Abschirmung und einseitige Erdung verhindert werden. Bei schnell ansprechenden Thermoelementen ist der Thermodraht häufig mit dem Schutzrohr verschweißt und es kann zu Spannungseinkopplungen über das Schutzrohr kommen. Dies kann durch die galvanische Trennung des Messgerätes zur Versorgungsspannung verhindert werden. Bei den meisten Geräten ist das bereits realisiert Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette

20 2 Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette Zwischen mehreren Thermoelement-Eingängen (zum Beispiel SPS) kann eine Leiterschleife entstehen. Dem kann durch galvanische Trennung der Messeingänge entgegen gewirkt werden. Der Isolationswiderstand von keramischen Materialien sinkt drastisch bei Anwendungstemperaturen >1000 C, dadurch treten trotz isoliertem Aufbau der Thermoelemente Ableitströme auf. Dieser Effekt kann durch galvanische Trennung der Messeingänge gegenüber der Netzversorgung und anderen Eingängen sowie durch Potenzialausgleich zwischen den Thermoelementen verhindert beziehungsweise stark eingeschränkt werden Mechanische Beanspruchung von Thermoelementen Mechanische Verformung kann zu örtlichen Inhomogenitäten im Thermodraht, zu großen Temperaturgradienten entlang der Verformung und damit zu einer fehlerhaften Thermospannung führen. Die Homogenität der Thermodrähte kann durch Entspannungs- beziehungsweise Rekristallisationsglühen bei einer Temperatur von circa 900 C verbessert werden Chemische Beanspruchung von Thermoelementen Chemische Beanspruchung kann durch eine ganze Reihe von Effekten zu Fehlmessungen führen (siehe hierzu entsprechende Fachliteratur). Grundsätzlich kann der Einfluss durch den Einsatz von geeigneten Schutzrohren gemindert werden Mechanische Belastung von Widerstandsthermometern Das Ausmaß der Widerstandsänderung durch Druck und Vibration hängt sehr stark von der Konstruktion des Temperaturfühlers und der verwendeten Bauart der Sensoren ab. Der Einbau der Temperatursensoren muss so ausgelegt werden, dass keine Relativbewegung innerhalb des Einbauortes und keine starke Beschleunigung entsteht. Bei zu erwartenden hohen mechanischen oder chemischen Belastungen sollte in jedem Fall der Hersteller zwecks eines Beratungsgespräches konsultiert werden Langzeitverhalten von Widerstandsthermometern Die Genauigkeit eines Sensors über seine gesamte Einsatzdauer wird in starkem Maße von den Einsatzbedingungen (Temperatur- und Temperaturwechselbelastung), der Reinheit der verwendeten Materialien und seinen konstruktiven Merkmalen bestimmt. Entscheidende Konstruktive Merkmale sind zum Beispiel: Temperaturausdehnungskoeffizienten der verwendeten Materialien mechanische Kopplung der temperaturempfindlichen Wicklung beziehungsweise Schicht zur Umgebung chemische Verträglichkeit der verwendeten Materialien (bei Einsatz bei höheren Temperaturen) Driften wird vor allem durch die Entstehung von mechanischen Spannungen bei Temperaturbelastungen hervorgerufen. Um dieses Driftverhalten abschätzen zu können, werden bei Neuentwicklungen von Sensoren Typprüfungen durchgeführt. Dabei werden die Temperatursensoren Temperaturwechselbelastungen zwischen unterer und oberer Anwendungstemperatur ausgesetzt. Zur Beurteilung der Stabilität wird stets der Messwert am Eispunkt des Wassers herangezogen Messunsicherheitsanteile einer Temperaturmesskette

21 3.1 Verteilungsfunktionen 3 Beispielrechnungen Wird eine Messung unter gleichen Messbedingungen mehrfach wiederholt, so sind die einzelnen Werte nicht identisch. Es kommt zur zufälligen Streuung der Messwerte, wie sie in Abbildung 9 dargestellt ist. Abbildung 9: Beispiel für Messwerte bei 100 Wiederholungsmessungen Werden die Messwerte nach ihrer Häufigkeit aufgetragen, so ergibt sich eine Verteilungsfunktion (Abbildung 10, entstanden aus den Messwerten der Abbildung 9), bei der bestimmte Werte häufiger auftreten als andere. Die Verteilungsfunktion spiegelt die Wahrscheinlichkeit wieder, mit der ein Messergebnis bei einer Wiederholung erneut gemessen wird. Streuen die Messwerte rein zufällig, so entspricht die Verteilungsfunktion einer Gausschen Normalverteilung. Hierbei muss angemerkt werden, dass die Normalverteilung prinzipiell nur für unendlich viele Messwerte gilt. Aber bereits bei einer geringen Anzahl von Messwerten ( 30) wird die Normalverteilung bereits recht gut angenähert. Messwert Abbildung 10: Häufigkeit der einzelnen Messwerte aus Abbildung Beispielrechnungen

22 3 Beispielrechnungen Es fällt auf, dass besonders viele Werte um den sogenannten arithmetischen Mittelwert liegen. Dieser Wert tritt mit der größten Wahrscheinlichkeit auf. Je weiter der Messwert vom Mittelwert entfernt liegt, um so geringer wird die Wahrscheinlichkeit, dass dieser auftritt. Die Verteilungsfunktion ist neben dem Mittelwert noch durch eine weitere Größe, der Standardabweichung (einfache Messunsicherheit), charakterisiert. Der Mittelwert mit der Standardabweichung zusammen beschreibt das Intervall, in dem 68,3 % aller Messwerte liegen. Anders ausgedrückt bedeutet dies, dass bei einer Wiederholungsmessung die Wahrscheinlichkeit 68,3 % beträgt, einen Wert in diesem Intervall zu messen. Für eine zuverlässige Angabe der Messunsicherheit ist jedoch die Angabe der einfachen Messunsicherheit zu gering. Es wird deshalb für die Standardmessunsicherheit ein Vertrauensintervall von 95 % gefordert, dies entspricht der doppelten Standardabweichung. Setzt sich ein Messergebnis aus mehreren Eingangsgrößen zusammen, die ebenfalls mit Messunsicherheiten i (i = 1... N) versehen sind, so müssen die einzelnen Messunsicherheitsanteile als einfache Standardabweichung (68,3 % Vertrauensintervall) geometrisch addiert werden. Die resultierende Standardmessunsicherheit wird dann mit 2 multipliziert, um die Gesamtmessunsicherheit mit einem Vertrauensintervall von 95 % zu erhalten. 2 = N (3) Den Angaben von Messunsicherheiten in Kalibrierscheinen liegt im allgemeinen eine Normalverteilung zugrunde, da die Ergebnisse der Kalibrierung nicht auf einer einmaligen Messung beruhen, sondern auf einer mehrfachen Wiederholung der Kalibrierung. Die Messunsicherheiten werden mit einem 95 % Vertrauenssniveau angegeben, sodass für die Berechnung der Standardmessunsicherheit (68,3 % Vertrauensniveau) durch 2 geteilt werden muss. Ist von einer Größe nur ein Toleranzintervall bekannt und fehlt die Angabe der Verteilung, so muss von einer Rechteckverteilung ausgegangen werden. Als Beispiel seien hier die Aufgaben in technischen Datenblättern aufgeführt. Wird die Größe erneut gemessen, so ist nur bekannt, das sich der Messwert innerhalb des Toleranzintervalls wiederfindet und keine Wahrscheinlichkeit besteht, auch einen Wert außerhalb des Intervalls zu messen. Innerhalb des Intervalls (x 0 - a, x 0 + a) ist die Auftretenswahrscheinlichkeit für jeden Wert konstant. Für das gesamte Intervall beträgt also die Auftretenswahrscheinlichkeit 100 %. Wahrscheinlichkeit ½ a Abbildung 11: Rechteckverteilung Messwerte 20 3 Beispielrechnungen

23 3 Beispielrechnungen Um die Standardunsicherheit mit der 68,3-%-Auftretenswahrscheinlichkeit zu berechnen, muss die Toleranzbreite durch 3 dividiert werden. Damit hat man nun für die Messunsicherheitsanteile mit verschiedenen Verteilungsfunktionen eine gemeinsame Basis zur Berechnung der Gesamtmessunsicherheit. 3.2 Messumformer mit Thermoelement Als Beispiel ist die Gesamtmessunsicherheit eines programmierbaren Messumformers mit einem Thermoelement Typ K (Toleranzklasse 2) bei T = 400 C zu ermitteln. Der Messumformer arbeitet mit einem Stromausgangssignal 4 bis 20 ma und einem Temperaturbereich 0 bis 500 C. Angaben im Datenblatt des Messumformers Verarbeitungs- und Linearisierungsgenauigkeit bei Thermoelement Typ K: 0,25 % Vergleichsstellengenauigkeit: ±1 K Bürdeneinfluss: ±0,02 %/100 Temperatureinfluss: ±0,005 %/K Abweichung von 22 C Langzeitstabilität: ±0,05 %/Jahr, jedoch 0,1 K/Jahr Die Prozent-Angabe bezieht sich auf die eingestellte Messspanne. Modellgleichung zur Berechnung der Gesamtmessunsicherheit Die Gleichung (1) vereinfacht sich zu: I X = t m + M D + M A + C S t 05 + V LX + V + t M + t W + B + LZ (4) Es wird angenommen, dass die Temperatur an der Messstelle 400,50 C beträgt. Der Messumformer liefert ein Ausgangssignal von 16,816 ma. Abweichung des Thermoelementes zur DIN EN ( M D ) Die Grenzabweichung für die Toleranzklasse 2 beträgt 0,0075 t, für eine Messtemperatur von 400 C erhält man eine Grenzabweichung von 3 K. Messsignalabweichung auf Grund ungenügender Austemperierung ( M A ) Es wird angenommen, dass ein stabiler Messwert vorliegt, sodass dieser Unsicherheitsanteil entfällt. Messsignalabweichung auf Grund der Abweichung der Vergleichstemperatur ( t 0S ) Im Datenblatt des Messumformers ist für die Vergleichsstellengenauigkeit ±1 K angegeben. Messabweichung auf Grund der Ausgleichsleitungen ( V LX ) Es muss die volle Grenzabweichung von ±2,5 K angenommen werden. Abweichung auf Grund von Schwankungen der Spannungsversorgung ( V ) (Spannungsversorgungseinfluss) An den Messumformer kann gemäß Datenblatt eine Versorgungsspannung im Bereich 20,4 bis 25,4 V angeschlossen werden. Der Unsicherheitsanteil beträgt 0,01 % pro V-Abweichung von 24 V (bezogen auf das Ausgangssignal von max. 20 ma). Nimmt man an, dass eine Versorgungsspannung von 22 V anliegt, ergibt sich ein prozentualer Feh Beispielrechnungen

24 3 Beispielrechnungen ler von 0,02 % und damit ein Unsicherheitsanteil von 0,004 ma. Dies entspricht bei einer gegebenen Empfindlichkeit von 0,032 ma/k 0,125 K (die Empfindlichkeit ergibt sich aus dem Ausgangssignalumfang von 16 ma geteilt durch den Messbereichsumfang [500 K]). Abweichung auf Grund der Umgebungstemperatur ( t M ) (Temperatureinfluss) Der Umgebungstemperatureinfluss beträgt laut Datenblatt ±0,005 % pro K-Abweichung von 22 C. Angenommen, die Umgebungstemperatur beträgt 30 C, so ergibt sich ein Unsicherheitsanteil im Ausgangssignal von: 8 K 0,00005/K 20 ma = 0,008 ma Dies entspricht 0,25 K (aus Empfindlichkeit von 0,032 ma/k). Linearisierungs- und Verarbeitungsfehler ( t W ) Die Genauigkeit beträgt gemäß Datenblatt 0,25 % vom vollen Messbereichsumfang für das Thermoelement, also ergibt sich ein Unsicherheitsanteil von 0, C = 3,93 K (möglicher Messbereich für Thermoelement Typ K -200 bis C). Bürdeneinfluss der Auswerteelektronik ( B ) Annahme: Die Auswerteelektronik (Anzeige) hat einen Eingangswiderstand von 200. Der Bürdeneinfluss beträgt 0,02 %/100. Es ergibt sich ein Unsicherheitsanteil von 0,0002/ ma = 0,008 ma, dies entspricht 0,25 K. Langzeitstabilität des Messumformers ( LZ ) Es werden 0,05 %/Jahr der Messspanne angegeben. Die Messspanne beträgt 500 C. Der Unsicherheitsanteil beträgt somit 0,25 K/Jahr. Größe X i Quelle Verteilung Unsicherheitsbeitrag (Schätzwert) M D Abweichung zur DIN Rechteck 3,0 K/ 3 = 1,73 K t 0S Vergleichsstellentemperatur Rechteck 1,0 K/ 3 = 0,58 K V LX Ausgleichsleitungen Rechteck 2,5 K/ 3 = 1,44 K V Spannungsversorgung Rechteck 0,125 K/ 3 = 0,072 K t M Umgebungstemperatur Rechteck 0,25 K/ 3 = 0,144 K t W Linearisierung und Verarbeitung Normal 3,93 K/2 = 1,965 K B Bürdeneinfluss Rechteck 0,25 K/ 3 = 0,144 K LZ Langzeitstabilität Rechteck 0,25 K/ 3 = 0,144 K I X 400,50 C 3,05 K Tabelle 2: Gesamtmessunsicherheit für K = 1 erhält man eine der Messtempera- Nach geometrischer Addition u = 1,73 K 2 + 0,58 K 2 + 1,44 K 2... tur beigeordnete Messunsicherheit von 3,06 K (0,098 ma), für K = 2 ergeben sich 3,06 K 2 = 6,12 K (0,196 ma) Beispielrechnungen

25 3 Beispielrechnungen 3.3 Messumformer mit Widerstandsthermometer Es ist die Gesamtmessunsicherheit eines programmierbaren Messumformers mit einem Widerstandsthermometer Pt100 (Toleranzklasse DIN B) bei T = 100 C zu ermitteln. Der Messumformer arbeitet mit einem Stromausgangssignal 4 bis 20 ma und einem Temperaturbereich 0 bis 200 C. Das Widerstandsthermometer ist ein Kabelfühler (Außendurchmesser 6 mm) in Zweileiterschaltung mit einer Einbaulänge von 30 mm und einer Anschlussleitung mit 3 m Länge. Modellgleichung zur Berechnung der Gesamtmessunsicherheit Die Gleichung (1) vereinfacht sich zu: I X = t m + M F + M D + M A + M E + M Th + M RI + R AL + V + t M + t W + B + LZ (5) Es wird angenommen, dass die Temperatur an der Messstelle 100,50 C beträgt. Der Messumformer liefert ein Ausgangssignal von 12,040 ma. Für M A, V, t M, B, LZ werden dieselben Annahmen wie im obigen Beispiel angenommen: Es wird auch in diesem Beispiel davon ausgegangen, das der Sensor die Temperatur des Mediums besitzt, somit ist der auf Grund von M A auftretende Fehler 0. Auch in diesem Beispiel wird davon ausgegangen, das die Versorgungsspannung für den Messumformer 22 V beträgt, somit ergibt sich auch in diesem Fall eine Abweichung von 2 V zur nominalen Versorgungsspannung von 24 V. Der Unsicherheitsanteil liegt somit ebenfalls bei 0,004 ma. Dies entspricht bei der vorhandenen Empfindlichkeit von 0,08 ma/k (16 ma/200 K) einer Unsicherheit im Temperatursignal durch V von 0,05 K. Die Umgebungstemperatur weicht auch in unserem Beispiel um 8 C von 22 C ab. Der Temperatureinfluss des Umformers beträgt 0,005 %/K. Somit ergibt sich auch in diesem Beispiel eine Messunsicherheit im Ausgangssignal von 0,008 ma. Berücksichtigt man die Empfindlichkeit von 0,08 ma/k ergibt sich im Temperatursignal durch t M eine Messunsicherheit in der Größe von 0,1 K. Der Eingangswiderstand der angeschlossenen Anzeige beträgt ebenfalls 200. Der Bürdeneinfluss beträgt 0,02 %/100. Somit ergibt sich auch in diesem Beispiel eine Messunsicherheit im Ausgangssignal von 0,008 ma. Berücksichtigt man die Empfindlichkeit von 0,08 ma/k ergibt sich im Temperatursignal durch B eine Messunsicherheit in der Größe von 0,1 K. Die Langzeitstabilität beträgt 0,05 %/Jahr. Da die Messspanne 200 C beträgt, ergibt sich ein Unsicherheitsanteil von 0,1 K/Jahr. Wärmeableitfehler des Fühlers ( M F ) Für den Wärmeableitfehler des Fühlers (Differenz zwischen Nenneinbaulänge und voll abgetauchten Zustand) wurden 60 mk ermittelt Beispielrechnungen

26 3 Beispielrechnungen Abweichung des Widerstandsthermometers zur DIN EN ( M D ) Die Grenzabweichung für die Toleranzklasse DIN B beträgt 0,3 K + 0,005 t, für eine Messtemperatur von 100 C erhält man eine Grenzabweichung von 0,8 K. Eigenerwärmungsfehler ( M E ) Der Messumformer arbeitet mit einem Messstrom von 0,6 ma. Damit ergibt sich eine Verlustleistung von ca. 0,05 mw. Der Eigenerwärmungsfehler ist somit vernachlässigbar. Thermospannung ( M Th ) Bei einer möglichen Thermospannung von 20 mv (Begrenzung nach DIN EN 60751, Kapitel 2.5 Thermospannungen bei Messungen mit Widerstandsthermometern (dm Th ) ) und einem Messstrom von 0,6 ma ergibt sich bei der Messtemperatur von 100 C (R ca. 138 ) ein möglicher Fehler von 33 m (20 µv/0,06 ma). Dies entspricht einer Temperatur von 0,086 K. Isolationswiderstand ( M RI ) Bei einem vom Hersteller zu garantierenden Isolationswiderstand 100 M (DIN) kann dieser Anteil beim Pt100 vernachlässigt werden. Schwankungen des Leitungswiderstandes ( R AL ) Auf Grund der Leitungslänge von 3 m ist bei dem üblichen Leiterquerschnitt 2 0,22 mm 2 mit Schwankungen des Leitungswiderstandes von 8 m /m zu rechnen (Kapitel 2.10 Leitungswiderstand von Widerstandsthermometern (dr AL ) ). Zusätzlich ist darauf zu achten, dass die Anschlussleitung nicht unnötig erwärmt wird. Bei einer Anschlussleitungslänge von 3 m ergibt sich ein Unsicherheitsanteil von 24 m. Somit ergibt sich ein Unsicherheitsanteil von 0,063 K (0,024 * 2,637 K/, Kapitel 2.7). Linearisierungs- und Verarbeitungsfehler ( t W ) Die Genauigkeit beträgt gemäß Datenblatt 0,4 K. Größe X i Quelle Verteilung Unsicherheitsbeitrag (Schätzwert) M F Wärmeableitfehler Normal 0,06 K/2 = 0,03 K M D Abweichung zur DIN Rechteck 0,8 K/ 3 = 0,46 K M Th Thermospannung Rechteck 0,086 K/ 3 = 0,05 K R AL Schwankungen Leitungswiderstand Rechteck 0,063 K/ 3 = 0,036 K V Spannungsversorgung Rechteck 0,05 K/ 3 = 0,029 K t M Umgebungstemperatur Rechteck 0,1 K/ 3 = 0,058 K t W Linearisierung und Verarbeitung Normal 0,4 K/2 = 0,2 K B Bürdeneinfluss Rechteck 0,1 K/ 3 = 0,057 K LZ Langzeitstabilität Rechteck 0,1 K/ 3 = 0,057 K I X 100,50 C 0,52 K Tabelle 3: Gesamtmessunsicherheit für K = 1 Nach geometrischer Addition erhält man eine der Messtemperatur beigeordnete Messunsicherheit von 0,52 K (entspricht 0,042 ma bei einer Empfindlichkeit von 0,08 ma/k), für K = 2 ergeben sich 1,04 K (0,083 ma) Beispielrechnungen

27 3.4 Präzisions-Anzeigegerät 3 Beispielrechnungen Als Beispiel ist die Gesamtmessunsicherheit eines direktanzeigendesn elektronischen Thermometers P650 (Auflösung 0,01 C, Messbereich -200 bis +200 C; jedoch eingeschränkte Anwendung im Bereich 0 bis 200 C) mit einem Präzisionswiderstandsthermometer F30 (Einbaulänge 300 mm) bei T = 200 C in Vierleiterschaltung zu ermitteln. Anzeigegerät und Widerstandsthermometer sind über eine vieradrige 1,5 m lange Anschlussleitung miteinander verbunden. Das Messgerät arbeitet mit einem Messstrom von 1 ma. Das Messgerät wird in folgender Weise auf das Widerstandsthermometer abgeglichen: 1. Temperierung des Thermometers bei der unteren Anwendungstemperatur 2. Eingabe der zugehörigen Isttemperatur (mit Referenzthermometer ermittelt) 3. Temperierung des Thermometers bei der oberen Anwendungstemperatur 4. Eingabe der zugehörigen Isttemperatur (mit Referenzthermometer ermittelt) Diese Temperaturmesskette ist ein Beispiel für eine relativ geringe Gesamtmessunsicherheit und ist zusammen mit einem zugehörigen Kalibrierschein bei JUMO erhältlich. Die geringere Messunsicherheit ist natürlich mit erhöhten Aufwand und Kosten verbunden. Vor der Ermittlung der Messwerte der Kalibrierung wird das Anzeigegerät in oben beschriebener Weise auf das Widerstandsthermometer abgeglichen. Modellgleichung zur Berechnung der Gesamtmessunsicherheit Man erhält eine etwas modifizierte Modellgleichung: I X = t m + M F + M D + M AG + M E + M Th + M RI + R AL + V + t M + t W + M LZV (6) Es wird angenommen, dass die Temperatur an der Messstelle 199,50 C beträgt. Wärmeableitfehler des Fühlers ( M F ) Wenn der Temperaturfühler mit einer Mindesteinbaulänge von 100 mm verwendet wird, tritt im zulässigen Temperaturbereich des Fühlers (-50 bis +250 C) kein Wärmeableitfehler auf. Abweichung des Widerstandsthermometers zur DIN EN ( M D ) Dieser Anteil entfällt, da das Messgerät individuell auf das angeschlossene Widerstandsthermometer abgeglichen wird (Unsicherheitsanteil siehe oben). Abgleich des Messgerätes ( M AG ) Dieser Anteil setzt sich aus der Unsicherheit der Temperaturdarstellung ( M AG1 ) und der Genauigkeit (Auflösung) der Eingabe der Isttemperatur ( M AG2 ) zusammen. M AG1 : Im JUMO-Kalibrierlaboratorium für Temperatur beträgt die Unsicherheit der Temperaturdarstellung bei 200 C 15 mk (direkte Rückführbarkeit auf Nationale Normale, Präzisionsmessgeräte). Wird der Abgleich mit anderen Prüfeinrichtungen durchgeführt, erhöht sich in der Regel die Unsicherheit der Temperaturdarstellung. Sie beträgt zum Beispiel in der Endkontrolle der JUMO-Fertigung 40 mk. M AG2 : Die Eingabe der Isttemperatur ist nur in 1/100- C-Schritten möglich, sodass ein Fehler von 5 mk entstehen kann Beispielrechnungen