BSc PRÜFUNGSBLOCK 2 / D-MAVT VORDIPLOMPRÜFUNG / D-MAVT. Musterlösung

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1 Institut für Mess- und Regeltechnik BSc PRÜFUNGSBLOCK / D-MAVT VORDIPLOMPRÜFUNG / D-MAVT REGELUNGSTECHNIK I Musterlösung Dauer der Prüfung: Anzahl der Aufgaben: Bewertung: Zur Beachtung: Erlaubte Hilfsmittel: 0 Minuten 8 (gleich gewichtet) Um die Note 6 zu erlangen, genügen 6 vollständig und richtig gelöste Aufgaben. Alle Lösungen sind zu begründen. Keine separaten Notizblätter verwenden! 0 doppelseitig (handbeschriebene) Blätter A4 (40 Seiten), Taschenrechner. Die Assistenten dürfen keine Hilfen geben. Lösen Sie die Aufgaben auf den vorbereiteten Blättern in diesem Aufgabenheft. Weitere Blätter sind bei den Assistenten erhältlich.

2 Aufgaben Aufgabe : Wir betrachten das im folgenden Signalflussbild dargestellte dynamische System. u 5 y a) Stellen Sie für dieses System ein Zustandsraummodell auf. b) Ist das System asymptotisch stabil, grenzstabil oder instabil? Aufgabe : Ein Ingenieur hat für eine Regelstrecke mit dem Zustandsraummodell x x x (), t 4x x ( t) 0.5u() t yt () x einen PD-Regler ausgelegt. Er hat leider die berechneten Reglerparameter vergessen. Er weiss nur, dass die berechneten Pole des Regelsystems ± j betragen. a) Welche Reglerparameter hatte er für den PD-Regler berechnet? b) Er ist mit dem Reglerentwurf gemäss a) nicht zufrieden und möchte für das Regelsystem das Führungsverhalten mit der Übertragungsfunktion Ts () k s 0 erzielen. Mit welchen Reglerparametern kann er dieses Ziel erreichen und wie gross darf er k wählen? c) Wie würden Sie als sein Vorgesetzter seinen Reglerentwurf gemäss b) beurteilen?

3 Aufgabe : Wir betrachten das folgende Regelsystem: r Regel- strecke e Regler u y Die Regelstrecke wird durch eine Serieschaltung von zwei Teilsystemen mit den folgenden Übertragungsfunktionen modelliert: 400 Σ () s und Σ. s 0. () s s 4s 400 Die Übertragungsfunktion des Reglers lautet: Cs () s s a) Skizzieren Sie im vorbereiteten Bode-Diagramm (Seite ) den Frequenzgang (Amplitudenund Phasengang) der Kreisverstärkung des Regelkreises. b) Bestimmen Sie graphisch die Durchtrittsfrequenz und die Phasenreserve des Regelsystems. c) Bestimmen Sie den stationären Nachlauffehler für eine konstante Führungsgrösse. Aufgabe 4: Eine Rampe mit variabler Neigung α() x soll durch ein Fahrzeug mit konstanter Schnelligkeit befahren werden (Siehe Abbildung!). y Ft () m vt () α( xt ()) x xt () mg Die Bewegung des Fahrzeugs (Massenpunktbewegung) kann allgemein durch die folgenden nichtlinearen Differentialgleichungen beschrieben werden: mv Ft () c v mg sinα( xt ()) x vt () cosα( xt ()),

4 wobei die Neigung der Rampe wie folgt in Funktion von x(t) angegeben ist: xt () cosα( xt ()) und sinα( xt ()) cos α( xt ()) -- 6x x. Wählen Sie als Zustandsgrössen: x vt (): die Schnelligkeit, x xt (): die Lagekoordinate in x-richtung und als Steuergrösse die Kraft: ut () Ft (). Gemessen wird nur die Schnelligkeit v() t. Die Anfangsbedingungen sind: v0 ( ) und x( 0) 0. a) Zeigen Sie, dass die Nominaltrajektorie der Bewegung des Fahrzeugs auf der Rampe mit konstanter Schnelligkeit durch die folgenden Gleichungen beschrieben werden kann: x, v x, e -- t u c mg e ---- t b) Linearisieren Sie die Bewegungsgleichungen um die Nominaltrajektorien. Aufgabe 5: Wir betrachten ein System dritter Ordnung, das durch die drei skalaren Differentialgleichungen x x x x x ut () 5x ut () x ut () und durch die Ausgangsgleichung yt () x x x beschrieben wird. Berechnen Sie die transiente Antwort des Systems für den Fall x0 ( ), ut () 0 für t 0.

5 Aufgabe 6: Für eine Regelstrecke mit der Übertragungsfunktion: Ps () e s s -- soll ein PD-Regler entworfen werden. Ermitteln Sie die Parameter des Reglers mit dem Verfahren nach Ziegler/Nichols. Aufgabe : Ist die folgende regelungstechnische Problemstellung lösbar? Begründen Sie Ihre Antwort und geben Sie alle Argumente an. d r e Cs () u Ps () y Die zu regelnde Strecke ist durch ihre Übertragungsfunktion Ps () gegeben: ( s ) ( s 0) Ps () ( s ) ( s s ) Die auszuregelnden Störungen haben die Form n dt () cos( ω i t), 0 rad/s ω i 0 rad/s. i Der zu findende Regler Cs ()(nicht Teil dieser Aufgabe) soll für den geschlossenen Regelkreis Ts () eine Anstiegszeit t 90 von 0. s realisieren und alle Störungen um mindestens 0 db reduzieren. 4

6 Aufgabe 8: Wir betrachten das folgende lineare zeitinvariante dynamische System dritter Ordnung: u x x x y a) Ist das System vollständig steuerbar? b) Ist es vollständig beobachtbar? c) Welche Ordnung hätte ein Zustandsraummodell minimaler Ordnung mit dem gleichen Input-Output-Verhalten wie das obige System? d) Geben Sie ein Zustandsraummodell minimaler Ordnung an. 5

7 Lösungen Aufgabe : a) u 5 y x x x [ x x ] 5u() t 6x x 5u() t x [ x x ] x 4x yt () x x A 6 5, B, C, D b) s 6 det( si A) det ( s 6) ( s 4) 9 s s 5 s 4 det( si A) 0 ( s 5) ( s ) 0 s 5, s instabil, da s > 0 ist. 6

8 Aufgabe : a) A 0 0, B, C 0, C Ps () s s 4 Mit Cs () k d s k p Ts () Cs ()Ps C()Ps s 0.5( k d s k p ) s ( 0.5k d )s ( 0.5k d 4) Charakteristisches Poly: s ( 0.5k d )s ( 0.5k d 4) Charakteristisches Poly, damit die Pole ( s j) ( s j) s 4s 98 ± j resultieren: Koeffizientenvergleich: 0.5k d 4 k d 0.5k p 4 98 k p b) im Zähler von Ts () ausklammern: Ts () k d 0.5k d ( s k p k d ) s ( 0.5k d )s ( 0.5k d 4) Für Ts () k ( s 0) muss Pol-Nullstellen-Kürzung vorliegen, d. h. das charakteristische Poly muss folgende Fakorsierung aufweisen: s ( 0.5k d )s ( 0.5k d 4) ( s 0) ( s k p k d ) Koeffizientenvergleich führt auf die folgenden zwei Bestimmungsgleichungen für und : (I) 0.5k d 0 k p k d (II) 0.5k p 4 0k p k d Die Lösung lautet: k p 8 und k d. k d Die zweite Lösung k p und k d macht keinen Sinn, da T v ---- < 0 wird. Nach der Kürzung erhalten wir für k: k 0.5k d. c) k p k p k d

9 Aufgabe : BodeDiagramm db db : Σ ( jω) : Σ ( jω) : P( jω) Σ ( jω)σ ( jω) : C( jω) : L( jω) P( jω)c( jω) 0 db db 4dB 0 Phasengang [Grad] Amplitudengang [db] ω c rad/s 4dB 40 db/dek 0 db/dek 60 db/dek Phasenreserve: Frequenz [rad/s] 8

10 a) Σ ( 0) log( Σ 0. ( 0) ) 0log( 0) 0 [db] Resonanzüberhöhung : Σ δω 0 4 0δ δ 0. Σ max Σ max 4 db δ δ db b) Durchtrittsfrequenz und Phasenreserve: rad/s und ϕ 40. ω c c) L0 () db 40 db L0 ( ) 00 stationärer Nachlauffehler: SNF % L( 0) 0 Aufgabe 4: a) Die nichtlinearen Differentialgleichungen lauten für x vt () und x xt (): c x f ( x, x, u) --- u() t --- x m m () t g -- 6x x () t x f ( x, x, u) x --x yt () g( x, x, u) x Nominaltrajektorie: x, v -- t d ; x, e x dt, e -- t x, -- t --x, v * -- x, e e -- t q.e.d. x, d 0 u dt t () c mg -- 6x, x, c mg -- x, () x, t c -- t mg e t e ---- t c mg e q.e.d. 9

11 b) Linearisierung der Bewegungsgleichungen um die Nominaltrajektorien: System-Matritzen des linearisierten Systems: At () f f x x f f x x c -----x m, --x, t () g x, x, x, --x, t () x, v und x, e -- t eingesetzt, erhalten wir: At () Ct () -- t c g 6e f m u -- t ; Bt () --- ; e m f t u e -- g g g ;. x x 0 Dt () u Aufgabe 5: Für ut () 0 können die zweite und die dritte DGL entkoppelt von der ersten DGL gelöst werden: x x () 0 e 5t e 5t und x x () 0 e t e t x e 5t kann für die erste Differentialgleichun als Eingangsgrösse aufgefasst werden mit X () s Die Laplace-Transformation der ersten Differentialgleichung lautet: s 5 sx () s x ( 0) X () s X () s X () s Parzialbruchzerlegung: X s () s s s s 5 s s s 5 A B mit s s A und B s 5 s s s 5 -- x -- e t -- e 5t e t t e t yt () x x x e 0

12 0k P e s und des kritischen Verstärkungs- Aufgabe 6: Kreisverstärkung mit einem P-Regler: L P () s k P Ps () L P () s wird für die Bestimmung der kritischen Frequenz ω * * fators k P verwendet: s -- L P ( jω * ) * 0k P und arg { L P ( jω * )} { 0k P * π ω arg } arg{e } * π ω * jω * jω * ω * π π T * * ω s und k * P T * Die Einstellwerte nach Ziegler / Nichols für einen PD-Regler lauten: π * k P 0.55k P π 0.055π und T 0 d 0.5T * 0. s Aufgabe : Die Regelungsaufgabe ist nicht lösbar. Die folgenden Widersprüche verunmnöglichen das:. Die Anstiegszeit 0. s verlangt eine Durchtrittsfrequenz ω c rad/s. Die nichtminimalphasige Nullstelle der Strecke bei ζ 0 rad/s beschränkt aber die erreichbare Durchtrittsfrequenz bei etwa ζ 5 rad/s.. Die Störungen haben eine Maximalfrequenz von 0 rad/s. Da aber die Durchtritsfrequenz auf maximal ζ 5 rad/s beschränkt ist, muss die Sensitivität S() s bei 0 rad/s etwa den Betrag haben, d.h. die Störungen können ab einer Frequenz ω d ζ 0 rad/s nicht mehr um den geforderten Betrag reduziert werden. Beachte: Die nichtminimalphhasige Nullstelle ζ 0 rad/s und der instabile Pol rad/s sind kompatibel und stellen keine unüberwindbaren Probleme dar. π Aufgabe 8: System-Matritzen: t 90 A , B 0, C 0, D a) Steuerbarkeit: 0 0 Steuerbarkeitsmatrix: U B AB A B Die Steuerbarkeitsmatrix U hat aufgrund ihrer Dreiecksform vollen Rang. Das System ist somit vollständig steuerbar.

13 b) Beobachtbarkeit: C 0 Beobachtbarkeitsmatrix: V CA 5. CA 5 Die zweite Zeile plus die dritte Zeile ist gleich 0 mal der ersten Zeile. Daher ist der Rang der Beobachtbarkeitsmatrix gleich und somit ist das System nicht vollständig beobachtbar. c) Ein Zustandsraummodell minimaler Ordnung hätte Ordnung, da das obige Zustandsraummodell vollständig steuerbar ist, aber die Beobachtbarkeitsmatrix bloss Rang hat. d) Grundsätzliche Vorgehensweise (vgl. Musterlösung Frühling 004!):. Für das vorliegende Zustandsraummodell die Übertragungsmatrix Gs () CsI [ A] B berechnen.. Alle Pol-Nullstellen-Aufhebungen wegkürzen.. Für die nun teilerfremd angeschriebene Übertragungsfunktion ein geeignetes Zustandsraummodell minimaler Ordnung anschreiben. Im vorliegenden Fall ist es aus dem Blockschaltbild ersichtlich, dass das System als Serieschaltung der beiden folgenden Teilsysteme aufgefasst werden kann: Σ () s und Σ () s s 8 s 5 s s s 5 s Σ() s Σ () s Σ () s s 8 s 5 Durch die Pol-Nullstellen-Kürzung erhalten wir: s s ( s 4) ( s ) s 5 Σ() s s ( s 4) ( s ) s s s 0 Zustandsraum minimaler Ordnung (steuerbare Standardform): x x 0 0 x x 0 ut () yt () 0 x x. ES /. März 005