STATISCHE BERECHNUNG
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- Julian Engel
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1 Projekt : Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Tel Fax info@ifb-blasek.de STATISCHE BERECHNUNG PROJEKT-NR.: HERSTELLER: Thijencamp Trading B.V. Postfach 158 NL-6900AD Zevenaar ANSPRECHPARTNER Herr Thierry Tiedink AUFTRAG VOM PROJEKT: GRUNDLAGEN VORSCHRIFTEN: BAUSTAHL: (Container-Überdachung) Zeichnung und Montageanleitung des Herstellers Allgemeine Bau- und DIN-Vorschriften DIN 1055 DIN 4112 Lastannahmen Fliegende Bauten / Zelte DIN Stahlhochbau DIN Stahlbauten Tragwerke aus Hohlprofile EN 729 S235 Schweißtechnische Qualitätsanforderungen Alle Anmerkungen in der Statik sind zu beachten.
2 Projekt : Seite: 1 1. Inhaltsverzeichnis Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck 1. Inhaltsverzeichnis 1 2. Allgemeine Anmerkungen 2 3. Karten für Windlastzonen und Schneelastzonen 3 4. Lastannahmen 5 POS. 1: Pfette 7 POS. 2: 12 POS. 3: Befestigung der Fußpunkte (Schweißung) Zusammenfassung der Berechnungsergebnisse 36
3 Projekt : Seite: 2 2. Allgemeine Anmerkungen Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Der Auftraggeber bietet Container-Überdachungen in verschiedenen Ausführungen an. Die nachfolgende statische Berechnung beinhaltet die erforderlichen Nachweise für die Container-Überdachung vom Typ x6 Die Container-Überdachung x6 besteht aus Stahlrahmen (Rundrohre 76,1 x 2,0 mm, Stützweite 7900 mm) im Abstand von 2000 mm. Die Halle hat in Längsrichtung je nach Ausführung 3, 4 oder 6 Felder. Im Rahmen einer Systemstatik soll ermittelt werden, ob die Container-Überdachung für eine Windlast von 0,50 kn/m 2 (Windzone 3, Windlast für Zelte gemäß DIN 4112) und eine Schneelast von s i = 0,30 kn/m 2 ausreichend bemessen ist. Aufgrund der Höhe von H = 5,00 m 5,00 m könnte gemäß DIN auch mit einer Windlast von nur 0,30 kn/m 2 gerechnet werden, auf diese mögliche Abminderung wird jedoch bewusst verzichtet. Die Zeltplane ist nicht Gegenstand dieses Standsicherheitsnachweises. Grundlagen: Vorschriften: DIN 1055 Lastannahmen DIN 4112 Fliegende Bauten / Zelte DIN Stahlbau, Bemessung und Konstruktion DIN Stahlbauten - Tragwerke aus Hohlprofile Baustoffe: S235 Unterlagen: Zeichnung und Montageanleitung des Herstellers
4 Projekt : Seite: Windlastzonenkarte Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck
5 Projekt : Seite: Schneelastzonenkarte Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck
6 Projekt : Seite: 5 4. Lastannahmen 4.1 Eigengewicht Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Das Eigengewicht der Tragkonstruktion wird vom Berechnungs-Programm RFEM automatisch berücksichtigt! Zeltplane ca. 0,33 kg/m 2 g 1 = 0,0033 kn/m 2 Feldlänge 2,0 m => 0,0033 x 2,0 => g 1 = 0,007 kn/m => Gesamtgewicht der Dachkonstruktion => g = 0,007 kn/m 4.2 Windlasten gem. DIN / DIN : DIN4112, Kap 4.5.2, H = 5,00 5,0 m => q = 0,50 kn/m 2 Wind in Quer-Richtung (= X-Richtung, Beiwerte nach DIN4112, Bild 1) auf linke Wand (c pe = +0,80) 0,80 x 0,5 => w 1 = 0,400 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 50-0,4 = +0,52) 0,52 x 0,5 => w 2 = 0,260 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 30-0,4 = +0,20) 0,20 x 0,5 => w 3 = 0,100 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 18-0,4 = -0,03) 0,03 x 0,5 => w 4 = -0,015 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 9-0,4 = -0,21) 0,21 x 0,5 => w 5 = -0,105 kn/m 2 auf rechtes Dach (c pe = -0,40) 0,40 x 0,5 => w 6 = -0,200 kn/m 2 auf rechte Wand (c pe = -0,40) 0,40 x 0,5 => w 7 = 0,200 kn/m 2 auf Giebelwände (c pe = -0,40) 0,40 x 0,5 => w 8 = 0,200 kn/m 2 => auf linke Wand +0,400 x 2,00 => w 1 = +0,800 kn/m => auf linkes Dach (50 ) 0,260 x 2,00 => w 2 = +0,520 kn/m => auf linkes Dach (30 ) 0,100 x 2,00 => w 3 = +0,200 kn/m => auf linkes Dach (18 ) -0,015 x 2,00 => w 4 = -0,030 kn/m => auf linkes Dach (9 ) -0,105 x 2,00 => w 5 = -0,210 kn/m => auf rechtes Dach -0,200 x 2,00 => w 6 = -0,400 kn/m => auf rechte Wand -0,200 x 2,00 => w 7 = -0,400 kn/m
7 Projekt : Seite: 6 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Wind in Längs-Richtung (= Y-Richtung, Beiwerte nach DIN4112, Bild 1) auf vordere Giebelwand (c pe = +0,80) 0,50 x +0,8 => w 1 = 0,400 kn/m 2 auf Dach (c pe = -0,40) 0,50 x -0,4 => w 2 = -0,200 kn/m 2 auf Seitenwände (c pe = -0,40) 0,50 x -0,4 => w 3 = -0,200 kn/m 2 auf hintere Giebelwand (c pe = -0,40) 0,50 x -0,4 => w 4 = -0,200 kn/m 2 => auf Dach 0,50 x -0,4 x 2,00 => w 2 = -0,300 kn/m => auf Seitenwände 0,50 x -0,4 x 2,00 => w 3 = -0,300 kn/m Innendruck ohne vordere Giebelwand 0,50 x +0,8 => w = -0,400 kn/m 2 Innendruck ohne hintere Giebelwand 0,50 x -0,4 => w = 0,200 kn/m Schneelasten: Die maximal zulässige Schneelast beträgt s i = 0,30 kn/m Systembild: Achse D Achse C Achse B Achse A
8 Projekt : Seite: 7 POS. 1 Pfette (Rundrohr 48,3 x 1,8 S235) a) Eigengewicht Dachhaut, Stützweite 2,00 m: Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Dachhaut g = 0,0033 kn/m 2 Pfettenabstand 2,0 m => 0,0033 x 2,00 => g = 0,007 kn/m b) Windlast auf Pfette, Stützweite 2,00 m, q = 0,50 kn/m 2 : Winddruck (Dach), c p = 0,80, 0,5 w = 0,40 kn/m 2 Pfettenabstand 2,0 m => 0,40 x 2,00 => w 1 = 0,80 kn/m c) Schneelast auf Pfette, Stützweite 2,00 m: Max. Schneelast s i = 0,30 kn/m 2 Pfettenabstand 2,0 m => 0,30 x 2,00 => s i = 0,60 kn/m Berechnung: Siehe nachfolgende Berechnung mit dem Programm DLT10 der Friedrich und Lochner GmbH.
9 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Durchlaufträger DLT 01/2010/A WinXP Seite: 8 PROJEKT: POS: 1 Bezeichnung: Pfette 48,3 x 1,8 Maßstab 1 : 20 horiz. 0.8 vert RO48.3X1.8 2,00 Stahlträger 2-achsig S 235 E-Modul E = kn/cm2 SYSTEM Länge Querschnittswerte Feld L (m) Q I (cm4) Wo (cm3) Wu (cm3) konstant RO48.3X1.8 BELASTUNG Lasttyp : 1=Gleichlast über L, 2=Einzellast bei a (kn,m) 3=Einzelmoment bei a, 4=Trapezlast von a - a+b 5=Dreieckslast über L, 6=Trapezlast über L Feld Typ EG Gr g_l/r q_l/r Faktor Abstand Länge auspos Phi 1 1 J I Eigengewicht des Trägers ist mit Gamma = 78.5 kn/m3 berücksichtigt. Einwirkungen: Nr Kl Bezeichnung ψ0 ψ1 ψ2 γ I 4 Windlasten J 3 Schnee bis NN +1000m Alle Einwirkungen werden als unabhängige betrachtet. In den folgenden Tabellen steht am Ende der Zeilen ein Verweis auf die Nummer der zug. Überlagerung (siehe unten). In Tabellen mit Gammafachen Schnittgrößen steht zusätzlich ein Verweis auf die Leiteinwirkung. Ergebnisse für 1-fache Lasten SCHNITTGRÖßEN max/min My ( knm, kn ) Feld x maxmy zugmz zugvz zugvy minmy zugmz zugvz zugvy
10 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Durchlaufträger DLT 01/2010/A WinXP Seite: 9 PROJEKT: POS: 1 Bezeichnung: Pfette 48,3 x 1,8 Auflagerkräfte ( kn ) Stütze aus g max q min q Vollast max min 1 z y z y Auflagerkräfte ( kn ) Stütze 1 Stütze 2 EG max min max min g z y I z y J z y Sumz y Ergebnisse für γ-fache Lasten SCHNITTGRÖßEN max/min My ( knm, kn ) Feld x maxmy zugmz zugvz zugvy minmy zugmz zugvz zugvy Maßstab 1 : 20 Mzd[kNm]
11 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Durchlaufträger DLT 01/2010/A WinXP Seite: 10 PROJEKT: POS: 1 Bezeichnung: Pfette 48,3 x 1,8 Vyd[kN] Myd[kNm] Vzd[kN] B e m e s s u n g : S 235 f_y,d = f_y,k / 1.1 = N/mm2 Bemessungsschnittgrößen Feld x Myd Qzd Mzd Qyd (m) (knm) (kn) (knm) (kn) komb I I I 4 Normalspannungen Feld x σz σd τ σv η (m) ( N/mm2 ) komb I I I 4
12 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Durchlaufträger DLT 01/2010/A WinXP Seite: 11 PROJEKT: POS: 1 Bezeichnung: Pfette 48,3 x 1,8 Zulässige Durchbiegungen : im Feld zul f = L / 150 Feld x fg ftot f zulf η (m) (cm) (cm) (cm) (cm) komb z y !! 4 In der folgenden Tabelle sind die Lasten mit der internen Numerierung angegeben. Die anschließende Tabelle der gerechneten Kombinationen referenziert auf diese Nummern. BELASTUNG Lasttyp : 1=Gleichlast über L, 2=Einzellast bei a (kn,m) 3=Einzelmoment bei a, 4=Trapezlast von a - a+b 5=Dreieckslast über L, 6=Trapezlast über L Feld Typ Grp g1 q1 g2 q2 Faktor Abstand Länge J I y Gerechnete Kombinationen aus 2 Lasten Last K1 K2 K3 K g g g g 1. x. x 2.. x x Die vorstehenden Kombinationen werden wie folgt bearbeitet: Beim Nachweis der Tragsicherheit werden die ständigen Lasten alle gleichzeitig alternierend mit GammaG = 1,00 / 1,35 beaufschlagt. Wenn in einer Kombination p-lasten aus unterschiedlichen Einwirkungen vorhanden sind, dann wird jeweils untersucht, welche Einwirkung die Leiteinwirkung ist. Die Auswirkung der Lasteinwirkungsdauer wird ebenfalls geprüft.
13 Projekt : Seite: 12 POS. 2 a) Eigengewicht Dachhaut, Stützweite 2,00 m: Zeltplane 0,0033 kn/m 2 x 2,00 m g 1 = 0,0066 kn/m => Gesamtgewicht Dachkonstruktion => g = 0,0066 kn/m Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck b) Windlasten (in +X-Richtung), q = 0,50 kn/m 2, Stützweite 2,00 m: auf linke Wand 0,50 x 0,800 x 1,50 => w 1 = +0,600 kn/m auf linkes Dach (50 ) 0,50 x 0,520 x 2,00 => w 2 = +0,520 kn/m auf linkes Dach (30 ) 0,50 x 0,200 x 2,00 => w 3 = +0,200 kn/m auf linkes Dach (18 ) 0,50 x -0,030 x 2,00 => w 4 = -0,030 kn/m auf linkes Dach (9 ) 0,50 x -0,210 x 2,00 => w 5 = -0,210 kn/m auf rechtes Dach 0,50 x -0,400 x 2,00 => w 6 = -0,400 kn/m auf rechte Wand 0,50 x -0,400 x 2,00 => w 7 = -0,400 kn/m c) Windlasten (in +Y-Richtung), q = 0,50 kn/m 2 Stützweite 2,00 m: auf vordere Giebelwand 0,50 x 0,800 => w 1 = +0,400 kn/m 2 auf Dach 0,50 x -0,400 x 2,00 => w 2 = -0,400 kn/m auf Seitenwände 0,50 x -0,400 x 2,00 => w 3 = -0,400 kn/m auf hintere Giebelwand 0,50 x -0,400 => w 4 = -0,200 kn/m 2 d) Gleichmäßige Schneelast, s i = 0,30 kn/m 2, Stützweite 2,00 m: auf gesamte Dachfläche 0,30 x 2,00 => s i1 = 0,60 kn/m e) Unsymmetrische Schneelast, s i = 0,30 kn/m 2, Stützweite 2,00 m: Dreieck auf linker Dachfläche 0,30 / 0,8 x 1,0 x 2,00 => s i2 = 0,75 kn/m Dreieck auf rechter Dachfläche 0,30 / 0,8 x 2,0 x 2,00 => s i3 = 1,50 kn/m Berechnung: Siehe nachfolgende Berechnung mit dem Programm RSTAB der Dlubal GmbH.
14 Seite: 13 INHALT Inhalt Basisangaben Grafik - Struktur Strukturdaten Knoten Materialien Querschnitte Stäbe Auflager Belastungen Basisangaben der Lastfälle LF 1 - Eigengewicht und Aufbau LF 2 - Schnee gleichmäßig s i =0,30 kn/m LF 3 - Schnee unsymmetrisch s i =0,30 kn/m LF 4 - Wind in +X q=0,50 kn/m LF 6 - Stabilisierungslast V/ LF-, LG-Ergebnisse LF-Gruppen Grafik - Belastung Daten zur Theorie II. Ordnung Schnittgrößen stabbezogen Auflagerkräfte und -momente STAHL STAHL1 - Spannungsanalyse Basisangaben Grenzspannungen Querschnitte Ergebnisse Max. Spannungen in Stäben Maßgebende Schnittgrößen - [Sigma-v] Grafik - SPANNUNGSAUSNUTZUNG BASISANGABEN BERECHNUNGSART Statik Theorie I. Ordnung Nachweis Theorie II. Ordnung Dynamik Seiltheorie Lastfälle Bemessungsfälle LF-Gruppen Dynamikfälle LF-Kombinationen Knickfiguren STRUKTURKENNWERTE 1D-Durchlaufträger 26 Knoten 39 Stäbe 2D-Stabwerk 1 Materialien 0 Seilstäbe 3D-Stabwerk 3 Querschnitte 0 Voutenstäbe Trägerrost 0 Stabendgelenke 0 El. gebet. Stäbe 0 Stabteilungen 0 Stabzüge
15 Seite: 14 STRUKTUR Isometrie Z Y X
16 Seite: 15 KNOTEN Knoten- Koordinatensystem Bezugs- Knoten Knotenkoordinaten X [m] Y [m] Z [m] 1 Kartesisch Gelagert 2 Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Gelagert 14 Kartesisch Gelagert 15 Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Gelagert MATERIALIEN Mater.- Material- Bezeichnung E-Modul [kn/mm2] Schubmodul [kn/mm2] Sp. Gewicht [kn/mm3] Wärmedehn. [1/ C] 1 S 235 JR 2.100E E E E-05 RO 76,1x2 Ring 40/1.5 RO 48,3x1,8 QUERSCHNITTE Quer.- Mater.- Querschnitts- Bezeichnung I TA I 2 A 2 I 3 [mm4] A 3 [mm2] 1 1 RO 76,1x RO 48,3x1, Ring 40/ L o k a le s S ta b a c h se n s y ste m Y Z i X 3 b 3 β 1 1 b j 2 2 b β hier negativ STÄBE Stab- Knoten Anf. Ende Beta [ ] Querschnitt Anf. Ende Gelenk Anf. Ende Stabtyp Teil.- Länge [m] Stablage 1 Balken ALLG 2 Balken ALLG 3 Balken ALLG 4 Balken ALLG 5 Balken ALLG 6 Balken ALLG 7 Balken ALLG 8 Balken ALLG
![Seite: 16 STÄBE Stab- Knoten Anf. Ende Beta [ ] Querschnitt Anf. Ende Gelenk Anf. Ende Stabtyp Teil.- Länge [m] 9 Balken 9 10 0.00 1 1 - - - 1.101 ALLG 10 Balken 10 11 0.00 1 1 - - - 1.100 ALLG 11 Balken 11 12 0.](/docs-images/68/59326421/images/17-1.jpg "00 1 1 - - - 0.125 ALLG 12 Balken 12 13 0.00 1 1 - - - 1.004 ALLG 13 Balken 14 15 0.00 1 1 - - - 1.004 ALLG 14 Balken 15 16 0.00 1 1 - - - 0.125 ALLG 15 Balken 16 17 0.00 1 1 - - - 1.100 ALLG 16 Balken 17 18 0.")
17 Seite: 16 STÄBE Stab- Knoten Anf. Ende Beta [ ] Querschnitt Anf. Ende Gelenk Anf. Ende Stabtyp Teil.- Länge [m] 9 Balken ALLG 10 Balken ALLG 11 Balken ALLG 12 Balken ALLG 13 Balken ALLG 14 Balken ALLG 15 Balken ALLG 16 Balken ALLG 17 Balken ALLG 18 Balken ALLG 19 Balken ALLG 20 Balken ALLG 21 Balken ALLG 22 Balken ALLG 23 Balken ALLG 24 Balken ALLG 25 Balken HORI 26 Balken HORI 27 Balken HORI 28 Balken HORI 29 Balken HORI 30 Fachwerks ALLG 31 Fachwerks ALLG 32 Fachwerks ALLG 33 Fachwerks ALLG 34 Fachwerks ALLG 35 Fachwerks ALLG 36 Fachwerks ALLG 37 Fachwerks ALLG 38 Fachwerks ALLG 39 Fachwerks ALLG AUFLAGER Stablage Lager- Gelagerte Knoten Drehung [ ] Alpha Beta Festes Auflager bzw. Feder [kn/m] [knm/rad] in X in Y in Z um X um Y um Z 1 1,13,14, Ja Ja Ja Ja Ja
18 Seite: 17 BASISANGABEN DER LASTFÄLLE LF- LF-Bezeichnung Faktor Überlagerungsart Eigengewicht 1 Eigengewicht und Aufbau 1.00 Ständig Schnee gleichmäßig s i =0,30 kn/m Veränderlich - 3 Schnee unsymmetrisch s i =0,30 kn/m Veränderlich - 4 Wind in +X q=0,50 kn/m Veränderlich - 5 Wind in +Y q=0,50 kn/m Veränderlich - 6 Stabilisierungslast V/ Veränderlich - G - In Z - R ic h tu n g a ls G e w ic h t STABLASTEN LF 1 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung G G Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 Z B e z u g s lä n g e STABLASTEN LF 2 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung G G Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 STABLASTEN LF 3 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 P 2 A B G G G G G G G G G G G G G G G G Lo ka l in 3 -R ich tu ng 1 3 B e z u gslän ge STABLASTEN LF 4 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung , Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1
19 Seite: 18 STABLASTEN LF 4 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung 8 14, Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 KNOTENKRÄFTE LF 6 Belastete Knoten Knotenkräfte P X [kn] P Y [kn] P Z [kn] 1 7, STABLASTEN LF 5 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 LF-GRUPPEN LG- LG-Bezeichnung Faktor Beiwert γ M Lastfälle in LG 1 Eigengewicht + Schnee *LF *LF2 + LF6 gleichm. 2 Eigengewicht + Wind in +X *LF *LF4 + LF6 3 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF4 + gleichm + 0,6 x Wind in LF6 +X 4 Eigengewicht + Wind in +X *LF *LF *LF ,5 x Schnee gleichm LF6 5 Eigengewicht + Wind in +Y *LF *LF5 + LF6 6 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF5 + gleichm + 0,6 x Wind in LF6 +Y 7 Eigengewicht + Wind in +Y *LF *LF *LF ,5 x Schnee gleichm LF6 11 Eigengewicht + Schnee *LF *LF3 + LF6 unsymmetr 13 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF4 + unsymmetr + 0,6 x Wind in LF6 +X 14 Eigengewicht + Wind in +X *LF *LF *LF ,5 x Schnee unsymmetr LF6 16 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF5 + unsymmetr + 0,6 x Wind in LF6 +Y 17 Eigengewicht + Wind in +Y *LF *LF *LF ,5 x Schnee unsymmetr LF6
20 Seite: 19 BELASTUNG LF 2 - Schnee gleichmäßig s i =0,30 kn/m2 [kn/m] Isometrie Z Y X LF 3 - Schnee unsymmetrisch s i =0,30 kn/m2 [kn/m] Isometrie Z 0.00 Y X LF 4 - Wind in +X q=0,50 kn/m2 [kn/m] 0.20 Isometrie Z Y X LF 5 - Wind in +Y q=0,50 kn/m2 [kn/m] Isometrie Z Y X
21 Seite: 20 DATEN ZUR THEORIE II. ORDNUNG LG- Faktor Ny Anzahl Iterationen Eps-Konvergenz vorhanden gewollt Ny-fache Ergebnisse Entlastung durch Zugkräfte LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 1 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG
22 Seite: 21 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 4 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG
23 Seite: 22 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 9 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG
24 Seite: 23 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 14 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG
25 Seite: 24 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 18 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG
26 Seite: 25 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 23 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG
27 Seite: 26 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 27 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG
28 Seite: 27 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] 32 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3
29 Seite: 28 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] 37 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 AUFLAGERKRÄFTE UND -MOMENTE Knoten- LF/LG- Auflagerkräfte [N] Auflagermomente [Nm] P X P Y P Z M X M Y M Z 1 LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG LF LF LF LF LG LG LG LG LG
![Seite: 29 AUFLAGERKRÄFTE UND -MOMENTE Knoten- LF/LG- Auflagerkräfte [N] Auflagermomente [Nm] P X P Y P Z M X M Y M Z 13 LG6 1610.027-123.541-2020.787 63.032 727.727-51.954 LG7 784.269-51.328-793.](/docs-images/68/59326421/images/30-1.jpg "043 24.900 338.780-13.936 14 LF1-214.260 13.736-407.419 -.836-88.288 3.601 LF2-1699.190 78.653-2680.671 41.394-693.245 40.184 LF3-1579.932 16.230-1928.508 29.307-838.647 33.139 LF5 282.023-16.647 956.")
30 Seite: 29 AUFLAGERKRÄFTE UND -MOMENTE Knoten- LF/LG- Auflagerkräfte [N] Auflagermomente [Nm] P X P Y P Z M X M Y M Z 13 LG LG LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten
31 Seite: 30 STAHL1 - SPANNUNGSANALYSE BASISANGABEN ZU BEMESSENDE STÄBE Alle ZU BEMESSENDE LASTFÄLLE LG1 - Eigengewicht + Schnee gleichm. LG2 - Eigengewicht + Wind in +X LG3 - Eigengewicht + Schnee gleichm + 0,6 x Wind in +X LG4 - Eigengewicht + Wind in +X + 0,5 x Schnee gleichm LG5 - Eigengewicht + Wind in +Y LG6 - Eigengewicht + Schnee gleichm + 0,6 x Wind in +Y LG7 - Eigengewicht + Wind in +Y + 0,5 x Schnee gleichm LG11 - Eigengewicht + Schnee unsymmetr LG13 - Eigengewicht + Schnee unsymmetr + 0,6 x Wind in +X LG14 - Eigengewicht + Wind in +X + 0,5 x Schnee unsymmetr LG16 - Eigengewicht + Schnee unsymmetr + 0,6 x Wind in +Y LG17 - Eigengewicht + Wind in +Y + 0,5 x Schnee unsymmetr GRENZSPANNUNGEN Mat.- Material- Bezeichnung Material- Norm, Kriterium Grenzspannungen [N/mm^2] Sigma Tau Sigma-v 1 S 235 J0 DIN t <= 40 mm QUERSCHNITTE Quer.- Mat.- Querschnittsbezeichnung Querschnittsdrehung I-T [cm^4] A [cm^2] I-2 [cm^4] Alpha pl. y I-3 [cm^4] Alpha pl. z 1 1 RO 76,1x RO 48,3x1, Ring 40/ MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Spannungsart Ausnutzung Stab 1: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 2: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 3: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 4: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 5: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 6: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG
32 Seite: 31 MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Spannungsart Ausnutzung Sigma-v LG Stab 7: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 8: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 9: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 10: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 11: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 12: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 13: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 14: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 15: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 16: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 17: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 18: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 19: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 20: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 21: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 22: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG
33 Seite: 32 MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Spannungsart Ausnutzung Stab 23: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 24: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 25: Querschnitt 2 - RO 48,3x1,8 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 26: Querschnitt 2 - RO 48,3x1,8 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 27: Querschnitt 2 - RO 48,3x1,8 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 28: Querschnitt 2 - RO 48,3x1,8 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 29: Querschnitt 2 - RO 48,3x1,8 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 30: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 31: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 32: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 33: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 34: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 35: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 36: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 37: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 38: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 39: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5
![Seite: 33 MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Sigma gesamt 2.290 1 LG2 2.74 218.20 0.01 Tau gesamt 0.000 1 LG11 0.24 126.00 0.00 Sigma-v 2.290 1 LG2 2.77 218.](/docs-images/68/59326421/images/34-1.jpg "20 0.01 MASSGEBENDE SCHNITTGRÖSSEN - [SIGMA-V] Spannungsart Ausnutzung Stab- x-stelle [m] LF Kräfte [N] N Q-2 Q-3 Momente [Nm] M-T M-2 M-3 1 0.000 LG2 323.77 1.23 1639.55-28.98-1322.01 1.46 2 0.")
34 Seite: 33 MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG MASSGEBENDE SCHNITTGRÖSSEN - [SIGMA-V] Spannungsart Ausnutzung Stab- x-stelle [m] LF Kräfte [N] N Q-2 Q-3 Momente [Nm] M-T M-2 M LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG
35 Seite: 34 SPANNUNGSAUSNUTZUNG STAHL1 - Spannungsanalyse Sigma-v Isometrie Z Y X Max = 96.7%
STATISCHE BERECHNUNG
Projekt : 1014-11 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D-27711 Osterholz-Scharmbeck Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D-27711 Osterholz-Scharmbeck Tel. +49 4791-965
STATISCHE BERECHNUNG
Projekt : 1011-11 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D-27711 Osterholz-Scharmbeck Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D-27711 Osterholz-Scharmbeck Tel. +49 4791-965
STATISCHE BERECHNUNG vom
Projekt : 1080-12 Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D-33142 Büren Tel. +49 2951-937 582-0 Fax +49 2951-937 582-7 info@ifb-blasek.de Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße
PMM 10/2.9 schwerer Pneumatikmast 10m Best.Nr Seite 1-9 gilt für Windzone 1 (Windgeschwindigkeit max. 90 km/h, Staudruck q = 0,39 kn/m2)
PMM 10/2.9 schwerer Pneumatikmast 10m Best. 38300 Statische Berechnung Seite 1-9 gilt für Windzone 1 (Windgeschwindigkeit max. 90 km/h, Staudruck q = 0,39 kn/m2) Seite 10-18 gilt für Windzone 3 (Windgeschwindigkeit
STATISCHE BERECHNUNG vom 20.04.2012
Projekt : 1020-12 Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D-33142 Büren Tel. +49 2951-937 582-0 Fax +49 2951-937 582-7 info@ifb-blasek.de Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße
Der Nachweis umfasst 46 Seiten Auftrags-Nr: Ausführungszeichnungen
11045 Seite 1 Statische Berechnung Objekt : FOH - Dach 4,00 x 3,00 m Betreiber : Hersteller: H.O.F. - Alutec GmbH & Co. KG Brookstraße 8 49497 Mettingen Aufsteller : Dipl.- Ing. T. Brandt Brookstr. 8 49497
Der Nachweis umfasst 45 Seiten Auftrags-Nr: Positionspläne Bearbeiter: Br
12111 Seite 1 Statische Berechnung Objekt : FOH - Dach 4,00 x 4,00 m Hersteller: H.O.F. - Alutec GmbH & Co. KG Brookstraße 8 49497 Mettingen Aufsteller : Dipl.- Ing. T. Brandt Brookstr. 8 49497 Mettingen
STATISCHE BERECHNUNG
Projekt : 1010-11 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D-27711 Osterholz-Scharmbeck Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D-27711 Osterholz-Scharmbeck Tel. +49 4791-965
STATISCHE BERECHNUNG
Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D-27711 Osterholz-Scharmbeck Tel. +49 4791-965 246-0 Fax +49 4791-965 246-2 info@ifb-blasek.de STATISCHE BERECHNUNG STATIK-Nr: HERSTELLER: ANSPRECHPARTNER:
Statische Berechnung Ausstiegs-Bauteile für Steigleiter Ausstiegstritt
GÜNZBURGER STEIGTECHNIK Statische Berechnung Ausstiegs-Bauteile für Steigleiter Ausstiegstritt 062966 062970; 063966 063970 GÜNZBURGER STEIGTECHNIK GMBH Rudolf-Diesel-Straße 23 D-89312 Günzburg Phone +49
Statische Berechnung. Bauvorhaben: Hersteller: Ersteller: Raumcontainer als 2 geschossige Anlage Mit den Außenmaßen: L x B x H 6000 x 2450 x 2500mm
Statische Berechnung Bauvorhaben: Raumcontainer als 2 geschossige Anlage Mit den Außenmaßen: L x B x H 6000 x 2450 x 2500mm Hersteller: M. Yilmaz GmbH Kreuzäcker Straße 39/2 74081 Heilbronn Ersteller:
Statische Berechnung
Projekt-: SW 1337 A-8020 Graz - Karlauergürtel 1/3/16 Telefon: 0316 / 32 60 15 Fax -22 Mail: office@sw-ing.at Internet: www.sw-ing.at Statische Berechnung Bauvorhaben: Typenstatik Aluminiumgeländer Auftraggeber:
Statische Berechnung für Stahlgaragen bis max h=2,51m
SIEBAU Raumsysteme GmbH & Co. KG Heesstraße 5, 57223 Kreuztal Projekt: Garage 2009 q=2.50kn/m² Seite 1 Statische Berechnung für Stahlgaragen bis max h=2,51m mit max. q= 2.50kN/m² SIEBAU Raumsysteme GmbH
Skizze zur Ermittlung der Knotenlage
Detailzeichnung aus HarzerCAD Seite 1 Anmerkung: Diese Zeichnung wurde nicht mit der Harzer-Statik-Software erstellt! Bei komplexeren Systemen kann es sinnvoll werden, über ein externes CAD (hier ThouVis)
Skizze zur Ermittlung der Knotenlage
Detailzeichnung aus HarzerCAD Seite 1 Anmerkung: Diese Zeichnung wurde nicht mit der Harzer-Statik-Software erstellt! Bei komplexeren Systemen kann es sinnvoll werden, über ein externes CAD (hier ThouVis)
S t a n d s i c h e r h e i t s n a c h w e i s Stahlbauteile Auftrag B4
Musterstatik Seite 1/15 S t a n d s i c h e r h e i t s n a c h w e i s teile Auftrag Bauvorhaben: Neubau eines Werkstattgebäudes in weise Irgendwodorf, Hauptstr. 17a, Grundstück Nr. 238/b Bauherr: K.F.
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Blatt 127.1 Position: 3 Decke über UG (F30, mit Schwingungsnachweis) Holzbalkendecke nach EC5 - NA Deutschland Beispiel für Vorbemerkungen: Hier kann optional ein beliebiger Text eingegeben werden......
Statische-Berechnung für Gartenhaus Halmstad. Bauplan / Bauanleitung
Statische-Berechnung für Gartenhaus Halmstad Bauplan / Bauanleitung Nähere Informationen zu diesem Produkt erfahren Sie unter Gartenhaus Halmstad 101 101 102 103 A B 2 1 Vorderansicht 1:50 Seitenansicht
Statische Begutachtung
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S t a n d s i c h e r h e i t s n a c h w e i s Stahlbauteile Auftrag B6
Musterstatik Seite 1/16 S t a n d s i c h e r h e i t s n a c h w e i s teile Auftrag Bauvorhaben: Neubau einer Produktionshalle in weise Einödshausen, Rudolf-Diesel-Str. 13b Grundstück Nr. 238/b Bauherr:
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Seite 1 Position: Stahlbetonträger-zweiachsig nach EC2 - NA Deutschland Systemwerte : Balken mit by x bz = 30,0 x 30,0 cm z-richtung: linkes Trägerende: Kragarm, l = 1,000 m rechtes Trägerende gelenkig
POS: 001 Bezeichnung: Hallendach Thermodachelemente System M 1 : 75 1 2 3 45 9.10 BAUSTOFF : S 355 E-Modul E = 21000 kn/cm2 γm = 1.10 spez. Gewicht : 7.85 kg/dm3 QUERSCHNITTSWERTE Quersch. Profil I A Aq
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Statik- und Festigkeitslehre I
05.04.2012 Statik- und Festigkeitslehre I Prüfungsklausur 2 WS 2011/12 Hinweise: Dauer der Klausur: Anzahl erreichbarer Punkte: 120 Minuten 60 Punkte Beschriften Sie bitte alle Seiten mit und Matrikelnummer.
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S302-1 1 Allgemeine Erläuterungen S302-2 1.1 Statisches System, Schnittgrößen 1.1.1 Geometrie Das statische System kann aus bis zu 10 Feldern mit jeweils unterschiedlichen Längen und Steifigkeiten (Trägheitsmomenten)
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