DURISOL Wände Thermobasis
|
|
|
- Hermann Heinrich
- vor 6 Jahren
- Abrufe
Transkript
1 Durisol-Werke Ges.m.b.H. Nachf. Kommanditgesellschaft A-2481 Achau, Durisolstraße 1 DURISOL Wände Thermobasis D C B A Bezeichnung Juni 2008 Philipp PLANÄNDERUNG DATUM BEARBEITET GEPRÜFT DMi 20/13 DMi 25/18 behelf DATUM April 2007 BEARBEITET Philipp STATIK GEPRÜFT PLAN-NR.: 6599_TH DIPL.-ING.WOLFGANG PHILIPP INGENIEURKONSULENT FÜR BAUINGENIEURWESEN A-6020 INNSBRUCK, Sebastian- Kneipp- Weg 17 TEL.: 0512 / , FAX: 0512 /
2 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 0-1 INHALTSVERZEICHNIS Seite DP 1. ALLGEMEINES Grundlagen Bemessung Wandtragfähigkeit gem ÖNORM B Vereinfachter Nachweis für Gebäude (gem. Punkt 8.2) Nachweis der Grenzzustände (gem. Punkt 8.3) Abminderung Wandtragfähigkeit durch Thermobasis Allgemeines DMi 20/ DMi 25/ tabellen ZUSAMMENFASSUNG Stand:
3 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 1 Betrifft: Duriosol-Werke Ges.m.b.H. Nachf. Kommanditgesellschaft A-2481 Achau, Durisolstraße 1 DURISOL Wände Thermobasis Seite DP BEMESSUNGSBEHELF 1 ALLGEMEINES Das unterzeichnete Ingenieurbüro wurde von der Durisol-Werke Ges.m.b.H. beauftragt, einen behelf für Durisol Wände zur raschen Beurteilung r Vertikalkräfte auszuarbeiten. In Erledigung dieser Beauftragung werden die im Einvernehmen mit dem Bauherrn erarbeiteten Ergebnisse wie folgt dargelegt. Der behelf umfaßt Durisol Wände oberhalb des eingeschütteten Bereiches: - Thermobasis Durisol Wandstein DMi 20/13 - Thermobasis Durisol Wandstein DMi 25/18 für Regelfälle gemäß ÖNorm B 3350, Stand Der behelf ist eine Ergänzung zur Standberechnung Ermittlung der charakteristischen, aufnehmbaren Vertikallasten für DURISOLwände unter Zugrundelegung der ÖNorm B 3350 idf , ausgearbeitet von Dipl.-Ing. Walter Böhme, statlich befugter und beeideter Zivilingenieur für Bauwesen, Wien. Der behelf dient zur raschen Beurteilung r Vertikalkräfte und ersetzt im Einzelfall nicht den Standsicherheitsnachweis.
4 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 2 2 Grundlagen ÖNORM B 3350, Stand ÖNORM B 4701, Stand Produktunterlagen der Durisol-Werke Ges.m.b.H. Querschnittswerte gemäß der Europäischen Technischen Zulassung Typ nach Anlage / Bild Schalung Wanddicke Kernbetondicke Riegelfläche Im Verband Kernfläche Kernbetonvolu- men Berechnungsgewicht der direkt über- 25cm einander Putz (1) cm cm cm² cm²/m cm²/m m³/m² KN/m² KN/m² Schalungssteine aus Holzspanbeton tr 550 kg/m³ DM 30/22 1/ ,170 0,703 4,609 DS 25/12 1/ ,092 0,856 2,974 DS 30/15 1/ ,097 1,102 3,339 DM 25/16 1/ ,128 0,662 3,593 Schalungssteine aus Holzspanbeton tr 600 kg/m³ DM 15/9 1/ nicht tragend 0,072 0,462 2,125 DM 22/15 1/ ,119 0,601 3,335 DSi 30/20Lap 1/ ,153 0,873 4,399 Schalungssteine aus Holzspanbeton tr 810 kg/m³ DMi 17/12 1/ ,095 0,599 2,782 DMi 20/13Lap 1/ ,105 0,761 3,182 DMi 25/18Lap 1/ ,144 0,854 4,156 Schalungssteine aus Holzspanbeton tr 550 kg/m³ mit Polystyrol-Dämmschicht DSs 25/12 1/ ,097 0,580 2,808 DSs 30/12 1/ ,096 0,705 2,907 DSs 30/13 1/ ,103 0,705 3,077 DSs 30/14 1/ ,111 0,704 3,247 DSs 30K14 1/ ,109 0,691 3,188 DSs 30/14neu 1/ ,091 0,905 3,004 DSs 36,5/12 1/2 36, ,091 0,866 2,961 DSs 36,5/14 1/2 36, ,105 0,866 3,281 Schalungssteine aus Holzspanbeton tr 600 kg/m³ mit Polystyrol-Dämmschicht DSs 30/12n 1/ ,096 0,752 2,956 DSs 30/15n 1/ ,117 0,761 3,440 DSs 37,5/12n 1/2 37, ,089 0,989 3,041 DSs 37,5/14n 1/2 37, ,103 0,988 3,356 Wand ohne Geometrie siehe beiliegende Planausschnitte aus Regelplänen Durisol-Werke Ges.m.b.H.
5 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 3 Zulagebewehrung bei zweiter Steinreihe 2 x 1 φ 12 Bst 550
6 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 4 Zulagebewehrung bei zweiter Steinreihe 2 x 1 φ 14 Bst 550
7 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 5 3 Bemessung Wandtragfähigkeit gem ÖNORM B 3350 Maßgebende Parameter: - Schlankheit der Wand α ef = h ef t ef effektive Schlankheit h ef = ρn * h Knicklänge Wand ρn h t ef für ausgesteifte Wände 0,75 bei Ortbetondecken, Rippendecken Großflächenplattendecken mit Auflagertiefe >= t/2 1,00 für alle anderen Decken lichte Rohbaugeschoßhöhe wirksame Wanddicke tc Kerndicke - wirksame Deckenstützweite l f Deckenspannweite l ef 1,0 * l f für Einfeldsysteme 0,7 * l f für Durchlaufsysteme und zweiachsig gespannte Einfeldsysteme bei denen die Auflagerlänge nicht größer als 2 * l f ist. 0,5 * l f für zweiachsig gespannte Durchlaufsysteme bei denen die Auflagerlänge nicht größer als 2 * l f ist. - Wandtragfähigkeit f k Bemesungswert des Widerstandes einer Wand charakteristische Druckfestigkeit der Wand fck des Betonkern [N/mm²] Beton C 12/15 C 16/20 C 20/25 C 25/30 C 30/37 fck 11,3 15,0 18,8 22,5 27,8 A φ γ M Netto-Querschnittsfläche zur Berücksichtigung der Schlankheit und Exzentrizität Teilsicherhietsbeiwert des Widerstandes γ c = 1,80 für Grundkombination
8 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite Vereinfachter Nachweis für Gebäude (gem. Punkt 8.2) Einhaltung der konstrutiven Grundregeln gem. ÖNORM und zusätzlich: - maximal drei Geschoße über dem Gelände - lichte Rohbau-Deckenstürzweite <= 6,0 m - Nutzlast Geschoßdecken <= 5,0 kn/m² - lichte Rohbau-Raumhöhen <= 3,0 m - effektive Schlankheit der Wand h ef t ef 05, f k A = γ M 3.2 Nachweis der Grenzzustände (gem. Punkt 8.3) Einhaltung der konstrutiven Grundregeln gem. ÖNORM und zusätzlich: - maximal sechs Geschoße über dem Gelände - wirksame Deckenstürzweite l ef <= 6,0 m - Nutzlast Geschoßdecken <= 5,0 kn/m² - lichte Rohbau-Raumhöhen <= 3,5 m - effektive Schlankheit der Wand h ef t ef Φ f N k A Rd = γ M φ kleinster Wert von Knicknachweis der Wand: h ef Φ = 085, 0, t ef für Knicken der Wand Biegebeanspruchung in Wand durch einseitige Deckenbelastung l ef Φ = 130, Φ = 050, einseitig durch Decke belastete Wand einseitig durch Decke belastete Wand im obersten Geschoß
9 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 7 4 Abminderung Wandtragfähigkeit durch Thermobasis 4.1 Allgemeines Die Obergrenze für die Wandtragfähigkeit ist die lokale Tragfähigkeit des verbleibenden Betonquerschnittes im Bereich der Thermobasis. Die en für die Wandtragfähigkeit werden über den Vergleich der Wiederstände jeweils mit und ohne Thermobasis ermittelt. Knicknachweis der Wand: Vergleich der Knicklasten Die ungünstigsten, auf der sicheren Seite liegenden, beiwerte der Knicklast ergeben sich - bei möglichst geringer Wandhöhe da die 25 cm Thermobasis im Verhältnis zur Wandhöhe die größte Abminderung der Steifigkeit bewirken - die Annahme einer Einspannung der Wand oben und unten da bei einer Einspannung die Steifigkeit durch die Thermobasis am meisten abgemindert wird. Aus den oben genannten Gründen werden die en für die Knicklast an einem 1-m Wandstreifen mit Wandhöhe 2,50 m sowie Einspannung unten und oben errechnet. Die Thermobasis hat eine Höhe von 25 cm. Biegebeanspruchung in Wand durch einseitige Deckenbelastung Vergleich der Widerstandsmomente Eine Deckendurchbiegung verursacht für eine Aussenwand eine Auflagerverdrehung und somit eine Biegebanspruchung im Wandfuss. Bei gelenkiger Lagerung der Decke tritt eine starke und bei Eingespannung der Decke in der Aussenwand eine geringe Deckenverdrehung auf. Es muss daher zwischem weichem und streifem Kellergeschoss unterschieden werden. starke Verdrehung Wandfuss ohne Deckeneinspannung EG geringe Verdrehung Wandfuss mit Deckeneinspannung EG Decke UG Decke UG UG UG
10 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 8 Bei einem weichen Kellergeschoß, ohne Einspannung der Kellerdecke in der Aussenwand, wird durch die Verdrehungng der Kellerdecke eine Biegebeanspruchung im Wandfuss verursacht. Es muß auch bei der Thermobasis der volle φ für die Deckenverdrehung angesetzt werden Bei einem steifen Kellergeschoss, mit umfangsgelagerter durchlaufender Kellerdecke bei der die Auflagerlänge nicht größer als 2 * l f ist und biegesteifer Verbindung mit der Aussenwand, tritt im Vergleich zu einer gelenkigen Lagerung der Kellerdecke nur eine geringfügige vernachlässigbare Verdrehung auf. Die Momentenbeanspruchung im Wandfuss wird hauptsächlich durch die Momentenbeanspruchung aus der Decke über dem Erdgeschoß verursacht. Das Moment im Wandfuss beträgt als Maximalwert bei voller Einspannung 50 % des Momentes bei der Decke über EG. EG M aus Deckeneinspannung Decke EG M/2 aus Deckeneinspannung Decke EG UG Bei der Thermobasiss kann daher für den Wandfuss das Halbe Moment, dies entspricht einer quadratischen Umrechnung der Deckenspannweite, angesetzt werden. l 2 l ef = Erforderliche Bewehrung Kraftumleitung Infolge der Teilflächenpressung und der Kraftumleitung im Bereich der Thermobasis ist eine Bewehrung Bst 550 erforderlich. d 1 Z 1d = 03, N sd d Spaltzugkraft A serf = Z 1d f yd Erforderliche Bewehrung
11 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite DMi 20/30 Querschnittswerte: A0 = 965 cm²/m Kernquerschnitt A1 = 804 cm²/m Kernquerschnitt, Steine versetzt angeordnet tc = 13 cm Kerndicke bi = 804 / 13 = 61,85 cm/m mittlere Breite Betonkern Thermobasis: A = 965-2*(21,8*13,0-4*1,5^2 +1,5^2*π)= 402,06 cm²/m tc = 12 cm i.m. Kerndicke bi = 402,06 / 12 = 33,50 cm/m mittlere Breite Betonkern Knicknachweis der Wand: Knicklast für 1-m Wandstreifen mit und ohne Thermobasis Wandhöhe 2,5 m Einspannung unten und oben Knicklast siehe beiliegende FE_Plots. f 161, 72 = = 0, , 51 Biegebeanspruchung in Wand durch einseitige Deckenbelastung Vergleich der Widerstandsmomente mit und ohne Thermobasis f 33, 5 12, 0 2 = , 85 13, 0 2 = 0, 46 bei steifem Kellergschoß 2 l ef , f = f l ef 130, Bewehrung zweite Steinreiche Bst , N 1 33, sd 100 A serf = = 47, 8 0, 0042 N sd Erforderliche Bewehrung
12 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 10 Knick für 100 kn ohne Thermobasis Knick für 100 kn
13 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite DMi 25/18 Querschnittswerte: A0 = 1347 cm²/m Kernquerschnitt A1 = 1139 cm²/m Kernquerschnitt, Steine versetzt angeordnet tc = 18 cm Kerndicke bi = 1139 / 18 = 63,28 cm/m mittlere Breite Betonkern Thermobasis: A = *(19,6*18,0-4*2,0^2 +2,0^2*π)= 648,27 cm²/m tc = 17 cm i.m. Kerndicke bi = 648,27 / 17 = 38,13 cm/m mittlere Breite Betonkern Knicknachweis der Wand: Knicklast für 1-m Wandstreifen mit und ohne Thermobasis Wandhöhe 2,5 m Einspannung unten und oben Knicklast siehe beiliegende FE_Plots. f 449, 18 = = 0, , 73 - Biegebeanspruchung in Wand durch einseitige Deckenbelastung Vergleich der Widerstandsmomente mit und ohne Thermobasis f 38, 13 17, 0 2 = , 28 18, 0 2 = 0, 54 bei steifem Kellergschoß 2 l ef , f = f , Bewehrung zweite Steinreiche Bst 550 l ef 03, N 1 38, sd 100 A serf = = 47, 8 0, 0039 N sd Erforderliche Bewehrung
14 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 12 Knick für 100 kn ohne Thermobasis Knick für 100 kn
15 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 13 5 tabellen Für die Mauersteine DMi 20/13 DMi 25/18 wird für die Betongüten C 16/20 C 20/25 C 25/30 der vertikale einer Wand ohne Thermobasis gemäß ÖNORM B 3350 ermittelt. Die Wandbelastung wird mit einem gemittelten Teilsicherheitsbeiwert der Einwirkungen von γ M = 1,40 rückgerechnet. Es ist jeweils der kleinere Wert von Knicknachweis Wand nicht ausgesteift bzw. ausgesteift Biegung durch Decke bzw. Biegung durch Decke oberstes Geschoß maßgebend. Die Lastwerte für Steifen Keller dürfen nur bei Ausführung der Kellerdecke in Ortbeton oder mit Großflächenplattendecken bei umfangsgelagerter durchlaufender Kellerdecke bei der die Auflagerlänge nicht größer als 2 * l f ist und biegesteifer Verbindung mit der Ortbetonaussenwand durch Einspannbewehrung angewendet werden.
16 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 14 DMi 20/13 Steine versetzt eingebaut Beton C 16/20 A1 804,00 [cm²] tc 13,00 [cm] A Thermobasis 402,1 [cm²] fck 15 [N/mm²] Die Lastwerte für Steifen Keller dürfen nur bei Ausführung der Kellerdecke in Ortbeton oder mit Großflächenplattendecken bei umfangsgelagerter durchlaufender Kellerdecke bei der die Auflagerlänge nicht größer als 2 * lf ist und biegesteifer Verbindung mit der Ortbetonaussenwand durch Einspannbewehrung angewendet werden. Keller weich Keller steif lichte Wandhöhe Aussteifungs Faktor Schlankheit [m] [-] [-] [-] [kn/m] [kn/m] [-] [kn/m] [kn/m] Knicknachweis Wand, nicht ausgesteift 2,50 1,00 0,443 0,84 249,4 178,2 0,84 249,4 178,2 2,75 1,00 0,358 0,84 201,4 143,8 0,84 201,4 143,8 3,00 1,00 0,264 0,84 148,7 106,2 0,84 148,7 106,2 Knicknachweis Wand, ausgesteift 2,50 0,75 0,621 0,84 349,6 249,7 0,84 349,6 249,7 2,75 0,75 0,573 0,84 322,6 230,4 0,84 322,6 230,4 3,00 0,75 0,520 0,84 292,9 209,2 0,84 292,9 209,2 Decken spannweite Biegung [m] [-] Biegung durch Decke 4,00 0,800 0,46 246,6 176,1 0, ,7 208,4 4,50 0,738 0,46 227,3 162,4 0, ,1 198,6 5,00 0,675 0,46 208,0 148,6 0, ,5 188,9 5,50 0,613 0,46 188,8 134,8 0, ,8 179,2 6,00 0,550 0,46 169,5 121,1 0, ,2 169,4 Biegung durch Decke, oberstes Geschoss 0,500 0,46 154,1 110,1 0,46 154,1 110,1 Thermobasis lokal 335,1 239,3 335,1 239,3 Erforderliche Bewehrung 1,41 [cm²] 1,41 [cm²] ,26 [cm²] ,26 [cm²]
17 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 15 DMi 20/13 Steine versetzt eingebaut Beton C 20/25 A1 804,00 [cm²] tc 13,00 [cm] A Thermobasis 402,1 [cm²] fck 18,8 [N/mm²] Die Lastwerte für Steifen Keller dürfen nur bei Ausführung der Kellerdecke in Ortbeton oder mit Großflächenplattendecken bei umfangsgelagerter durchlaufender Kellerdecke bei der die Auflagerlänge nicht größer als 2 * lf ist und biegesteifer Verbindung mit der Ortbetonaussenwand durch Einspannbewehrung angewendet werden. Keller weich Keller steif lichte Wandhöhe Aussteifungs Faktor Schlankheit [m] [-] [-] [-] [kn/m] [kn/m] [-] [kn/m] [kn/m] Knicknachweis Wand, nicht ausgesteift 2,50 1,00 0,443 0,84 312,6 223,3 0,84 312,6 223,3 2,75 1,00 0,358 0,84 252,4 180,3 0,84 252,4 180,3 3,00 1,00 0,264 0,84 186,4 133,1 0,84 186,4 133,1 Knicknachweis Wand, ausgesteift 2,50 0,75 0,621 0,84 438,2 313,0 0,84 438,2 313,0 2,75 0,75 0,573 0,84 404,3 288,8 0,84 404,3 288,8 3,00 0,75 0,520 0,84 367,1 262,2 0,84 367,1 262,2 Decken spannweite Biegung [m] [-] Biegung durch Decke 4,00 0,800 0,46 309,0 220,7 0, ,6 261,1 4,50 0,738 0,46 284,9 203,5 0, ,5 248,9 5,00 0,675 0,46 260,7 186,2 0, ,4 236,7 5,50 0,613 0,46 236,6 169,0 0, ,4 224,6 6,00 0,550 0,46 212,5 151,8 0, ,3 212,4 Biegung durch Decke, oberstes Geschoss 0,500 0,46 193,1 138,0 0,46 193,1 138,0 Thermobasis lokal 420,0 300,0 420,0 300,0 Erforderliche Bewehrung 1,76 [cm²] 1,76 [cm²] ,26 [cm²] ,26 [cm²]
18 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 16 DMi 20/13 Steine versetzt eingebaut Beton C 25/30 A1 804,00 [cm²] tc 13,00 [cm] A Thermobasis 402,1 [cm²] fck 22,5 [N/mm²] Die Lastwerte für Steifen Keller dürfen nur bei Ausführung der Kellerdecke in Ortbeton oder mit Großflächenplattendecken bei umfangsgelagerter durchlaufender Kellerdecke bei der die Auflagerlänge nicht größer als 2 * lf ist und biegesteifer Verbindung mit der Ortbetonaussenwand durch Einspannbewehrung angewendet werden. Keller weich Keller steif lichte Wandhöhe Aussteifungs Faktor Schlankheit [m] [-] [-] [-] [kn/m] [kn/m] [-] [kn/m] [kn/m] Knicknachweis Wand, nicht ausgesteift 2,50 1,00 0,443 0,84 374,1 267,2 0,84 374,1 267,2 2,75 1,00 0,358 0,84 302,0 215,7 0,84 302,0 215,7 3,00 1,00 0,264 0,84 223,0 159,3 0,84 223,0 159,3 Knicknachweis Wand, ausgesteift 2,50 0,75 0,621 0,84 524,4 374,6 0,84 524,4 374,6 2,75 0,75 0,573 0,84 483,8 345,6 0,84 483,8 345,6 3,00 0,75 0,520 0,84 439,4 313,9 0,84 439,4 313,9 Decken spannweite Biegung [m] [-] Biegung durch Decke 4,00 0,800 0,46 369,8 264,2 0, ,5 312,5 4,50 0,738 0,46 340,9 243,5 0, ,1 297,9 5,00 0,675 0,46 312,1 222,9 0, ,7 283,3 5,50 0,613 0,46 283,2 202,3 0, ,2 268,7 6,00 0,550 0,46 254,3 181,6 0, ,8 254,2 Biegung durch Decke, oberstes Geschoss 0,500 0,46 231,2 165,1 0,46 231,2 165,1 Thermobasis lokal 502,6 359,0 502,6 359,0 Erforderliche Bewehrung 2,11 [cm²] 2,11 [cm²] ,26 [cm²] ,26 [cm²]
19 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 17 DMi 25/18 Steine versetzt eingebaut Beton C 16/20 A1 1139,00 [cm²] tc 18,00 [cm] A Thermobasis 648,27 [cm²] fck 15 [N/mm²] Die Lastwerte für Steifen Keller dürfen nur bei Ausführung der Kellerdecke in Ortbeton oder mit Großflächenplattendecken bei umfangsgelagerter durchlaufender Kellerdecke bei der die Auflagerlänge nicht größer als 2 * lf ist und biegesteifer Verbindung mit der Ortbetonaussenwand durch Einspannbewehrung angewendet werden. Keller weich Keller steif lichte Wandhöhe Aussteifungs Faktor Schlankheit [m] [-] [-] [-] [kn/m] [kn/m] [-] [kn/m] [kn/m] Knicknachweis Wand, nicht ausgesteift 2,50 1,00 0,638 0,88 532,7 380,5 0,88 532,7 380,5 2,75 1,00 0,593 0,88 495,5 353,9 0,88 495,5 353,9 3,00 1,00 0,544 0,88 454,8 324,8 0,88 454,8 324,8 Knicknachweis Wand, ausgesteift 2,50 0,75 0,731 0,88 610,3 435,9 0,88 610,3 435,9 2,75 0,75 0,706 0,88 589,3 421,0 0,88 589,3 421,0 3,00 0,75 0,678 0,88 566,4 404,6 0,88 566,4 404,6 Decken spannweite Biegung [m] [-] Biegung durch Decke 4,00 0,800 0,54 410,0 292,9 0, ,1 346,5 4,50 0,738 0,54 378,0 270,0 0, ,4 330,3 5,00 0,675 0,54 346,0 247,1 0, ,8 314,1 5,50 0,613 0,54 313,9 224,2 0, ,1 298,0 6,00 0,550 0,54 281,9 201,4 0, ,5 281,8 Biegung durch Decke, oberstes Geschoss 0,500 0,54 256,3 183,1 0,54 256,3 183,1 Thermobasis lokal 540,2 385,9 540,2 385,9 Erforderliche Bewehrung 2,11 [cm²] 2,11 [cm²] ,08 [cm²] ,08 [cm²]
20 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 18 DMi 25/18 Steine versetzt eingebaut Beton C 20/25 A1 1139,00 [cm²] tc 18,00 [cm] A Thermobasis 648,27 [cm²] fck 18,8 [N/mm²] Die Lastwerte für Steifen Keller dürfen nur bei Ausführung der Kellerdecke in Ortbeton oder mit Großflächenplattendecken bei umfangsgelagerter durchlaufender Kellerdecke bei der die Auflagerlänge nicht größer als 2 * lf ist und biegesteifer Verbindung mit der Ortbetonaussenwand durch Einspannbewehrung angewendet werden. Keller weich Keller steif lichte Wandhöhe Aussteifungs Faktor Schlankheit [m] [-] [-] [-] [kn/m] [kn/m] [-] [kn/m] [kn/m] Knicknachweis Wand, nicht ausgesteift 2,50 1,00 0,638 0,88 667,7 476,9 0,88 667,7 476,9 2,75 1,00 0,593 0,88 621,1 443,6 0,88 621,1 443,6 3,00 1,00 0,544 0,88 570,0 407,1 0,88 570,0 407,1 Knicknachweis Wand, ausgesteift 2,50 0,75 0,731 0,88 764,9 546,3 0,88 764,9 546,3 2,75 0,75 0,706 0,88 738,6 527,6 0,88 738,6 527,6 3,00 0,75 0,678 0,88 709,9 507,1 0,88 709,9 507,1 Decken spannweite Biegung [m] [-] Biegung durch Decke 4,00 0,800 0,54 513,9 367,1 0, ,0 434,3 4,50 0,738 0,54 473,8 338,4 0, ,6 414,0 5,00 0,675 0,54 433,6 309,7 0, ,2 393,7 5,50 0,613 0,54 393,5 281,0 0, ,8 373,4 6,00 0,550 0,54 353,3 252,4 0, ,4 353,2 Biegung durch Decke, oberstes Geschoss 0,500 0,54 321,2 229,4 0,54 321,2 229,4 Thermobasis lokal 677,1 483,6 677,1 483,6 Erforderliche Bewehrung 2,64 [cm²] 2,64 [cm²] ,08 [cm²] ,08 [cm²]
21 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 19 DMi 25/18 Steine versetzt eingebaut Beton C 25/30 A1 1139,00 [cm²] tc 18,00 [cm] A Thermobasis 648,27 [cm²] fck 22,5 [N/mm²] Die Lastwerte für Steifen Keller dürfen nur bei Ausführung der Kellerdecke in Ortbeton oder mit Großflächenplattendecken bei umfangsgelagerter durchlaufender Kellerdecke bei der die Auflagerlänge nicht größer als 2 * lf ist und biegesteifer Verbindung mit der Ortbetonaussenwand durch Einspannbewehrung angewendet werden. Keller weich Keller steif lichte Wandhöhe Aussteifungs Faktor Schlankheit [m] [-] [-] [-] [kn/m] [kn/m] [-] [kn/m] [kn/m] Knicknachweis Wand, nicht ausgesteift 2,50 1,00 0,638 0,88 799,1 570,8 0,88 799,1 570,8 2,75 1,00 0,593 0,88 743,3 530,9 0,88 743,3 530,9 3,00 1,00 0,544 0,88 682,1 487,2 0,88 682,1 487,2 Knicknachweis Wand, ausgesteift 2,50 0,75 0,731 0,88 915,4 653,9 0,88 915,4 653,9 2,75 0,75 0,706 0,88 884,0 631,4 0,88 884,0 631,4 3,00 0,75 0,678 0,88 849,6 606,9 0,88 849,6 606,9 Decken spannweite Biegung [m] [-] Biegung durch Decke 4,00 0,800 0,54 615,1 439,3 0, ,7 519,8 4,50 0,738 0,54 567,0 405,0 0, ,7 495,5 5,00 0,675 0,54 519,0 370,7 0, ,7 471,2 5,50 0,613 0,54 470,9 336,4 0, ,7 446,9 6,00 0,550 0,54 422,9 302,0 0, ,7 422,7 Biegung durch Decke, oberstes Geschoss 0,500 0,54 384,4 274,6 0,54 384,4 274,6 Thermobasis lokal 810,3 578,8 810,3 578,8 Erforderliche Bewehrung 3,16 [cm²] 3,16 [cm²] ,08 [cm²] ,08 [cm²]
22 A-6020 Innsbruck, Sebastian-Kneipp-Weg 17 Bauvorhaben 6599_TH Seite 20 6 ZUSAMMENFASSUNG Mit dem vorliegenden behelf wurde ein Hilfmittel zur raschen Beurteilung r Vertikallasten für - Thermobasis Durisol Wandstein DMi 20/13 - Thermobasis Durisol Wandstein DMi 25/18 für Regelfälle gemäß ÖNorm B 3350, Stand , erstellt. Der behelf ersetzt nicht einen Standsicherheitsnachweis im Einzelfall. Speziell bei Sonderfällen, die von der ÖNorm B 3350 abweichen, ist ein detaillierter Standsicherheitsnachweis erforderlich. Innsbruck, im April 2007 (erg. Juni 2008) (Dipl.-Ing. Wolfgang Philipp)
Schadensfreier Mauerwerksbau
Schadensfreier Mauerwerksbau Teil 2: Vereinfachtes Bemessungsverfahren nach DIN 1053-1 Dipl.- Ing. Rudolf Herz Verein Süddeutscher Kalksandsteinwerke e.v. Dipl.- Ing. R. Herz Bemessung 1 Inhaltsangabe
DIN EN 1996: Mauerwerk
DIN EN 1996: Mauerwerk Einfache Nachweisverfahren Bemessungsbeispiele 1 DIN EN 1996 1. Allgemeines zur Norm 2. stark vereinfachter Nachweis 3. EFH (Teil 1) 4. einfacher Nachweis 5. EFH (Teil 2) 6. Keller;
Aufgabe 1: Bemessung einer Stahlbeton-π-Platte (15 Punkte)
Massivbau 1 Dauer: 120 Minuten Seite 1 Aufgabe 1: Bemessung einer Stahlbeton-π-Platte (15 Punkte) Für die unten dargestellte Stahlbeton-π-Platte ist eine Bemessung für Biegung und Querkraft für den Lastfall
BAUPYHSIKALISCHE BERECHNUNGEN
GZ: 11.761-DSs 37,5/12W Seiten: 1-12 Datum: 04.12.2012 Anlagen: 1 (insgesamt 6 Seiten) BAUPYHSIKALISCHE BERECHNUNGEN Gegenstand: Ermittlung wärmeschutztechnischer Kennwerte von Wänden hergestellt aus Durisol
Vergleichsrechnungen DIN /-100 und EC6/NA
Vergleichsrechnungen DIN 1053-1/-100 und EC6/NA Dr.-Ing. Markus Hauer BfB Rastatter Str. 25 76199 Karlsruhe 21.03.2013 / 1 Gliederung Aufgabenstellung Auftraggeber, Forschende Stelle und beteiligte Ingenieurbüros
Inhalt. Rahmenknoten. Dipl.-Ing. Carsten Siburg. Halle C, Raum 112. Übung MASSIVBAU II
11. Wände / wandartige Träger / Rahmen 1 Dipl.-Ing. Carsten Siburg Halle C, Raum 112 csiburg@imb.rwth-aachen.de Inhalt 2 1. Wände 2. wandartige Träger 3. Schnittgrößenbestimmung von Rahmenknoten Wandbemessung
Statik der Wände. Statik Bemessung nach Norm SIA 266:2015
Statik Bemessung nach Norm SIA 266:2015 15 Statik der Wände Massgebend für die Dimensionierung von Mauerwerk und insbesondere von Wand/Decken-Systemen ist die Norm SIA 266 (2015) «Mauerwerk». Um die Beurteilung
Statiker-Tage Umsetzung der neuen Normen in die Baupraxis. Praxisgerechte Lösungen in Ziegelbauweise Dr.-Ing. Norbert Brauer
Statiker-Tage 2006 Umsetzung der neuen Normen in die Baupraxis Praxisgerechte Lösungen in Ziegelbauweise Dr.-Ing. Norbert Brauer Frankfurt 30.11.2006, Folie Nr. 1 Arbeitsgemeinschaft Mauerziegel und Ingenieurbüro
Zusammenfassung Bautechnischer Werte. Grundwerte Wärme Schall Brand Statik
9b) Bautechnik Zusammenfassung Bautechnischer Werte Grundwerte Wärme Schall Brand Statik Grundwerte für YTONG Produkte Festigkeitsklassen, Rohdichteklassen, Gewichte, Druckfestigkeit, Wärmeleitfähigkeit,
Bemessung von Ziegelmauerwerk im Brandfall nach DIN EN /NA und nach allgemeinen bauaufsichtlichen Zulassungen
AMz-Bericht 5/2014 Bemessung von Ziegelmauerwerk im Brandfall nach DI E 1996-1-2/A und nach allgemeinen bauaufsichtlichen Zulassungen 1. Einleitung In diesem Bericht werden die neu denierten Ausnutzungsfaktoren
GUTACHTEN 27/03/08. EFH Roland Exner Viereckweg 107 in Berlin-Buch
B a u p l a n u n g s k o n t o r B a u p l a n u n g / A r c h i t e k t u r Bauüberwachung / Ausschreibung Tichauer Strasse 01 in 13125 Berlin Tel. 030 94380450 GUTACHTEN 27/03/08 EFH Roland Exner Viereckweg
2 Bemessung nach dem vereinfachten Verfahren nach DIN EN /NA
Prof. Dr.-Ing. J. Göttsche Seite 2.1 2 Bemessung nach dem vereinfachten Verfahren nach DIN EN 1996-3/NA 2.1 Gründe für vereinfachtes Berechnungsverfahren Ziel bei der Erarbeitung dieser Norm war es, eine
Bachelorprüfung SS 2008 Massivbau I 4A, 4B, 6BPS Samstag, den Uhr
Hochschule München Fak. 02 Bauingenieurwesen Bachelorprüfung SS 2008 Massivbau I 4A, 4B, 6BPS Samstag, den 12.07.2007 14.15 16.15 Uhr Name:.. Studiengruppe.. Gesamt erreichbar ca. 77 Punkte (davon ca.
22M Ziegelsturz, -Wärmedämmsturz
Programmvertriebsgesellschaft mbh Lange Wender 1 34246 Vellmar BTS STATIK-Beschreibung - Bauteil: 22M -Ziegel,-Dämmsturz Seite 1 22M Ziegelsturz, -Wärmedämmsturz Das Programm dient der Bemessung von Ziegel-
Biegung. Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur.
Biegung Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur KIT Universität des Landes Baden-Württemberg und nationales Forschungsentrum in der Helmholt-Gemeinschaft www.kit.edu Biegung Biegung Spannungsnachweise
EC3 Seminar Teil 3 1/6 Ausnutzung plastischer Reserven im Querschnitt
EC3 Seminar Teil 3 1/6 Aufgabe 1 400 mm 84 0 mm 84 t f =8 t w =6 t w =6 S 35 500 mm y M y, Ed N x, Ed V z,ed a=??? t f =8 Gegeben ist der dargestellte geschweißte Kastenquerschnitt. a) Berechnen Sie die
Brandschutz im Mauerwerksbau
Brandschutz im Mauerwerksbau DIN EN 1996 Teil 1-2 Tragwerksbemessung für den Brandfall Heißbemessung nach Eurocode 6 Industrieverbände Duisburg Dr. Dieter Figge MBO Fassung 11/2002 - Geändert am 05/2016
Beispiel 1: Querschnittstragfähigkeit
Titel: Querschnittstragfähigkeit Blatt: Seite 1 von 10 Beispiel 1: Querschnittstragfähigkeit Belastung: M y,ed = 190 knm N Ed = 700 kn V z,ed = 100 kn Material: S 235 Nachweis des Querschnitts nach DIN-EN
Referenzbeispiel Geschoßdecke aus Brettstapel
Referenzbeispiel Geschoßdecke aus Brettstapel Bemessung einer einachsig gespannten Geschoßdecke nach ÖNORM B 1995-1-1:2014. Berechnungsbeispiel Walner-Mild Holzbausoftware Graz, 9.7.15 Wallner, Mild HolzbauSoftware
Bachelorprüfung SS 2011 Massivbau I Freitag, den Uhr
Hochschule München 1 Name:.. Fak. 02: Bauingenieurwesen Studiengruppe.. Bachelorprüfung SS 2011 Massivbau I Freitag, den 15.07.2011 12.15 14.15 Uhr Gesamt erreichbar ca. 95 Punkte (davon ca. 32 Punkte
Nachweis des Biegedrillknickens für Kragträger
Nachweis des Biegedrillknickens für Kragträger 1. Allgemeines Nach DIN 18800 Teil dürfen die Stabilitätsfälle Biegeknicken und Biegedrillknicken getrennt untersucht werden. Bei dieser Vorgehensweise sind
Sichere Konstruktionen im Mauerwerksbau Details und Nachweis nach EC 6, Statik contra Wärmeschutz?
Sichere en im Mauerwerksbau Details und Nachweis nach EC 6, Statik contra Wärmeschutz? Dr.-Ing. Detleff Schermer Lehrstuhl für Massivbau an der TU München 1991 bis 1996 Studium des Bauingenieurwesens an
Bachelorprüfung WS 2013/14 Massivbau I Donnerstag, den Uhr
Hochschule München FK 02 Bauingenieurwesen Bachelorprüfung WS 2013/14 Massivbau I Donnerstag, den 23.01.2014 10. 12. Uhr Name:.. Studiengruppe.. Gesamt erreichbar ca. 107 Punkte (davon ca. 28 Punkte für
46 A Auflagernachweis Stahlbau
Programmvertriebsgesellschaft mbh Lange Wender 1 34246 Vellmar BTS STATIK-Beschreibung - Bauteil: 46A - Auflagernachweiß Stahlbau Seite 1 46 A Auflagernachweis Stahlbau System: Auflager eines I-Profils
Statische Berechnung
P fahlgründung Signalausleger Bauvorhaben: Objekt: Bahnhof Bitterfeld Signalausleger Diese Berechnung umfaßt 10 Seiten und gilt nur in Verbindung mit der statischen Berechnung Signalausleger, Bundesbahn-Zentralamt
Verankerung der Biegezugbewehrung am Endauflager
Tech-News 008/5 Fachgebiet: Stahlbetonbau Von und Dipl.-Ing. Manfred Eisele Dipl.-Ing. Magnus Forster Prüfingenieur für Baustatik VPI Prüfingenieur für Baustatik VPI Maybachstraße 34 Am Straßdorfer Berg
DIN EN : EN : AC:2010 (D)
DIN EN 1996-1-2:2011-04 EN 1996-1-2:2005 + AC:2010 (D) Tabelle N.B.1.2 (fortgesetzt) Zeilen Nr. Materialeigenschaften: Steindruckfestigkeit f b [N/mm 2 ] Trockenrohdichte ρ [kg/m 3 ] Querstegsummendicke
Zusammenfassung. Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur.
Zusammenfassung Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur KIT Universität des Landes Baden-Württemberg und nationales Forschungszentrum in der Helmholtz-Gemeinschaft www.kit.edu Zusammenfassung
Bemessung KeX Wände (Kurzeanleitung)
1. Bezeichnungen, Eingabedaten, Einheiten, Erklärungen j - Index der Etagen 1 bis 6 (1=EG, 6=Attika) i - Index der individuellen Wände pro Etage n (a(b),j) Zahl der Wände pro Etage und pro Richtung l w,a(b),i
FILIGRAN ELEMENTDECKE FI NORM E /4. Querkraftnachweis nach DIN (07/2001)
FILIGRAN ELEMENTDECKE Querkraftnachweis nach DIN 1045-1(07/2001) FI NORM E 4539 1/4 11/04 Die neue Bemessungsnorm DIN 1045-1 für Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton vom Juli 2001 wurde gegenüber
PORENBETON B E R I C H T 14. Mauerwerk aus Porenbeton Beispiele zur Bemessung nach Eurocode 6
B U N D E S V E R B A N D O R E N B E T O N PORENBETON B E R I C H T 14 Mauerwerk aus Porenbeton Beispiele zur Bemessung nach Eurocode 6 MAUERWERK AUS PORENBETON Beispiele zur Bemessung nach Eurocode
60D Brandschutz DIN 4102 erweiterte Tab.31
Programmvertriebsgesellschaft mbh Lange Wender 1 34246 Vellmar BTS STATIK-Beschreibung - Bauteil: 60D Brandschutz DIN 4102 erw. Tab.31 Seite 1 60D Brandschutz DIN 4102 erweiterte Tab.31 (Stand: 16.03.2010)
Hochschule München Fak. 02. Bachelorprüfung SS 2008 WPF Massivbau II 6W Mittwoch den Uhr
Hochschule München Fak. 02 Bauingenieurwesen Bachelorprüfung SS 2008 WPF Massivbau II 6W Mittwoch den 16.07.2008 8.30 10.00 Uhr Name:.. Studiengruppe.. Gesamt erreichbar ca. 59 Punkte (davon ca. 20 Punkte
b. Nationaler Anhang EC5 für Deutschland und Österreich
1. Grundlagen und Hintergründe der 70%-Regel a. DIN 1052 Schon in den Normen DIN 1052 von 2004-08, von 2008-12 und deren Berichtigung von 2010-05 wurde im Kapitel 8.3 Zeitabhängige Verformungen, Abschnitt
Fundamentplatte F04/2
Sie können ihn im Menüpunkt 'Einstellungen > Firmenkopf' setzen. Fundamentplatte F0/ Fundamentplatte F0/ Alle Bemessungen und Nachweise wurden nach ÖN B 700 ggf. EN 99-- durchgeführt Tragwerk PLATTE, BetonC0/7,
Prof. Dr.-Ing. A. Albert. Name:... Vorname:...
Teil 1: ohne Hilfsmittel Kreuzen Sie an, nach welcher Norm Sie die Aufgaben lösen DIN 1045 Aufgabe 1: Warum muss in einachsig gespannten Platten eine Querbewehrung angeordnet werden? Wie groß muss diese
7.2 Dachverband Achse Pos A1
7.2 Dachverband Achse 1 + 2 Pos A1 Dieser neukonstruierte Dachverband ersetzt den vorhandenen alten Verband. Um die Geschosshöhe der Etage über der Zwischendecke einhalten zu können, wird er auf dem Untergurt
DIN Brandschutz praxisgerecht - Bemessung nach neuer. Univ.-Prof. a. D. Dipl.-Ing. Claus Scheer Technische Universität Berlin
Brandschutz praxisgerecht - Bemessung nach neuer DIN 4102-22 Univ.-Prof. a. D. Dipl.-Ing. Claus Scheer Technische Universität Berlin 1 Gliederung Ergänzungsdokumente zur DIN 4102-4 Einwirkungen im Brandfall
HOLZBAU I Polymodul B VL 5 Holztragwerke als komplexe Systeme -Hallen
HOLZBAU I Polmodul B 2.6.5 VL 5 Holtragwerke als komplexe Ssteme -Hallen Prof. Dr. Wieland Becker 1 http://www.holbau-amann.de/home.html http://www.adams-holbau.de/2_leistungen.html http://www.stephan-hol.de/
HOLZBAU II Polymodul B VL 6 Stabilität und Bemessung
Hbt holbau trier HOLZBAU II Polmodul B.6.5 VL 6 Stabilität und Bemessung Prof. Dr. Wieland Becker 1 Hbt holbau trier http://www.holbau-amann.de/home.html http://www.adams-holbau.de/_leistungen.html http://www.stephan-hol.de/
Lauf- und Wartungssteg mit Geländern
Lauf- und Wartungssteg mit Geländern Allgemeine Beschreibung Die Laufstege werden nach [1.4] und die Geländer nach [1.5] bemessen. Da die Förderbrücke an der Achse S2 einen Knick von 5.5 auf 11,1 aus der
Stahlbau 1. Name:... Matr. Nr.:...
1/11 Name:... Matr. Nr.:... A. Rechnerischer steil 1. Stabilitätsnachweis Das in Abb.1 dargestellte System, bestehend aus einer eingespannten Stütze [rechteckiges, geschweißtes Hohlprofil, a= 300mm,b=
Rahmen. Rahmenwirkung Berechnung einfacher Systeme. Institut für Tragwerksentwurf. Tragwerkslehre 2
Rahmen Rahmenwirkung Berechnung einfacher Systeme Rahmen Riegel vertikale Lasten horizontale Lasten Stiel biegesteife Ecke Vertikale und horizontale Lagerkräfte Vertikale und horizontale Lagerkräfte Rahmen
Unbewehrtes Einzelfundament - Straßenbrücke Achse 80, Teil 1
Einführung in den Grundbau Nachweise Teil 1 Übung 1.1-1, Flächengründung 2 Version: 25. Oktober 2015 Unbewehrtes Einzelfundament - Straßenbrücke Achse 80, Teil 1 Grundlagen, Aufgabenstellung Als Ergebnis
Ingenieurholzbau II, SS 20008
Fachhochschule Augsburg Studiengang Bauingenieurwesen Name:... Ingenieurholzbau II, SS 20008 Arbeitszeit: Hilfsmittel: 90 Minuten Formelsammlung, Bemessungstabellen Aufgabe 1 (ca. 35 min) Gegeben: Anschluss
PORENBETON B E R I C H T 14. Mauerwerk aus Porenbeton Beispiele zur Bemessung nach DIN
B U N D E S V E R B A N D O R E N B E T O N PORENBETON B E R I C H T 14 Mauerwerk aus Porenbeton Beispiele zur Bemessung nach DIN 1053-100 B U N D E S V E R B A N D O R E N B E T O N MAUERWERK AUS PORENBETON
Teilübung Gesamtstabilität
WS 005/06 Lagergebäude Gesamtstabilität Teilübung Gesamtstabilität System. Grundriss. Ansicht.3 Bauwerksdaten Gesamthöhe über OK Fundament: h ges = 7,00 m Anzahl der Geschosse m = 4 E-Modul Beton C30/37)
S Allgemeine Dachkonstruktion
S 100-1 S 100-2 1 Allgemeine Erläuterungen Das Programm dient der Schnittgrößenermittlung und Bemessung eines asymmetrischen Sparren-, Pfetten- oder Kehlbalkendaches. 1.1 System Bild 1: Möglichkeiten der
- bei Einzeldruckgliedern darf die Beurteilung des Einflusses der Theorie II. Ordnung über die Schlankheit λ erfolgen (λ λ crit )
6.1 Einteilung der Tragwerke und Bauteile 6.1.1 Aussteifung - ausgesteifte Tragwerke bzw. Bauteile - unausgesteifte Tragwerke bzw. Bauteile Unterscheidung: - sind aussteifende Bauteile vorhanden, die genügend
Bachelorprüfung WS 2015/16 WPF Massivbau II 6. Sem. Donnerstag den
30 6.50 6.50 30 10 Hochschule München Fak. 02 Bauingenieurwesen Name:.. Bachelorprüfung WS 2015/16 WPF Massivbau II 6. Sem. Donnerstag den 21.01.2016 Gesamt erreichbar ca. 60 Punkte (davon ca. 16 Punkte
10) DAS ZENTRISCHE KNICKEN
BAULEITER HOCHBAU S T A T I K / E S T I G K E I T S L E H R E 10) DAS ZENTRISCHE KNICKEN 1) Stabilität ) Das Knicken 3) Knicklängen 4) Kritische Spannungen, Schlankheitsgrad, Trägheitsradius 5) Knickspannungen,
Bemessungsgrundlagen
www.swissbrick.ch Inhaltsverzeichnis Unbewehrtes Mauerwerk 1-24 Normalkraftbeanspruchung 4-5 Diagramme und Formeln 4 Begriffe und Abkürzungen 5 Rechenmodelle 6-7 Vorgegebene Wandexzentrizitäten 6 Aufgezwungene
Produktdatenblatt - Stahlbetonhohldielen
Werksmäßig gefertigte Stahlbetonplatten mit in Längsrichtung verlaufenden Hohlräumen nach DIN 1045 Prüfbericht-Nr.: T11/010/98 (kann bei Bedarf bei uns abgefordert werden) Der Anwendungsbereich der Stahlbetonhohldielen
Ingenieurholzbau I, WS 2005/06
Fachhochschule Augsburg Studiengang Bauingenieurwesen Name:... Ingenieurholzbau I, WS 2005/06 Prüfungstag: 03.02.2006 Arbeitszeit: 90 Minuten Hilfsmittel: Formelsammlung, Bemessungstabellen Aufgabe 1 (ca.
STATISCHE BERECHNUNG VORDACH PREMIUM
STATISCHE BERECHNUNG VORDACH PREMIUM 1413443 Tragwerksplaner: Ingenieurbüro Dr. Siebert Büro für Bauwesen Gotthelfstraße 24 81677 München München, November 2013 Bearbeiter: Dr.-Ing. Barbara Siebert SCHUTZVERMERK
KPG - Konsolen für die höhengleiche Auflagerung von Peikko Deltabeam Verbundträgern oder Fertigteilbalken aus Stahlbeton
KPG - Konsolen für die höhengleiche Auflagerung von Peikko Deltabeam Verbundträgern oder Fertigteilbalken aus Stahlbeton INHALT 1. Systembeschreibung...3 1.1 Ausführungsvarianten 4 2. Technische Daten...5
Stahlbau 1. Name:... Matr. Nr.:...
1/7 Name:... Matr. Nr.:... A. Rechnerischer steil 1. Stabilitätsnachweis Pylon Der mittige Pylon [Rechteckprofil 180.100.8 - warmgefertigt] wird im System 1 durch die zwei Kragstützen seitlich gestützt,
Beispiel Flachdecke A B C D. Beuth Hochschule für Technik Berlin
Seite 1 Bürogebäude; Beton C 30; Stahl BSt 500 SA Normalgeschossdecke; Stützen 35/35 cm Bauwerk ist ausgesteift Bemessungsschritte 1. Lastannahmen für Normalgeschossdecke 2. Schnittlasten für Innenfeld
5. Tragsysteme. Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur.
5. Tragsysteme Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur KIT Universität des Landes Baden-Württemberg und nationales Forschungszentrum in der Helmholtz-Gemeinschaft www.kit.edu BI - I Tragsysteme
Einwirkungskombinationen (vereinfacht) Sonstiges. Profil wählen. Gerbrauchstauglichkeitsnachweis
Einwirkungskombinationen (vereinfacht) Grundkombination 1: 1,35 G k + 1,5 Q k Grundkombination : 1,35 G k + 1,35 ΣQ k Grundkombination 3: 1,0 G k + 0,9 ΣQ k + 1,0 F A,k Sonstiges Gewicht Stahl: g k 78,5
Statische Berechnung
Ing.-Büro Klimpel Stapel - Gitterbox - Paletten Seite: 1 Statische Berechnung Tragwerk: Stapel - Gitterbox - Paletten Rack 0,85 m * 1,24 m Herstellung: Scafom International BV Aufstellung: Ing.-Büro Klimpel
Berechnung von Tragwerksverformungen: Durchbiegungsberechnung - Plattenbalken
1 Berechnung von Tragwerksverormungen: Durchbiegungsberechnung - Plattenbalken Dipl.-Ing. Maike Schneider (Ausgewählte Kapitel des Massivbaus) Wintersemester 2010/2011 Allgemeines 2 Durchbiegungsberechnung
Mauerwerksbau nach EN 1996 Vorbemerkungen
Mauerwerksbau nach Vorbemerkungen Seite: 1 NOTHING BEATS A GREAT TEMPLATE Vorbemerkungen Inhalt Vorlagen für statische Nachweise im Mauerwerksbau nach Hinweise zu Anwendung Die rechenfähigen Vorlagen können
Die Umsetzung der Eurocodes Optimierung durch best practice 21. Mitteldeutsche Immobilientage des BFW Landesverband Mitteldeutschland
Die Umsetzung der Eurocodes Optimierung durch best practice 21. Mitteldeutsche Immobilientage des BFW Landesverband Mitteldeutschland Dr. Dieter Figge Eggestrasse 3 34414 Warburg Die Umsetzung der Eurocodes
Syspro Allgemeines. Anpassung Syspro Handbuch an DIN EN mit NA(D) H+P Ingenieure GmbH & Co. KG Kackertstr.
Syspro Allgemeines H+P Ingenieure GmbH & Co. KG Kackertstr. 10 52072 Aachen Tel. 02 41.44 50 30 Fax 02 41.44 50 329 www.huping.de Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger Dr.-Ing. Naceur Kerkeni Dr.-Ing. Wolfgang Roeser
Beispiel 3: Ersatzstabverfahren
Beispiel: Ersatzstabverfahren Blatt: Seite 1 von 9 Beispiel 3: Ersatzstabverfahren Bestimmung der maßgeblichen Knickfigur und zugehörigen Knicklänge in der Ebene. Nachweis gegen Biegeknicken nach dem Ersatzstabverfahren
Statik- und Festigkeitslehre I
05.04.2012 Statik- und Festigkeitslehre I Prüfungsklausur 2 WS 2011/12 Hinweise: Dauer der Klausur: Anzahl erreichbarer Punkte: 120 Minuten 60 Punkte Beschriften Sie bitte alle Seiten mit und Matrikelnummer.
Der statische Elastizitätsmodul von Recyclingbeton und seine Berücksichtigung bei der Bemessung von Stahlbetonbauteilen
Bautechnische Versuchs- und Forschungsanstalt Salzburg Seite 1/5 Der statische Elastizitätsmodul von Recyclingbeton und seine Berücksichtigung bei der Bemessung von Stahlbetonbauteilen Dipl.-Ing. Norbert
Musterbemessung einer Geländerbefestigung nach. Richtzeichnung Gel 14. mit dem MKT Injektionssystem VMZ mit Ankerstangen VMZ-A 75 M12 A4
Musterbemessung einer Geländerbefestigung nach Richtzeichnung Gel 14 mit dem MKT Injektionssystem VMZ mit Ankerstangen VMZ-A 75 M12 A4 MKT Metall-Kunststoff-Technik GmbH & Co.KG Auf dem Immel 2 D-67685
Zur Validierung der Stahlbetonstütze B5 nach DIN EN /NA:
Zur Validierung der Stahlbetonstütze B5 nach DIN EN 1991-1-2/NA:2010-12 Im Eurocode DIN EN 1991-1-2 wird im Nationalen Anhang für Deutschland unter dem Punkt NCI zu 2.4 Temperaturberechnung und 2.5 Berechnung
Berechnung von Kelleraußenwänden aus Porenbetonmauerwerk
Berechnung von Kelleraußenwänden aus Porenbetonmauerwerk Früher wurden Kellerräume unter anderem zur Lagerung von Lebensmitteln genutzt. Heute dagegen dienen sie immer mehr als Wohnraum, Hausarbeitsraum,
Ermittlung der Biegezugbewehrung
Inhaltsverzeichnis Ermittlung der Biegezugbewehrung 1 Grundlagen 2 Nachweisführung und Bewehrungsermittlung mit Bemessungshilfen 2.1 Allgemeines Bemessungsdiagramm 2.2 Bemessungstafeln mit dimensionslosen
TWL Klausur SOS Termin / Bearbeitet von
TWL Klausur SOS 2014 2.Termin / 19.09.2014 Bearbeitet von Name Matr.-Nr. WICHTIGE HINWEISE Die Bearbeitungszeit beträgt 180 Minuten. Sie können die Aufgabenblätter und eigenes Papier verwenden. Jedes Arbeitsblatt
Beispiel Flachdecke A B C D. Bürogebäude; Beton C 30; Stahl B 500 SA Normalgeschossdecke; Stützen 35/35 cm Bauwerk ist ausgesteift
Seite 1 Bürogebäude; Beton C 30; Stahl B 500 SA Normalgeschossdecke; Stützen 35/35 cm Bauwerk ist ausgesteift Bemessungsschritte Lastannahmen für Normalgeschossdecke Schnittlasten für Innenfeld B-C/2-3
1 Beispiel: Bemessung eines Freileitungsmastes (40P)
Prüfungsgegenstand 30.06. 4 / 10 Praktischer Prüfungsteil (67 P) 1 Beispiel: Bemessung eines Freileitungsmastes (40P) Angabe Aufgabe ist es einen Endmasten einer Freileitung zu dimensionieren. Abbildung
Stahlbau 1. Name:... Matr. Nr.: Geschraubter Kopfplattenstoß Gleitfeste Verbindung im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit
1/1 Name:... Matr. Nr.:... A. Rechnerischer steil 1. Geschraubter Kopfplattenstoß Gleitfeste Verbindung im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit Die beiden Biegeträger werden mit Hilfe von 6 vorgespannten
DIN EN 1996 EuroCode 6 - Die neue Bemessungsnorm für den Mauerwerksbau
DIN EN 1996 EuroCode 6 - Die neue Bemessungsnorm für den Mauerwerksbau Dipl.-Ing. (FH) Thomas Dörflinger Gründe für den Eurocode Die Eurocodes sind als europäische Standards in Bezug auf die Konstruktion
Windbeanspruchung von Bauwerken
1 Windbeanspruchung von Bauwerken nach DIN 1055 Teil 4 Ausgabe März 2005 baurechtlich eingeführt Januar 2007 2 Einleitung Die DIN 1055 dient zur Erfassung der jeweiligen Einwirkungen (Lasten) auf die einzelnen
Bachelorarbeit. Brandschutznachweise im Stahl- und Stahlverbundbau nach Eurocode. (Zusammenfassung) Aufgabensteller: Prof. Dr. Ing.
Bachelorarbeit Brandschutznachweise im Stahl- und Stahlverbundbau nach Eurocode (Zusammenfassung) Aufgabensteller: Prof. Dr. Ing. Othmar Springer Bearbeiter: Martin Paulus September 2010 Seite 1 Einführung:
KAPPA Biegeknicknachweis nach DIN 18800, Teil 2 (Ersatzstabverfahren)
Fassung Januar 011 Programm KAPPA Biegeknicknachweis nach DI 18800, Teil (Ersatzstabverfahren) Beispielrechnung 1 Alle Rechte, auch das der Übersetzung, vorbehalten. Ohne ausdrückliche Genehmigung der
Nachweis in den Grenzzuständen der Tragfähigkeit für Querkraft
Seite 1 Nachweis in den Grenzzuständen der Tragfähigkeit für Bei der Ermittlung der Tragfähigkeit für wird zwischen Bauteilen ohne und mit rechnerisch erforderlicher bewehrung unterschieden. Bemessungswert
Statische Berechnung
Statische Berechnung Nachweis einer Styrostonedecke Auftrags-Nr. : 05_750 Bauvorhaben : Musterhaus Musterdecke Bauherr : Planung: Styro Stone S.L. Balcón al Mar Buzón 502 E 03738 Jávea +34 96 646 84 90
50A zentrisches Streifenfundament
Programmvertriebsgesellschaft mbh! Lange Wender 1! 34246 Vellmar BTS STATIK-Beschreibung - Bauteil: 50A - Streifenfundament (zentrisch) Seite 1 50A zentrisches Streifenfundament Leistungsumfang! Optionale
Bachelorprüfung WS 2012/13 Massivbau I (EC2 oder DIN ) Dienstag, den Uhr
Hochschule München Fak. 02: Bauingenieurwesen Bachelorprüfung WS 2012/13 Massivbau I (EC2 oder DIN 1045-1) Dienstag, den 05.02.2013 11.00 13.00 Uhr Name:.. Studiengruppe.. Gesamt erreichbar ca. 93 Punkte
Position Datum
Projekt Evangelische Kirche Cammer Seite 26.1 Projekt Bez Sanierung Kirchenschiff und -turm Position Datum 26.11.2013 3.7 Bemessung der tragenden Bauteile des Glockenstuhls (Pos. T-2.0) Mit den nachfolgend
Bachelorprüfung SS 2010 Massivbau Dienstag, den Uhr
Hochschule München Fak. 02: Bauingenieurwesen Name:.. Studiengruppe.. Bachelorprüfung SS 2010 Massivbau Dienstag, den 13.07.2010 14.30 16.30 Uhr Gesamt erreichbar ca. 90 Punkte (davon ca. 25 Punkte für
Massivbau II Übung SS 2008
0 Massivbau II Übung SS 2008 Unterzug 1 Massivbau II Allgemeines - Allgemeine Unterzugbemessung am Beispiel - Unterzug Position D2 - Lasten aus der Dachdecke werden übernommen Position D1: Dachdecke (+9,00
Befestigung eines Brückengeländers nach GEL 14. mit dem MKT Injektionssystem VMZ A4 70 M eine starke Verbindung
...eine starke Verbindung Befestigung eines Brückengeländers nach GEL 14 mit dem MKT Injektionssystem VMZ A4 70 M12 MKT Metall-Kunststoff-Technik GmbH & Co.KG Auf dem Immel 2 D-67685 Weilerbach Tel: +49
Alle Angaben ohne Gewähr!
Alle Angaben ohne Gewähr! Unterfangungsberechnung Vortrag Münster Seite 1 Berechnung einer Unterfangung Geometrie Bestand siehe Skizze! d Wand = 38 cm d Sohle = 10 cm kein Fundament! Aufgrund der zulässigen
Technische Mitteilung
In Bodenplatten von Wohnhäusern u.ä., die durch Wände belastet sind, ist zur Sicherung der Lastquerverteilung eine ausreichende Bewehrung für die Biegebeanspruchung, die auf der Wechselwirkung zwischen
Beuth Hochschule für Technik Berlin
Seite 1 sind ebene flächenförmige Konstruktionen, die in ihrer Ebene belastet werden und deren Bauhöhe im Verhältnis zur Stützweite groß ist. Es können ein- und mehrfeldrige Systeme ausgeführt werden;
T - B a l k e n t r ä g e r - K o m b i l o c h b i l d
Bauteile: T - B a l k e n t r ä g e r - K o m b i l o c h b i l d Artikel-Nr.: 5225 80 x 62 x 104 x 3/6 mm 5226 120 x 62 x 104 x 3/6 mm 5227 160 x 62 x 104 x 3/6 mm 5228 200 x 62 x 104 x 3/6 mm 5229 240
Datei:...BaaijSE\projecten\BaaijSE_intern\civil\XColumn\verificaties\wexam1.xcol
Berechnungsnummer : 01 Revision : 0 Seite 1 von 8 ALLGEMEIN Datei:...BaaijSE\projecten\BaaijSE_intern\civil\XColumn\verificaties\wexam1.xcol Angewandten Normen: Schadensfolgeklasse Structural Klasse :
Konzeption, Bemessung kalt / warm und Verbindungen
Slim Floor Decken Konzeption, Bemessung kalt / warm und Verbindungen Walter Borgogno Thierry Delémont Stefano Bernasconi Dr. sc. techn., dipl. Ing. ETH dipl. Ing. EPFL dipl. Ing. ETH Borgogno Eggenberger
Beuth Hochschule für Technik Berlin
Seite 1 Grundsatz Geschossbauten müssen gegen Horizontallasten ausgesteift sein. Aussteifende Bauteile können sein: Wandscheiben, Kerne, Rahmen, Verbände Bauformen Schotten- oder Wandbau, meist im Wohnungsbau.
Massivbau I Hausübung Teil 1:
RWTH Aachen Seite 1 Abgabe bis zum: 17.11.2010 WS 2010/11 Massivbau I Hausübung Teil 1: Beispiel: 210397 A = 3, B = 9, C = 7. Gegeben: Trapezquerschnitt eines Stahlbetonbauteils gemäß Abbildung. b 2 Baustoffe:
Beuth Hochschule für Technik Berlin
Seite 1 Grundsatz Geschossbauten müssen gegen Horizontallasten ausgesteift sein. Aussteifende Bauteile können sein: Wandscheiben, Kerne, Rahmen, Verbände Bauformen Schotten- oder Wandbau, meist im Wohnungsbau.
Bemessung von unbewehrten Mauerwerk nach DIN EN 1996/NA einfach und praxisnah
Bemessung von unbewehrten Mauerwerk nach DIN EN 1996/NA einfach und praxisnah Univ.-, V. Förster M.Sc., M. Schmitt M.Sc. TU Darmstadt, Institut für Massivbau Deutscher Mauerwerkskongress 19.9.2013 Berlin
Statischer Nachweis der Schrägzugbewehrung für BGW Doppelwellenanker
1 Statischer Nachweis der für 1. Grundlagen Berechnungsgrundlagen DIN 1045-1 BGR 106 Material Betonstahl BSt 500/550 Beton C12/15 System Stahlbetonbau Sicherheitsregeln für Transportanker von Betonfertigteilen