BGW 1. Absenkung

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1 ,009 0,007 0,003 0,001 Entnahme [l/s] Anlage: Projekt: Geplanter Tontagebau Illemad Proj.-Nr.: H , , ,006 0,005 0, , Q-S-Diagramm BGW 1 Absenkung [m] Absenkung Entnahme 0

2 0,251 0,201 0,151 0,101 0,051 Abstich [mm] 0, BGW B an BGW2 an BGW an BGW A an BGW an BGW an BGW3 an BGW1 an BGW2 aus BGW aus BGW aus BGW B aus BGW aus BGW1 und3 aus BGW A aus Anlage: Projekt: Geplanter Tontagebau Illemad Proj.-Nr.: H Zeitlicher Verlauf der Quellschüttung während der Langzeitpumpversuche (mit eingetragenem Pumpenbetrieb) Ganglinie Quelle Ost

3 Anlage: Abflussmessung Graben-West i.r. der Langzeitpumpversuche Datum/Uhrzeit: , 12:20 Datum: Uhrzeit: Abfluss: Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] :12 trocken Messung 1 1,62 0,87 0, trocken Messung 2 1,58 0,88 0, trocken Messung 3 1,65 0,91 0, :53 trocken Ø 0, trocken :50 trocken Datum/Uhrzeit: , 10: trocken Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] :37 trocken Messung 1 1,5 2,4 1, trocken Messung 2 1,4 2,38 1, :25 trocken Messung 3 1,3 2,15 1, trocken Ø 1, :05 trocken trocken Datum/Uhrzeit: , 14: :29 trocken Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] trocken Messung 1 2,5 1 0, :43 trocken Messung 2 2,55 1 0, trocken Messung 3 2,57 1 0, :24 trocken Ø 0, trocken :33 trocken Datum/Uhrzeit: , 12: trocken Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] trocken Messung 1 3,7 0,97 0, trocken Messung 2 3,4 0,84 0, trocken Messung 3 3,5 0,87 0, :45 trocken Ø 0, trocken :55 trocken Datum/Uhrzeit: , 10: trocken Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] :58 trocken Messung 1 0,74 1 1, trocken Messung 2 0,66 1 1, :28 trocken Messung 3 0,78 1 1, trocken Ø 1, trocken :30 trocken Datum/Uhrzeit: , 11: trocken Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] trocken Messung 1 1,10 2,19 1, trocken Messung 2 1,00 1,77 1, :19 trocken Messung 3 1,20 2,19 1, trocken Ø 1, :05 trocken

4 Anlage: Abflussmessung Graben-West i.r. der Langzeitpumpversuche trocken Datum/Uhrzeit: , 8: :35 trocken Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] trocken Messung 1 1,14 1 0, :02 trocken Messung 2 1,05 1 0, trocken Messung 3 1,1 1 0, :58 trocken Ø 0, trocken :17 trocken Datum/Uhrzeit: , 9: trocken Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] :35 trocken Messung 1 2,1 1,8 0, trocken Messung 2 1,8 1,5 0, trocken Messung 3 2,6 1,98 0, trocken Ø 0, :30 trocken trocken Datum/Uhrzeit: , 11: :37 trocken Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] trocken Messung 1 2,33 1 0, :20 0,549 Messung 2 2,31 1 0, trocken Messung 3 2,26 1 0, trocken Ø 2,3 1 0, trocken :34 trocken Datum/Uhrzeit: , 11: trocken Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] :15 trocken Messung 1 4,8 1,62 0, trocken Messung 2 3,7 1,25 0, :35 trocken Messung 3 4,3 1,5 0, trocken Ø 0, :38 trocken trocken Datum/Uhrzeit: , :37 trocken Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] trocken Messung 1 8,23 1 0, :22 trocken Messung 2 8,2 1 0, trocken Messung 3 8,21 1 0, :10 trocken Ø 0, trocken :11 trocken Datum/Uhrzeit: , 10: trocken Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] :21 trocken Messung 1 7,6 0,62 0, trocken Messung 2 9,9 0,82 0, :50 trocken Messung 3 5,4 0,45 0, :48 trocken Ø 0, trocken

5 Anlage: Abflussmessung Graben-West i.r. der Langzeitpumpversuche :25 1,651 Datum/Uhrzeit: , 10: :30 0,394 Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] :05 0,253 Messung 1 25,45 1 0, :36 1,383 Messung 2 24,81 1 0, :35 1,862 Messung 3 25,06 1 0, :20 0,913 Ø 0, :40 0, :42 0,435 Datum/Uhrzeit: , 11: :28 0,341 Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] ,122 Messung 1 12,7 0,38 0, :40 0,083 Messung 2 6,6 0,19 0, :41 0,04 Messung ,62 0, :29 0,029 Ø 0, :16 0, :05 0,218 Datum/Uhrzeit: , 15: :34 0,684 Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] :18 0,388 Messung 1 47,3 1 0, :30 0,291 Messung 2 48,02 1 0, :30 0,103 Messung 3 46,32 1 0, :30 0,295 Ø 0, :50 trocken :40 trocken Datum/Uhrzeit: , 9:05 Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] Messung 1 4,3 0,96 0,223 Messung 2 2,96 0,65 0,220 Messung 3 4 0,85 0,213 Ø 0,218 Datum/Uhrzeit: , 11:34 Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] Messung 1 1,45 1 0,690 Messung 2 1,51 1 0,662 Messung 3 1,43 1 0,699 Ø 0,684 Datum/Uhrzeit: , 11:18 Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] Messung 1 2,6 1 0,385 Messung 2 2,6 1,05 0,404 Messung 3 2,4 0,9 0,375 Ø 0,388

6 Anlage: Abflussmessung Graben-West i.r. der Langzeitpumpversuche Datum/Uhrzeit: , 12:30 Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] Messung 1 2,2 0,64 0,291 Messung 2 2,9 0,85 0,293 Messung 3 5,1 1,48 0,290 Ø 0,291 Datum/Uhrzeit: , 10:30 Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] Messung 1 5,1 0,52 0,102 Messung 2 8,5 0,88 0,104 Messung 3 16,1 1,66 0,103 Ø 0,103 Datum/Uhrzeit: :30 Quelle West Zeit [sek] Liter Abfluss [l/s] Messung 1 2,5 0,72 0,288 Messung 2 2,3 0,68 0,296 Messung 3 1,8 0,54 0,300 Ø 0,295

7 Anlage: Projekt: Geplanter Tontagebau Illemad Proj.-Nr.: H Fotodokumentation Messwehr Graben-West

8 H Illemad - Standorterkundung Anlage 8.1 Blatt 1 Pumpversuche Illemad Auswertung hydraulischer Parameter stationäre instationäre Auswertungen LOGAN COOPER-JACOB THEIS Entnahmebrunnen Anlagen "Only Well" Geradlinienmethode Standardkurve 1/u Wiederanstieg Hydraulische Leitfähigkeiten k f (m/s) Speicherkoeffizient S k f (m/s) Auswertung mit BGW 1-6,6 x ) Brunnen BGW 1 BGW 2 9,4 x ) 4,69 x 10-6 Brunnen BGW 2 Nr ,16 x ,84 x ,64 x ,07 x 10-5 Messst C 9,00 x 10-6 Messstelle BGW 3-3,3 x ) Brunnen BGW A - 5,5 x ) Brunnen A 3,47 x ,53 x 10-6 Brunnen B -6 2) 2,1 x B Nr ,55 x ) 5,76 x ,89 x 10-4 Messstelle BGW Nr. 8.4 Nr. 8.5 Nr ,98 x ,53 x ,38 x 10-4 Messstelle C 7,35 x ,31 x ,90 x 10-5 Messstelle ,05 x ,88 x 10-6 Brunnen ,25 x ,00 x ,23 x 10-6 Messstelle C 3,79 x ,81 x 10-6 Brunnen ,00 x 10-6 Messstelle ,58 x ,80 x 10-5 Messstelle C 5,51 x ,20 x 10-6 Brunnen ) Pumpversuche ,02 x ,11 x ,74 x 10-4 Messstelle C 6,40 x ,29 x ,41 x 10-6 Messstelle ,99 x ,84 x 10-5 Messstelle ) Kurzpumpversuche ) Pumpversuch 2011, Auswertung nach DULUIT-THIEM ohne Index: = Langzeitpumpversuche 2014

9 H Illemad - Standorterkundung Anl. 8.1 Blatt 2 Messstelle BGW 1 BGW a BGW C B k f -Werte (m/s) Mittelwerte Illemad - Standorterkundung Zusammenstellung mittels Pumpversuche ermittelter hydraulischer Leitfähigkeiten k f (m/s) 6,6E-06 3,3E-06 5,5E-06 9,4E-06 1,1E-05 3,5E-06 9,0E-06 3,8 E-06 5,50E-06 4,7E-06 8,8E-06 3,5E-06 7,4E-06 2,80E-06 5,8E-06 1,1E-05 2,1E-06 6,3E-06 6,4 E-06 9,0E-06 4,6E-06 5,1E-06 5,4E-06 8,5E-06 3,9E-06 9,3E-06 1,0E-05 8,2E-06 7,6E-06 1,0 E-05 8,1E-06 9,0E-06 3,4E-06 7,0E-06 4,1E-06 5,5E-06 5,1E-06 6,6E-06 5,8E-06

10 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung mit Geradlinienverfahren nach COOPER u. JACOB Zeitliche Auswertung Messstelle: Pumpbrunnen BGW 2 Datum Pumpversuch: Messprotokoll Eingangsdaten Zeit ab Beginn Absenkung Aquifer- Mittlere Abstand der Messstelle vom gespannt ungespannt Mächtigkeit Förderrmenge Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m M Q m r r min sec m m m m³/s m 11,70 2,40E-04 aus dem Geradlinien-Diagram: s. Diagramm in Blatt 2 t 0 = sec Δ s zw. s' = 0,80 m Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 2,0 4 Δ T = 2,0 4 Δ k f = k f = S = 2,2 0 2 Ś = 2,2 0 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 0,60 S = n e = Transmissivität T = 5,49E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit kf = 4,69E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = - ungespannter Aquifer: Zusammenstellung der Ergebnisse: effektives Porenvolumen n e = 0,00 - Eingabe wird berechnet Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S. 164 ff., Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 16 ff.

11 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 Pumpversuch in BGW 2 - Geradlinienmethode nach COOPER & JACOB Zeit t (sec) 1,00E+00 1,00E+01 1,00E+02 1,00E+03 1,00E+04 1,00E+05 0,00 1,00 Δs = 0,80 m Absenkung s (m) 2,00 3,00 4,00

12 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung mit Geradlinienverfahren nach COOPER u. JACOB Zeitliche Auswertung Messstelle: C/ BGW 2 Datum Pumpversuch: Messprotokoll Eingangsdaten Zeit ab Beginn Absenkung Aquifer- Mittlere Abstand der Messstelle vom gespannt ungespannt Mächtigkeit Förderrmenge Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m M Q m r r min sec m m m m³/s 185,0 m 5,40 2,40E-04 s. Diagramm in Blatt 2 aus dem Geradlinien-Diagram: t 0 = 3,30E+06 sec Δ s zw. s' = 0,70 m Gespannter Aquifer: T = 2,0 4 Δ Ungespannter Aquifer: T = 2,0 4 Δ k f = k f = S = 2,2 0 2 Ś = 2,2 0 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 0,60 S = n e = Transmissivität T = 6,28E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit kf = 1,16E-05 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = - ungespannter Aquifer: Zusammenstellung der Ergebnisse: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe wird berechnet Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S. 164 ff., Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 16 ff.

13 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 PUMPBRUNNEN BGW2 - Messstelle C Auswertung mit Geradlinienmethode nach COOPER & JACOB 1,00E+03 1,00E+04 t (sec) 1,00E+05 1,00E+06 1,00E+07 1,00 0,90 0,80 0,70 Δs = 0,70 m Absenkung (m) 0,60 0,50 0,40 0,30 0,20 0,10 0,00

14 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung nach THEIS mit Typkurve w(u) - 1/u Messstelle/ Förderbrunnen: C/ BGW 2 Zeit ab Beginn gespannt Absenkung ungespannt Datum Pumpversuch: Aquifer- Mächtigkeit Mittlere Förderrmenge Abstand der Messstelle vom Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m t/r² M Q m r sec min m m sec/m² m m³/s 185,0 m 5,40 2,40E-04 s. Diagramm in Blatt 2 Ergebnis Typkurvenauswertung: Σ W u = 1,0-1/u = 1,00E+01 - s bzw. s' = 0,4 m t/r² = 4,00E+01 sec u = 1,00E-01 - Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 4 Σ W (u) T = Σ W (u) 4 k f = k f = 4 4 S = 2 Ś = 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 1,50 S = n e = Zusammenstellung der Ergebnisse: Transmissivität T = 4,77E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit k f = 8,84E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = 7,64E-04 ungespannter Aquifer: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe Berechnung Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S , Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 55 ff.

15 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 PUMPBRUNNEN BGW2 - Messstelle C Auswertung mit THEIS-Standardkurve 1,00E+00 1,00E+01 t/r² (sec/m²) 1,00E+02 1,00E Absenkung (m) ΣW(u) = 1,0 s = 0,40 m 1/u = 10 t/r² = 40 sec/m² 0,1 0,01

16 H Illemad - Standortrkundung Anlage Blatt 1 Bohrung/Brunnen: Ruhewasserspiegel u. MP (m): Gesamtpumpdauer t p (sec): Mittlere Entnahme (l/s): Wiederanstieg - Gespannter Aquifer Ende 3. Absenkstufe: 11, ,22 Uhrzeit Wsp. u. MP Pumpmenge - m l/s Messstelle C / Brunnen BGW 2 Wiederanstiegsmessung s'k = s' - (s' 2 /2 M) Zeit t' seit Beginn Wiederanstieg Wsp. unter Messpunkt Restabsenkung s' bei gespannten Aquifer (Wsp. unter Ruhewasserspiegel) Korrigierte Restabsenkung s' k bei ungespannten Aquifer t = t p +t' t t sec m m m sec - s. Diagramm in Blatt 2 Eingabe wird berechnet Auswertung des Wiederanstiegs nach THEIS bzw. HÖLTING T = k f x M =, T = Transmissivität (m²/s) k f = hydraulische Leitfähigkeit (m/s) M = Mächtigkeit des Aquifers (m) Q = Entnahmemenge (m³/s) THEIS (in LANGGUTH/VOIGT 1980, S.173 ff.: Δ s = Steigug i der seilogarithishe Auftragug der Restabsenkung s' gegen t / t', s. Anlage t = gesamte Pumpzeit + t'(s) t' = Zeit ab Beginn Wiederanstieg (s) HÖLTING (1989, S.127 u. Abb.56): Δ s = Steigug der Ausgleihsgerade i der semilogarithmischen Auftragung der Restabsenkung s' gegen t' (m), s. Anlage t' = Zeit ab Beginn Wiederanstieg (s) Δ s = 0,700 m (s. Anlage) THEIS Δ s = HÖLTING Q = 2,20E-04 m 3 /s gemittelte Entnahme M = 5,40 m Aquifermächtigkeit Ergebnis : Transmissivität Hydraulische T Leitfähigkeit k f m²/s m/s Δ s mit 5,75E-05 1,07E-05 THEIS

17 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 Messstelle C - Abschaltung Brunnen BGW 2 Wiederanstieg nach THEIS t/t' 1,00E+01 1,00E+02 1,00E+03 6,00 6,20 6,40 Restabsenkung s (m) 6,60 6,80 7,00 7,20 Δs = 0,70 m 7,40 7,60 7,80 8,00

18 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Bohrung/Brunnen: Ruhewasserspiegel u. MP (m): Gesamtpumpdauer t p (sec): Mittlere Entnahme (l/s): Wiederanstieg - Gespannter Aquifer Ende 3. Absenkstufe: Uhrzeit Wsp. u. MP Pumpmenge - m l/s Messstelle / Brunnen BGW 2 u ,59 2 Brunnen: BGW2 u Wiederanstiegsmessung s'k = s' - (s' 2 /2 M) Zeit t' seit Beginn Wiederanstieg Wsp. unter Messpunkt Restabsenkung s' bei Korrigierte gespannten Aquifer (Wsp. Restabsenkung s' k bei unter Ruhewasserspiegel) ungespannten Aquifer t = t p +t' t t sec m m m sec - s. Diagramm in Blatt 2 Eingabe wird berechnet Auswertung des Wiederanstiegs nach THEIS bzw. HÖLTING T = k f x M =, T = Transmissivität (m²/s) k f = hydraulische Leitfähigkeit (m/s) M = Mächtigkeit des Aquifers (m) Q = Entnahmemenge (m³/s) THEIS (in LANGGUTH/VOIGT 1980, S.173 ff.: Δ s = Steigug i der seilogarithishe Auftragug der Restabsenkung s' gegen t / t', s. Anlage t = gesamte Pumpzeit + t'(s) t' = Zeit ab Beginn Wiederanstieg (s) HÖLTING (1989, S.127 u. Abb.56): Δ s = Steigug der Ausgleihsgerade i der semilogarithmischen Auftragung der Restabsenkung s' gegen t' (m), s. Anlage t' = Zeit ab Beginn Wiederanstieg (s) Δ s = 1,60 m (s. Anlage) THEIS Δ s = HÖLTING Q = 5,90E-04 m 3 /s gemittelte Entnahme M = 7,50 m Aquifermächtigkeit Ergebnis : Transmissivität Hydraulische T Leitfähigkeit k f m²/s m/s Δ s mit 6,75E-05 9,00E-06 THEIS

19 H Illemd - Standorterkundung Anlage Blatt2 Wiederanstieg in Messstelle infolge Abschaltung der Pumpbrunnen BGW 2 und Auswertung nach THEIS t/t' 1,00E+00 1,00E+01 1,00E+02 1,00E+03 1,00E+04 1,00E+05 3,00 3,50 4,00 Restabsenkung s (m) 4,50 5,00 5,50 6,00 Δs = 1,60 m 6,50 7,00 7,50 8,00

20 H Illemad - Standorterkundung Anlage Stationäre Pumpversuchsauswertung Only-Well-Verfahren nach LOGAN u. PAAVEL/ BIESKE Bohrung/ Messstelle B Datum Pumpversuch: Bohr-Ø (mm) Dauer Pumpversuch: Filterrohr DN Ausführung: Auswertung nach LOGAN Ungespannter Aquifer Korrektur für unvollkommenen Brunnen nach SZECHY/ LEONHARDT Q H s A κ k f l/s m m m m m/s Absenkstufe H H 1 2 A 3 Mittel vollkommen unvollkommen Gespannter Aquifer Q H M s A κ k f l/s m m m m m/s Absenkstufe Berechnungsformel s. Anlage 8.4.1, Blatt 1 H H 1 0,22 29,00 4,75 16,30 0,00 1,00 3,47E-06 2 A 3 Mittel 3,47E-06 vollkommen unvollkommen Absenkstufe Absenkstufen 1 und 2 Absenkstufen 2 und 3 Absenkstufen 1 und 3 Auswertung nach PAAVEL/ BIESKE Ungespannter Aquifer Q H s A κ k f l/s m m m m m/s Mittel Korrekturfator κ für unvollkonnenen Brunnen in Berechnungsformeln auf Blatt 1: κ= + Absenkstufe Absenkstufen 1 und 2 Absenkstufen 2 und 3 Absenkstufen 1 und 3 Gespannter Aquifer Q H M s A κ k f l/s m m m m m m/s Mittel

21 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung mit Geradlinienverfahren nach COOPER u. JACOB Zeitliche Auswertung Messstelle: Pumpbrunnen B Messprotokoll Zeit ab Beginn Absenkung gespannt ungespannt Datum Pumpversuch: Aquifer- Mächtigkeit Mittlere Förderrmenge Eingangsdaten Abstand der Messstelle vom Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m M Q m min sec m m m m³/s 10,0 m 4,75 2,20E-04 r r s. Diagramm in Blatt 2 aus dem Geradlinien-Diagram: t 0 = sec Δ s zw. s' = 2,40 m Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 2,0 4 Δ T = 2,0 4 Δ k f = k f = S = 2,2 0 2 Ś = 2,2 0 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 0,60 S = n e = Transmissivität T = 1,68E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit kf = 3,53E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = 0,00 - ungespannter Aquifer: Zusammenstellung der Ergebnisse: effektives Porenvolumen n e = 0,00 - Eingabe wird berechnet Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S. 164 ff., Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 16 ff.

22 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 Pumpversuch in B - Geradlinienmethode nach COOPER & JACOB 1,00E+01 1,00E+02 t (sec) 1,00E+03 1,00E+04 1,00E Δs = 2,40 m 12 Absenkung s (m)

23 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung nach THEIS mit Typkurve w(u) - 1/u Messstelle/ Förderbrunnen: BGW2/ B Zeit ab Beginn gespannt Absenkung ungespannt Datum Pumpversuch: Aquifer- Mächtigkeit Mittlere Förderrmenge Abstand der Messstelle vom Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m t/r² M Q m r sec min m m sec/m² m m³/s 360,0 m 11,70 2,20E-04 s. Diagramm in Blatt 2 Ergebnis Typkurvenauswertung: Σ W u = 1,0-1/u = 1,00E+01 - s bzw. s' = 0,26 m t/r² = 7,00E+00 sec u = 1,00E-01 - Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 4 Σ W (u) T = Σ W (u) 4 k f = k f = 4 4 S = 2 Ś = 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 1,50 S = n e = Zusammenstellung der Ergebnisse: Transmissivität T = 6,73E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit k f = 5,76E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = 1,89E-04 ungespannter Aquifer: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe Berechnung Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S , Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 55 ff.

24 H Illemad _ Standorterkundung Anlage Blatt 2 Pumpbrunnen B - Messstelle BGW 2 Auswertung mit THEIS-Standardkurve 1,00E-01 1,00E+00 t/r² (sec/m²) 1,00E+01 1,00E+02 1 Absenkung s (m) 0,1 ΣW(u) = 1,0 1/u = 10 s = 0,26 m t/r² = 7,0 /sec/m²) 0,01

25 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung mit Geradlinienverfahren nach COOPER u. JACOB Zeitliche Auswertung Messstelle: C/ Pumpbrunnen B Messprotokoll Zeit ab Beginn Absenkung gespannt ungespannt Datum Pumpversuch: Aquifer- Mächtigkeit Mittlere Förderrmenge Eingangsdaten Abstand der Messstelle vom Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m M Q m min sec m m m m³/s 190,0 m 5,40 2,20E-04 r r s. Diagramm in Blatt 2 aus dem Geradlinien-Diagram: t 0 = sec Δ s zw. s' = 0,83 m Gespannter Aquifer: T = 2,0 4 Δ Ungespannter Aquifer: T = 2,0 4 Δ k f = k f = S = 2,2 0 2 Ś = 2,2 0 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 0,60 S = n e = Transmissivität T = 4,85E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit kf = 8,98E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = 0,00 - ungespannter Aquifer: Zusammenstellung der Ergebnisse: effektives Porenvolumen n e = 0,00 - Eingabe wird berechnet Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S. 164 ff., Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 16 ff.

26 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 t (seec) 1,00E+02 1,00E+03 1,00E+04 1,00E+05 1,00E+06 1,00E+07 2,50 Pumpbrunnen B - Messstelle C Auswertung mit Gradlinienmethode nach COOPER & JACOB 2,00 1,50 Absenkung s (m) 1,00 Δs = 0,83m 0,50 0,00

27 H Illemd - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung nach THEIS mit Typkurve w(u) - 1/u Messstelle/ Förderbrunnen: C/ B Zeit ab Beginn gespannt Absenkung ungespannt Datum Pumpversuch: Aquifer- Mächtigkeit Mittlere Förderrmenge Abstand der Messstelle vom Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m t/r² M Q m r sec min m m sec/m² m m³/s 190,0 m 5,40 2,20E-04 s. Diagramm in Blatt 2 Ergebnis Typkurvenauswertung: Σ W u = 1,0-1/u = 1,00E+01 - s bzw. s' = 0,38 m t/r² = 7,50E+00 sec u = 1,00E-01 - Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 4 Σ W (u) T = Σ W (u) 4 k f = k f = 4 4 S = 2 Ś = 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 1,50 S = n e = Zusammenstellung der Ergebnisse: Transmissivität T = 4,61E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit k f = 8,53E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = 1,38E-04 ungespannter Aquifer: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe Berechnung Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S , Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 55 ff.

28 H Illemad - Standorterkundung Ablage Blatt2 1,00E-02 1,00E-01 t/r² (sec/m²) 1,00E+00 1,00E+01 1,00E Pumpbrunnen B - Messstelle C Auswertung mit THEIS-Standardkurve 1/u 1 Absenkung s (m) 0,1 ΣW(u) = 1,0 s = 0,38 m 1/u = 10 t/r² = 7,5 sec/m² 0,01

29 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung mit Geradlinienverfahren nach COOPER u. JACOB Zeitliche Auswertung Messstelle: mit PV B Datum Pumpversuch: Messprotokoll Eingangsdaten Zeit ab Beginn Absenkung Aquifer- Mittlere Abstand der Messstelle vom gespannt ungespannt Mächtigkeit Förderrmenge Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m M Q m r r min sec m m m m³/s 190,0 m 7,30 2,20E-04 S. Diagramm in Blatt 2 aus dem Geradlinien-Diagram: t 0 = sec Δ s zw. s' = 0,75 m Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 2,0 4 Δ T = 2,0 4 Δ k f = k f = S = 2,2 0 2 Ś = 2,2 0 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 0,60 S = n e = Transmissivität T = 5,37E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit kf = 7,35E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = - ungespannter Aquifer: Zusammenstellung der Ergebnisse: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe wird berechnet Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S. 164 ff., Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 16 ff.

30 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 1,00E+00 1,00E+01 1,00E+02 t (sec) 1,00E+03 1,00E+04 1,00E+05 1,00E+06 1,40 1,30 1,20 1,10 1,00 Pumpbrunnen B - Messstelle Auswertung mit Geradlinienmethode nach COOPER & JACOB Absenkung s (m) 0,90 0,80 0,70 0,60 0,50 0,40 0,30 0,20 0,10 0,00 Δs = 0,75 m

31 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Messstelle/ Förderbrunnen: / B Zeit ab Beginn Pumpversuchsauswertung nach THEIS mit Typkurve w(u) - 1/u gespannt Absenkung ungespannt Datum Pumpversuch: Aquifer- Mächtigkeit Mittlere Förderrmenge Abstand der Messstelle vom Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m t/r² M Q m r sec min m m sec/m² m m³/s 190,0 m 7,30 2,20E-04 Ergebnis Typkurvenauswertung: Σ W u = 1,0-1/u = 1,00E+01 - s bzw. s' = 0,38 m t/r² = 3,20E+00 sec u = 1,00E-01 - Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 4 Σ W (u) T = Σ W (u) 4 k f = k f = 4 4 S = 2 Ś = 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 1,50 S = n e = Zusammenstellung der Ergebnisse: Transmissivität T = 4,61E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit k f = 6,31E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = 5,90E-05 ungespannter Aquifer: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe Berechnung Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S , Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 55 ff.

32 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 1,00E-01 1,00E+00 t/r² (sec/m²) 1,00E+01 1,00E Pumpbrunnen B - Messstelle Auswertung mit THEIS-Standardkurve 1/u Absenkung s (m) 1 ΣW(u) = 1,0 s = 0,38 m 1/u = 10 t/r² = 3,2 0,1

33 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung - Stationäre Verfahren Ermittlung der hydraulischen Leitfähigkeit k f mittels "Only-Well"- Methoden und mit Messstellen nach dem DUPUIT-THIEM-Verfahren Nur Brunnen - 1 Pumpmenge (LOGAN) Blatt 1 Ungespannter GwLeiter Gespannter GwLeiter Q (m³/s) Q (m³/s) GwOberfläche in Ruhe GwDruckfläche in Ruhe H (m) s (m) Grundwasserdeckschicht s (m) M (m) Grundwassersohle Grundwassersohle, k f = κ, Nur Brunnen - 2 Pumpmengen (PAAVEL/ BIESKE) k f =, κ Ungespannter GwLeiter Gespannter GwLeiter Q1 / Q2 (m³/s) Q1 / Q2 (m³/s) s1 s1 s2 s2 H H y1 y1 y2 y2 M y = H - s k f = /κ /κ k f = /κ /κ y = H - s Mit 2 Messstellen - 1 Pumpmenge (DUPUIT-THIEM) Ungespannter GwLeiter Gespannter GwLeiter Q (m³/s) Q (m³/s) P1 P2 s1 s2 s1 s2 y1 y2 H H y1 y2 M y = H - s x1 x1 x2 x2 Y = H - s k f = / κ k f = / κ Amerkug: κ = Korrekturfaktor für uvollkommee Brue ach S)ECHY/ LEONHARDT s. Blatt2 Literatur: LOGAN, J. (1964): Estimating transmissibility from routine production tests of water wells. - Greondwater, Vol. 2, Nr.1: PAAVEL, W. (1956): The Bielefeld pumping test.- M émoires Int. Ass. Scient. Hydrol., "Symposia Darcy", tome 2, Eaux souterraines: BIESKE, E. sen. & BIESKE, E. jun. (1973): Bohrbrunnen - 6. Aufl. 398 S., 252 Abb., 18 Tab., München, Wien (R. Oldenburg)

34 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 Stationäre Pumpversuchsauswertung Only-Well-Verfahren nach LOGAN u. PAAVEL/ BIESKE Bohrung/ Messstelle Datum Pumpversuch: Blatt 2 Bohr-Ø (mm) Dauer Pumpversuch: Filterrohr DN Ausführung: Auswertung nach LOGAN Ungespannter Aquifer Korrektur für unvollkommenen Brunnen nach SZECHY/ LEONHARDT Beispiel Q H s A κ k f l/s m m m m m/s Absenkstufe H H 1 2 A 3 Mittel vollkommen unvollkommen Gespannter Aquifer Q H M s A κ k f l/s m m m m m/s Absenkstufe H H 1 0,27 35,00 7,50 8,70 0,00 1,00 5,05E-06 2 A 3 Mittel 5,05E-06 vollkommen unvollkommen Absenkstufe Absenkstufen 1 und 2 Absenkstufen 2 und 3 Absenkstufen 1 und 3 Auswertung nach PAAVEL/ BIESKE Ungespannter Aquifer Q H s A κ k f l/s m m m m m/s Mittel Korrekturfator κ für unvollkonnenen Brunnen in Berechnungsformeln auf Blatt 1: κ= + Absenkstufe Absenkstufen 1 und 2 Absenkstufen 2 und 3 Absenkstufen 1 und 3 Gespannter Aquifer Q H M s A κ k f l/s m m m m m m/s Mittel

35 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung mit Geradlinienverfahren nach COOPER u. JACOB Zeitliche Auswertung Messstelle: Pumpbrunnen Datum Pumpversuch: Messprotokoll Eingangsdaten Zeit ab Beginn Absenkung Aquifer- Mittlere Abstand der Messstelle vom gespannt ungespannt Mächtigkeit Förderrmenge Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m M Q m r r min sec m m m m³/s m 7,50 2,70E-04 s. Diagramm in Blatt 2 aus dem Geradlinien-Diagram: t 0 = sec Δ s zw. s' = 1,70 m Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 2,0 4 Δ T = 2,0 4 Δ k f = k f = S = 2,2 0 2 Ś = 2,2 0 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 0,60 S = n e = Transmissivität T = 2,91E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit kf = 3,88E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = - ungespannter Aquifer: Zusammenstellung der Ergebnisse: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe wird berechnet Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S. 164 ff., Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 16 ff.

36 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 Pumpbrunnen Geradlinienmethode nach COOPER & JACOB 1,00E+02 1,00E+03 Zeit t (sec) 1,00E+04 1,00E+05 0,00 1,00 2,00 3,00 Absenkung s (m) 4,00 5,00 6,00 Δs = 1,70 m 7,00 8,00 9,00 10,00

37 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung nach THEIS mit Typkurve w(u) - 1/u Messstelle/ Förderbrunnen: C/ Zeit ab Beginn gespannt Absenkung ungespannt Datum Pumpversuch: Aquifer- Mächtigkeit Mittlere Förderrmenge Abstand der Messstelle vom Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m t/r² M Q m r sec min m m sec/m² m m³/s 462,0 m 5,40 2,70E-04 s. Diagramm in Blatt 2 Ergebnis Typkurvenauswertung: Σ W u = 1,0-1/u = 1,00E+01 - s bzw. s' = 0,43 m t/r² = 2,00E+00 sec u = 1,00E-01 - Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 4 Σ W (u) T = Σ W (u) 4 k f = k f = 4 4 S = 2 Ś = 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 1,50 S = n e = Zusammenstellung der Ergebnisse: Transmissivität T = 5,00E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit k f = 9,25E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = 4,00E-05 ungespannter Aquifer: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe Berechnung Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S , Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 55 ff. V:\Schuler\Illemad\Messstelle C\GWM C mit PV in _THEIS.xlsx

38 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 Messstelle C - Pumpbrunnen Auswertung mit Standardkurve 1/u nach THEIS 1,00E-02 1,00E-01 t/r² 1,00E+00 1,00E Asenkung s (m) ΣWu = 1,00 1/u = 10,0 s = 0,43 m t/r² = 2,0 0,1 0,01 Seite 1 V:\Schuler\Illemad\Messstelle C\2011-5C gesamt.xlsx

39 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Messstelle/Brunnen: Ruhewasserspiegel u. MP (m): Gesamtpumpdauer t p (sec): Mittlere Entnahme (l/s): ,267 Uhrzeit Wsp. u. MP Pumpmenge - m l/s Zeit t' seit Beginn Wiederanstieg Wiederanstieg - Gespannter Aquifer Ende 3. Absenkstufe: Wiederanstiegsmessung Wsp. unter Messpunkt GMW C/ Brunnen Restabsenkung s' bei gespannten Aquifer (Wsp. unter Ruhewasserspiegel) s'k = s' - (s' 2 /2 M) Korrigierte Restabsenkung s' k bei ungespannten Aquifer t = t p+ t' sec m m m sec - t t s. Diagramm in Blatt 2 Eingabe wird berechnet Auswertung des Wiederanstiegs nach THEIS bzw. HÖLTING T = k f x M =, T = Transmissivität (m²/s) k f = hydraulische Leitfähigkeit (m/s) M = Mächtigkeit des Aquifers (m) Q = Entnahmemenge (m³/s) THEIS (in LANGGUTH/VOIGT 1980, S.173 ff.: Δ s = Steigug i der seilogarithishe Auftragug der Restabsenkung s' gegen t / t', s. Anlage t = gesamte Pumpzeit + t'(s) t' = Zeit ab Beginn Wiederanstieg (s) HÖLTING (1989, S.127 u. Abb.56): Δ s = Steigug der Ausgleihsgerade i der semilogarithmischen Auftragung der Restabsenkung s' gegen t' (m), s. Anlage t' = Zeit ab Beginn Wiederanstieg (s) Δ s = 1,10 m (s. Anlage) THEIS Δ s = HÖLTING Q = 2,67E-04 m 3 /s gemittelte Entnahme M = 5,40 m Aquifermächtigkeit Ergebnis : Transmissivität Hydraulische T Leitfähigkeit k f m²/s m/s Δ s mit 4,44E-05 8,23E-06 THEIS

40 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 1,30 1,20 1,10 1,00 0,90 GwAnstieg in Messstelle C nach Abschaltung von Brunnen Darstellung des Wiederanstiegs nach THEIS t/t' 1,00E+00 1,00E+01 1,00E+02 1,00E+03 1,00E+04 1,40 GwAnstieg s (m) 0,80 0,70 0,60 0,50 Δs = 1,10m 0,40 0,30 0,20 0,10 0,00

41 H Illemad - Standorterkundung Anlage Stationäre Pumpversuchsauswertung Only-Well-Verfahren nach LOGAN u. PAAVEL/ BIESKE Bohrung/ Messstelle PV Datum Pumpversuch: Bohr-Ø (mm) Filterrohr DN Dauer Pumpversuch: Ausführung: Auswertung nach LOGAN Ungespannter Aquifer Korrektur für unvollkommenen Brunnen nach SZECHY/ LEONHARDT Beispiel Q H s A κ k f l/s m m m m m/s Absenkstufe H H 1 2 A 3 Mittel vollkommen unvollkommen Gespannter Aquifer Q H M s A κ k f l/s m m m m m/s Absenkstufe Berechnungsformel s. Anlage 8.4.1, Blatt 1 H H 1 0,45 6,90 21,00 0,00 1,00 3,79E-06 2 A 3 Mittel 3,79E-06 vollkommen unvollkommen Absenkstufe Absenkstufen 1 und 2 Absenkstufen 2 und 3 Absenkstufen 1 und 3 Auswertung nach PAAVEL/ BIESKE Ungespannter Aquifer Q H s A κ k f l/s m m m m m/s Mittel Korrekturfator κ für unvollkonnenen Brunnen in Berechnungsformeln auf Blatt 1: κ= + Absenkstufe Absenkstufen 1 und 2 Absenkstufen 2 und 3 Absenkstufen 1 und 3 Gespannter Aquifer Q H M s A κ k f l/s m m m m m m/s Mittel

42 H Illemd - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung mit Geradlinienverfahren nach COOPER u. JACOB Zeitliche Auswertung Messstelle: Pumpbrunnen Datum Pumpversuch: Messprotokoll Eingangsdaten Zeit ab Beginn Absenkung Aquifer- Mittlere Abstand der Messstelle vom gespannt ungespannt Mächtigkeit Förderrmenge Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m M Q m r r min sec m m m m³/s m 6,90 4,50E-04 s. Diagramm in Blatt 2 aus dem Geradlinien-Diagram: t 0 = sec Δ s zw. s' = 4,25 m Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 2,0 4 Δ T = 2,0 4 Δ k f = k f = S = 2,2 0 2 Ś = 2,2 0 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = S = n e = Transmissivität T = 1,94E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit kf = 2,81E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = - ungespannter Aquifer: Zusammenstellung der Ergebnisse: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe wird berechnet Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S. 164 ff., Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 16 ff.

43 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 1,00E+00 1,00E+01 1,00E+02 t (sec) 1,00E+03 1,00E+04 1,00E+05 14,00 13,00 12,00 11,00 10,00 9,00 Pumpversuch Geradlinienmethode nach COOPER-JACOB Absenkung s (m) 8,00 7,00 6,00 5,00 4,00 3,00 2,00 1,00 0,00 Δs = 4,25 m

44 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung nach THEIS mit Typkurve w(u) - 1/u Messstelle/ Förderbrunnen: C/ Zeit ab Beginn gespannt Absenkung ungespannt Datum Pumpversuch: Aquifer- Mächtigkeit Mittlere Förderrmenge Abstand der Messstelle vom Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m t/r² M Q m r sec min m m sec/m² m m³/s 190,0 m 5,40 3,50E-04 s. Diagramm in Blatt 2 Ergebnis Typkurvenauswertung: Σ W u = 1,0-1/u = 1,00E+01 - s bzw. s' = 0,68 m t/r² = 1,10E+00 sec u = 1,00E-01 - Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 4 Σ W (u) T = Σ W (u) 4 k f = k f = 4 4 S = 2 Ś = 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 1,50 S = n e = Zusammenstellung der Ergebnisse: Transmissivität T = 4,10E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit k f = 7,58E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = 1,80E-05 ungespannter Aquifer: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe Berechnung Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S , Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 55 ff.

45 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 Pumpbrunnen Messstelle C Auswertung mit Standardkurve 1/u nach THEIS 1,00E-02 1,00E-01 t/r² (sec/m²) 1,00E+00 1,00E Absenkung s (m) 1 Σ W(u) = 1,0 1/u = 10,0 s = 0,68 m 0,1

46 H Illemad - Standorterkundung Anlage Bohrung/Brunnen: Ruhewasserspiegel u. MP (m): Gesamtpumpdauer t p (sec): Mittlere Entnahme (l/s): Wiederanstieg - Gespannter Aquifer Ende 3. Absenkstufe: Uhrzeit Wsp. u. MP Pumpmenge - m l/s Messstelle / Brunnen u. BGW 2 GwAnstieg; Anfang/ Ende Mittel 0,59 2 Brunnen: BGW Wiederanstiegsmessung s'k = s' - (s' 2 /2 M) Zeit t' seit Beginn Wiederanstieg Wsp. unter Messpunkt Restabsenkung s' bei Korrigierte gespannten Aquifer (Wsp. Restabsenkung s' k bei unter Ruhewasserspiegel) ungespannten Aquifer t = t p +t' t t sec m m m sec - s. Diagramm in Anlage 8.2.5, Blatt 2 Eingabe wird berechnet Auswertung des Wiederanstiegs nach THEIS bzw. HÖLTING T = k f x M =, T = Transmissivität (m²/s) k f = hydraulische Leitfähigkeit (m/s) M = Mächtigkeit des Aquifers (m) Q = Entnahmemenge (m³/s) THEIS (in LANGGUTH/VOIGT 1980, S.173 ff.: Δ s = Steigug i der seilogarithishe Auftragug der Restabsenkung s' gegen t / t', s. Anlage t = gesamte Pumpzeit + t'(s) t' = Zeit ab Beginn Wiederanstieg (s) HÖLTING (1989, S.127 u. Abb.56): Δ s = Steigug der Ausgleihsgerade i der semilogarithmischen Auftragung der Restabsenkung s' gegen t' (m), s. Anlage t' = Zeit ab Beginn Wiederanstieg (s) Δ s = 1,60 m (s. Anlage) THEIS Δ s = HÖLTING Q = 5,90E-04 m 3 /s gemittelte Entnahme M = 7,50 m Aquifermächtigkeit Ergebnis : Transmissivität Hydraulische T Leitfähigkeit k f m²/s m/s Δ s mit 6,75E-05 9,00E-06 THEIS

47 H Illemad - Standorterkundung Anlage Stationäre Pumpversuchsauswertung Only-Well-Verfahren nach LOGAN u. PAAVEL/ BIESKE Bohrung/ Messstelle PV Datum Pumpversuch: Bohr-Ø (mm) Dauer Pumpversuch: Filterrohr DN Ausführung: Auswertung nach LOGAN Ungespannter Aquifer Korrektur für unvollkommenen Brunnen nach SZECHY/ LEONHARDT Q H s A κ k f l/s m m m m m/s Absenkstufe H H 1 2 A 3 Mittel vollkommen unvollkommen Gespannter Aquifer Q H M s A κ k f l/s m m m m m/s Absenkstufe ormel s. Anlage H H 1 0,55 38,50 5,80 21,00 0,00 1,00 5,51E-06 2 A 3 Mittel 5,51E-06 vollkommen unvollkommen Absenkstufe Absenkstufen 1 und 2 Absenkstufen 2 und 3 Absenkstufen 1 und 3 Auswertung nach PAAVEL/ BIESKE Ungespannter Aquifer Q H s A κ k f l/s m m m m m/s Mittel Korrekturfator κ für unvollkonnenen Brunnen in Berechnungsformeln auf Blatt 1: κ= + Absenkstufe Absenkstufen 1 und 2 Absenkstufen 2 und 3 Absenkstufen 1 und 3 Gespannter Aquifer Q H M s A κ k f l/s m m m m m m/s Mittel

48 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung mit Geradlinienverfahren nach COOPER u. JACOB Zeitliche Auswertung Messstelle: C/ Pumpbrunnen Messprotokoll Zeit ab Beginn Absenkung gespannt ungespannt Datum Pumpversuch: Aquifer- Mächtigkeit Mittlere Förderrmenge Eingangsdaten Abstand der Messstelle vom Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m M Q m min sec m m m m³/s 40,0 m 5,50 5,50E-04 s. Diagramm in Blatt 2 r r aus dem Geradlinien-Diagram: t 0 = sec Δ s zw. s' = 1,80 m Gespannter Aquifer: T = 2,0 4 Δ Ungespannter Aquifer: T = 2,0 4 Δ k f = k f = S = 2,2 0 2 Ś = 2,2 0 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 0,60 S = n e = Transmissivität T = 5,59E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit kf = 1,02E-05 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = 0,00 - ungespannter Aquifer: Zusammenstellung der Ergebnisse: effektives Porenvolumen n e = 0,00 - Eingabe wird berechnet Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S. 164 ff., Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 16 ff.

49 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 Pumpbrunnen GwMessstelle C Geradlinienmethode nach COOPER & JACOB 1,00E+03 1,00E+04 1,00E+05 1,00E+06 1,00E+07 5,00 4,80 4,60 4,40 4,20 4,00 3,80 3,60 3,40 3,20 3,00 2,80 2,60 2,40 2,20 2,00 1,80 1,60 1,40 1,20 1,00 0,80 0,60 0,40 0,20 0,00 Δs = 1,80 m

50 H Illemad - Stadorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung nach THEIS mit Typkurve w(u) - 1/u Messstelle/ Förderbrunnen: C/ Zeit ab Beginn gespannt Absenkung ungespannt Datum Pumpversuch: Aquifer- Mächtigkeit Mittlere Förderrmenge Abstand der Messstelle vom Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m t/r² M Q m r sec min m m sec/m² m m³/s 40,0 m 5,40 5,50E-04 Ergebnis Typkurvenauswertung: Σ W u = 1,0-1/u = 1,00E+01 - s bzw. s' = 1,00 m t/r² = 1,00E+01 sec u = 1,00E-01 - Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 4 Σ W (u) T = Σ W (u) 4 k f = k f = 4 4 S = 2 Ś = 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 1,50 S = n e = Zusammenstellung der Ergebnisse: Transmissivität T = 4,38E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit k f = 8,11E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = 1,75E-04 ungespannter Aquifer: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe Berechnung Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S , Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 55 ff.

51 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 Pumpversuch GwMessstelle C Auswertung mit Standkurve 1/u nach THEIS t/r² (sec/m²) 1,00E+00 1,00E+01 1,00E+02 1,00E+03 10,00 Absenkung s (m) 1,00 ΣW(u) = 1,00 1/u = 10 s = 1,00 m t/r² = 10,0 0,10

52 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung nach THEIS mit Typkurve w(u) - 1/u Messstelle/ Förderbrunnen: / Zeit ab Beginn gespannt Absenkung ungespannt Datum Pumpversuch: Aquifer- Mächtigkeit Mittlere Förderrmenge Abstand der Messstelle vom Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m t/r² M Q m r sec min m m sec/m² m m³/s 185,0 m 7,20 5,50E-04 s. Diagramm in Blatt 2 Ergebnis Typkurvenauswertung: Σ W u = 1,0-1/u = 1,00E+01 - s bzw. s' = 0,95 m t/r² = 7,00E+00 sec u = 1,00E-01 - Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 4 Σ W (u) T = Σ W (u) 4 k f = k f = 4 4 S = 2 Ś = 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 1,50 S = n e = Zusammenstellung der Ergebnisse: Transmissivität T = 4,61E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit k f = 6,40E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = 1,29E-04 ungespannter Aquifer: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe Berechnung Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S , Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 55 ff.

53 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 Pumpbrunnen GwMessstelle Auswertung mit der Standardkurve 1/u nach THEIS 10 t/r² (sec/m²) Absenkung s (m) 1 ΣW(u) = 1,0 1/u = 10 s = 0,95 m t/r² = 7,0 (sec/m²) 0,1

54 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Pumpversuchsauswertung nach THEIS mit Typkurve w(u) - 1/u Messstelle/ Förderbrunnen: / Zeit ab Beginn gespannt Absenkung ungespannt Datum Pumpversuch: Aquifer- Mächtigkeit Mittlere Förderrmenge Abstand der Messstelle vom Förderbrunnen t t s s' = s - s²/2m t/r² M Q m r sec min m m sec/m² m m³/s 350,0 m 7,30 5,50E-04 s. Diagramm in Blatt 2 Ergebnis Typkurvenauswertung: Σ W u = 1,0-1/u = 1,00E+01 - s bzw. s' = 0,60 m t/r² = 2,00E+00 sec u = 1,00E-01 - Gespannter Aquifer: Ungespannter Aquifer: T = 4 Σ W (u) T = Σ W (u) 4 k f = k f = 4 4 S = 2 Ś = 2 Mittlere Absenkung: s m (m) = 1,50 S = n e = Zusammenstellung der Ergebnisse: Transmissivität T = 7,29E-05 m²/s Hydraul. Leitfähigkeit k f = 9,99E-06 m/s gespannter Aquifer: Speicherkoeffizient S = 5,84E-05 ungespannter Aquifer: effektives Porenvolumen n e = - Eingabe Berechnung Literatur: LANGGUTH, H.-R. & VOIGT, R. (1980): Hydrogeologische Methoden.- S , Berlin-Heidelberg-New York (Springer) MINISTERUIM f. ERNÄHRUNG, LANDWIRTSCH. u. UMWELT BADEN-WÜRTTEMBERG (Hrsg.): Arbeitsblatt Pumpversuche im Porengrundwasserleiter.-S. 55 ff.

55 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 Messtelle mit Pumpbrunnen Auswertung mit Standarkurve 1/u nach THEIS t/r² (sec/m2) 1,00E-01 1,00E+00 1,00E+01 1,00E+02 10,00 Absenkung s (m) 1,00 ΣW(u) = 1,00 1/u = 10,0 s = 0,60 m t/r² = 2,00 sec/m² 0,10

56 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 1 Messstelle/Brunnen: Ruhewasserspiegel u. MP (m): Gesamtpumpdauer t p (sec): Mittlere Entnahme (l/s): ,49 Uhrzeit Wsp. u. MP Pumpmenge - m l/s Zeit t' seit Beginn Wiederanstieg Wiederanstieg - Gespannter Aquifer Ende 3. Absenkstufe: Wiederanstiegsmessung Wsp. unter Messpunkt GMW / Brunnen GwAnstieg; Mittel Anfang/ Ende s'k = s' - (s' 2 /2 M) Restabsenkung s' bei Korrigierte gespannten Aquifer (Wsp. Restabsenkung s' k bei unter Ruhewasserspiegel) ungespannten Aquifer t = t p+ t' sec m m m sec - t t s. Diagramm in Blatt 2 Eingabe wird berechnet Auswertung des Wiederanstiegs nach THEIS bzw. HÖLTING T = k f x M =, T = Transmissivität (m²/s) k f = hydraulische Leitfähigkeit (m/s) M = Mächtigkeit des Aquifers (m) Q = Entnahmemenge (m³/s) THEIS (in LANGGUTH/VOIGT 1980, S.173 ff.: Δ s = Steigug i der seilogarithishe Auftragug der Restabsenkung s' gegen t / t', s. Anlage t = gesamte Pumpzeit + t'(s) t' = Zeit ab Beginn Wiederanstieg (s) HÖLTING (1989, S.127 u. Abb.56): Δ s = Steigug der Ausgleihsgerade i der semilogarithmischen Auftragung der Restabsenkung s' gegen t' (m), s. Anlage t' = Zeit ab Beginn Wiederanstieg (s) Δ s = 2,40 m (s. Anlage) THEIS Δ s = HÖLTING Q = 4,90E-04 m 3 /s gemittelte Entnahme M = 6,90 m Aquifermächtigkeit Ergebnis : Transmissivität Hydraulische T Leitfähigkeit k f m²/s m/s Δ s mit 3,74E-05 5,41E-06 THEIS

57 H Illemad - Standorterkundung Anlage Blatt 2 GwMessstelle Pumpbrunnen Darstellung des Wiederanstiegs nach THEIS t/t' 1,00E+00 1,00E+01 1,00E+02 1,00E+03 1,00E+04 1,00E+05 4,00 3,50 3,00 2,50 ΔS = 2,40 m GwAnstieg (m) 2,00 1,50 1,00 0,50 0,00

58 H Illemad - Standorterkundung] Anlage 9.1 Seite 1 1) Niederschlag: siehe Anlage 9.2 Station Wertingen (DWD, Jahresreihe ): 772,6 mm/a korrigiert n. RICHTER (1995) ca. 829 mm/a Station Mertingen-Druish. (DWD, Jahresreihe ): 724,2 mm/a korrigiert n. RICHTER (1995) ca. 777 mm/a korrigierter Niederschlag N = ca. 803 mm/a 2) Grundwasserneubildung und Oberflächenabfluss: nach UDLUFT et al. (2000, Tab. 12: Wasserbilanz für unbewaldete abgeschätzt für Illemad Flächen mit Hangneigung 3 o auf Tertiäruntergrund für TK 7527 Günzburg): mit korr. Niederschlag mm/a l/s x km² mm/a l/s x km² 31,5 1,0 2a) Niederschlag N ,5 N = I + Ao ca ,5 2b) Infiltration I ,1 I = N - Ao = V reel + GwN ca ,2 2c) Oberflächenabfluss A o 168 5,3 Ao = N - I ca ,3 berechnet: 2d) Reele (aktuelle) Verdunstung V reel ,4 ca ,8 nach WUNDT (1938) 2e) Grundwasserneubildung: GwN 179 5,7 GwN = I - V reel ca ,4 mit BGR-TUB- Verfahren für Nadelwald 2f) zum Vergleich Grundwasserneubildung UDLUFT et al. (2000, Karte 7B) für Standort Illemad: zum Vergleich Grundwasserneubildung LfU (2009, Hydrogeol. Karte v. Bayern, Blatt 4 ) für Standort ,2-4,8 Illemad: Offene Wasserfläche: Grobabschätzungen möglicher Füllzeiten der Tongrube (Wasserfüllung) möglicher Oberflächenzufluss A o-grube Einzugsfläche F Ao geschätzt = ca. 150m x 300m F Ao ca. 0,045 km² A o x F Ao = A o-grube ca. 0,237 l/s ca. 20,49 m³/d A o-grube ca m³/a 3) Reele Verdunstung (UDLUFT et al. 2000, Tab.16: Bilanz für TK 7527 Günzburg, mm/a l/s x km² Bilanz für offene Wasserflächen) wird als zu gering erachtet: V reel-see ca ,0 3a) Verdunstung berechnet nach RICHTER (1984), s. Anlage 9.3: E w = V reel-see ca ,0 Bilanz offene Wasserfläche mit korr. Niederschlag 803 mm/a: N - V reel-see ca ,5 3b) mögliche Seefüllung mit Niederschlag Station Wertingen und Seefläche F See 5ha = m² = 0,05 km² gemäß Angabe arguplan GmbH F See ca. 0,05 km² N - V reel-see ca. 0,375 l/s ca. 32,37 m³/d N - V reel-see ca m³/a 4) Abschätzung möglicher Grundwasserzufluss von Südosten zur Grube oberhalb 400 mnn: Q z-gw = k f x M x B x J k f 5E-06 m/s M (im Mittel) 3,0 m B 300 m J 2E-03 - Q z-gw ca. 9,0E-06 m³/s 5) Mögliche Versickerung von Niederschlagswasser in der Grubensohle: Bodenmaterial in der Sohle gemäß Bohrprofilen: Ton bis schluffiger Ton mit einer geschätzen Durchlässigkeit kv 2,00E-09 m/s und mit einer Fläche der Grubensohle A sohle = m² ca. 0,009 l/s ca. 0,778 m³/d ca. 284 m³/a vernachlässigbar gering, zudem oberstromiger Zufluss Q Z-Gw unterstromiger Abfluss Q A-Gw Sickermenge Q sick = k v x A sohle Q sick = ca. -8,80E-05 m³/s ca. - 7,60 m³/d Q sick = ca m³/a