Antriebsleistung P an. Eintriebsdrehzahl n an. Abtriebsdrehzahl n ab. Anwendungsfaktor K A. Antriebsseite-gleichmäßig / Abtriebsseite -mittlere Stöße

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1 Stirnradgetriebe 1/17 Angaben: P an := 1.5kW Antriebsleistung P an n an := 1min 1 Eintriebsdrehzahl n an n ab := 39min 1 Abtriebsdrehzahl n ab K A := 1.5 Anwendungsfaktor K A lt.rm-tb 3.5a Antriebsseite-gleichmäßig / Abtriebsseite -mittlere Stöße N K R := 1.6 K R - Faktor lt. TB A E-Motor / Kranhubwerk, v =...4m/s, vergütet und gefräst n an i ges := i n ges =.564 Gesamtübersetzung im Getriebe ab Hinweis: Für Berechnungen der Ritzelwelle verwende ich den Index R, für das Großrad Index G Pab, Mab, nab zr, dr zg, dg Pan, Achsabstand la Man, nan Errechnen des Nenndrehmoments aus der Leistung und der Drehzahl: Es gilt: P an = M an ω an mit ω an = π n an P an M an := K π n A M an = N m Nenndrehmoment am Getriebeeingang an

2 Stirnradgetriebe /17 Überschlägiges Errechnen des erforderlichen Teilkreisdurchmesser am Ritzel: Zur Berechnung des Teilkreisdurchmessers verwende ich folgende Näherungsformel. d R = 3 Man K R ψ d i ges + 1 i ges mit ψ d :=.9 Durchmesser/Breitenverhältnis laut Diagramm a siehe Anhang Blatt 3 Man i ges + 1 d Rü := d K R ψ d i Rü = mm Teilkreisdurchmesser am Ritzel überschlägig ges d R := 7mm Gewählter Teilkreisdurchmesser Ritzelwelle Überprüfung ob Umfangsgeschwindigkeit v u am Ritzel zulässig ist: v urmin := m v s urmax := 4 m Gewählte Parameter für v u laut Tabelle 1 Anhang Blatt1 s v ur := d R π n an v ur = 3.67 m s 1 Umfangsgeschwindigkeit am Ritzel ( ( )) Umfangsgeschwindigkeit := wenn v ur < v urmin, "unterschritten", wenn v ur > v urmax, "überschritten", "zulässig" Umfangsgeschwindigkeit = "zulässig" Errechnen der Ritzelbreite: b R := ψ d d Rü b R = 64.1 mm Ritzelbreite b R b R := 65mm Gewählte Ritzelbreite Bestimmen des Zahnmoduls: ψ m :=.5 Modul / Breitenverhältnis laut Tabelle b Anhang Blatt m Z := b R ψ m m Z =.89 mm Modul errechnet m Z := 3mm Modul gewählt

3 Berechnen der erforderlichen Zähnezahl am Ritzel: d Rü z R := z m R = 3. Zähnezahl errechnet Z Stirnradgetriebe 3/17 z R := 3 Zähnezahl gewählt Festlegen der Daten am Ritzel z R := 3 Zähnezahl gewählt d R := z R m Z d R = 69 mm Teilkreisdurchmesser am Ritzel b R := ψ d d R b R = mm Ritzelbreite b R mit ψ d aus Diagramm a Anhang Blatt b R := 64mm Gewählte Ritzelbreite Berechnen der erforderlichen Zähnezahl am Großrad: z G := z R i ges z G = Zähnezahl errechnet z G := 59 Zähnezahl gewählt d G := z G m Z d G = 177 mm Teilkreisdurchmesser am Großrad Überprüfung ob Gesamtübersetzung zulässig ist: z G i tat := i z tat =.565 Tatsächliche Übersetzung im Getriebe R i tat 1 Übersetzung := wenn 1 <.5, "Zulässig", "5% Marke wurde überschritten!!" i ges Übersetzung = "Zulässig" Festlegen der Daten am Großrad z G := 59 Zähnezahl Großrad d G := z G m Z d G = 177 mm Teilkreisdurchmesser am Großrad b G := b R 5mm b G = 59 mm Ritzelbreite b R mit ψ d aus Diagramm a Anhang Blatt Bestimmen des Achsabstandes: d R + d G l A := l A = 13 mm Achsabstand

4 Stirnradgetriebe 4/17 Errechnen der Auflagerkräfte der Ritzelwelle: := Grad x z FrR x y FtR y FtR Man Man A B dr = = ll FrR l L := 11mm Lagerabstand d R = 69 mm Teilkreisdurchmesser am Ritzel α R := Eingriffswinkel α am Evolvententrieb β R := Schrägungswinkel der Verzahnung Zahnkräfte an der Ritzelwellenverzahnung: M an F tr := F d tr = N Tangentialkraft an der Ritzelwelle R F tr F rr := cos( β R ) tan ( α R) F rr = N Radialkraft an der Ritzelwelle ( ) F ar := F tr tan β R F ar = N Axialkraft an der Ritzelwelle Antriebsmoment : M AN := M AN = N m Antriebsmoment als Vektor dargestellt M an Zahnkraftvektor an der Ritzelwelle: F tr F F zr := rr F zr = N Zahnkräfte als Vektor dargestellt F ar

5 Auflagerkraft F A aus Momentengleichgewicht um Lagerstelle B: Stirnradgetriebe 5/17 h AB := h AB = mm Hebel Lager A nach Lager B l L 11 d R h zb := h zb = 34.5 mm Hebel Eingriff Zahn nach Lager B l L 55 := M res M res F zr h zb + M AN = J Resultierendes Moment M res Momentengleichgewicht um Lagerstelle B: F Ax F Ay + M res = l L x := y := 1 z := Daraus folgt: F Ay l L = M resx F Ay := M resx l L F Ay = N y-komponente von F A F Ax l L M resy = M resy F Ax := F l Ax = N x-komponente von F A L F Ax F A := F Ay F A = N Lagerkraft F A als Vektor dargestellt F ABetrag := F A F ABetrag = N Lagerkraft F A als Betrag des Vektors = Radialkraft!! Lagerkraft F B aus Kräftegleichgewicht: F A + F B + F zr = F B := 1 ( F A + F zr) F B = N Lagerkraft F B als Vektor F Br := F Bx + F By F Br = N Radialkomponente der Lagerkraft FB F Ba := F Bz F Ba = N Axialkomponente der Lagerkraft FB

6 Stirnradgetriebe 6/17 Vorüberlegung zur Berechnung des erforderlichen Wellendurchmesser: Da die Ritzelwelle von rechts angetrieben wird, und das Moment vollständig an das Großrad abgibt, wird nur der rechte Teil der Ritzelwelle auf Torsion belastet. Somit zeigt sich der Querschnitt unmittelbar rechts des Ritzels als gefährdeter Querschnitt. Da ich die Ritzelbreite mit 64mm und den Lagerabstand mit 11mm gewählt habe, ergibt sich als Hebellänge zur Schnittebene eine Länge x R von 3mm. z ab y A B Man xr 55 ll=11 x R := l L b R x R = 3 mm Hebellänge zum gefährdeten Querschnitt 1.7 M SR := F B + M AN M SR = N m Schnittmoment am gefährdeten Querschnitt x R M br := M SRx + M SRy M br = N m Biegemoment im gefährdeten Querschnitt M tr := M SRz M tr = N m Torsionsmoment im gefährdeten Querschnitt erforderlicher Wellendurchmesser: α :=.7 Anstrengungsverhältnis α für wechselnde Biegung und schwellende Torsion M VR := M br +.75 ( α M tr) M VR = N m Vergleichsmoment M V nach GEH R ec45 := 44 N Streckgrenze C45 lt. Kabus TB.13 σ bzulc45 :=.55 R ec45 σ bzulc45 = 4 N Überschlägiger Wert lt. Kabus TB. 3 M tr d erfr := d.1σ erfr = 19.49mm d erf für gefährdeten Querschnitt rechts von Ritzel bzulc45

7 Stirnradgetriebe 7/17 Bestimmung des erforderlichen Wellendurchmessers bei Federnut-Antriebsseite Mab z y B X dk X-X Man X dkerf xr 55 erforderlicher Wellendurchmesser bei Durchmesser - Kupplung: Zur Berechnung des erforderlichen Querschnittes ziehe ich das Antriebsmoment heran. Der gefährdete Querschnitt wird nur auf Torsion belastet, daher bilde ich kein Vergleichsmoment sondern dimensioniere den erforderlichen Querschnitt mit τ tzul!!. R ec45 = 44 N Streckgrenze C45 lt. Kabus TB.13 τ tzulc45 :=.3 R ec45 τ tzulc45 = 13 N Überschlägiger Wert lt. Kabus TB. 3 M an d erfr := d.1τ erfr = 3.85mm d kerf für gefährdeten Querschnitt bei Passfeder tzulc45 Zum Antrieb des Getriebes habe ich einen Drehstrommotor mit Käfigläufer nach DIN 4673-IM B3 gewählt. Dieser besitzt eine Antriebswelle mit d M =48mm und L M =11mm. Um etwaige Anfahrstöße und Fluchtungsfehler auszugleichen setze ich eine Klauenkupplung mit elastischen Dämpferelementen ein. Dazu verwende ich eine sogenannte "Hadeflex"-Kupplung Baugröße 48, Bauform XW1. Diese bohre ich Eingangsseitig auf Durchmesser 3mm auf, Motorseitig auf 48mm. Laut Absprache Prof.Topo!! d RKu := 3mm Antriebsdurchmessser der Ritzelwelle-Kupplungsseite gewählt unter Berücksichtigung der erforderlichen Passfedernuttiefe t1!! Passfeder DIN 6885-A14x9x4 gewählt l FR := 4mm Passfederlänge an der Ritzelwelle b FR := 8mm Passfederbreite an der Ritzelwelle Werte laut RM TB 1.a h FR := 7mm Passfederhöhe an der Ritzelwelle

8 Überprüfung ob Federwahl zulässig ist: R ec45 = 44 N Streckgrenze C45 lt. Kabus TB.13 Stirnradgetriebe 8/17 (Nabe überprüfe ich nicht, da Zukaufteil!!) S F := 1.5 Sicherheit gegen Fließen laut RM TB1-1b h :=.45 h FR tragende Höhe (RM Gl.1.1) l := l FR b FR l = 3 mm tragende Länge (RM Gl.1.1) ( ) l ersatz := wenn l > 1.3 d RKu, 1.3 d RKu, l Ersatz Länge falls l>1,3*d RK (RM Gl.1.1) R ec45 p mzul := p S mzul = N zulässige Flächenpressung (RM Gl.1.1) F M an p m := p d RKu h l m = N vorhandene Flächenpressung (RM Gl.1.1) ersatz ( ) Flächenpressung := wenn p m < p mzul, "zulässig", "nicht zulässig" Flächenpressung = "zulässig" Dimensionierung der Lagerung an der Ritzelwelle: kn := 1N Da beide Lager A und B die selbe Belastung aufnehmen, ziehe ich Lagerkraft F Br als Grundlage heran. C erf f L P dynr f n Vorauswahl der Lagergröße (RM Gl.14.1) P dynr := F Br dynamische Lagerbelastung, größte Radialkraft f LR := 3.75 dynamische Kennzahl laut RM Bild Zeitbetrieb; Lagerwechsel sehr störend f nr :=.3 Drehzahlfaktor laut RM TB14-4 (n an =1U/min) f LR C erfr := P dynr C f erfr = kn erforderliche dynamische Tragzahl C nr Vorauswahl der Rillenkugellager laut NKE-Katalog S. 418 Gewähltes Lager DIN C r := 9kN dynamische Tragzahl C r C r := 18kN statische Tragzahl C r p := 3 Lebensdauerexponent für Kugellager p = 3 d ilr := 4mm Innendurchmesser Lager am Ritzel d alr := 8mm Aussendurchmesser Lager am Ritzel b LR := 18mm Lagerbreite Lager am Ritzel

9 Überprüfung der Lebensdauererwartung Stirnradgetriebe 9/17 Bei der Fertigung der Zahnräder kommt es zu Fertigungsungenauigkeiten sodass eine Axialbelastung der Rillenkugellager nicht gänzlich ausgeschlossen werden kann. Zur Lebensdauerberechnung ziehe ich deshalb eine Axialkraft Fa von,3*fr heran. L 1herforderlich := 1 h erforderliche Lebensdauer des Lagers in Stunden F rr := F Br F ar :=.3 F rr Radial- und Axialbelastungen F ar =.5 C r F ar =.3 Verhältnisse zur Berechnung von X und Y F rr X := Y := wenn wenn.33 F ar F ar.51, 1,.56 F rr C r.33.9 F ar F ar F ar >.51,.866, F rr C r C r Faktor laut RM TB 14-3 Legende Faktor laut RM TB 14-3 Legende P rr := X F rr + Y F ar P rr = 3 kn dynamisch äquivalente Lagerbelastung p C r L 1R := L P 1R = nominelle Lebensdauer in 1 6 Umdrehungen rr 1 6 L 1R L 1hR := L n 1hR = h nominelle Lebensdauer in Stunden an L 1hR Sicherheit := Sicherheit = 1.51 Sicherheit der Lagerdimensionierung L 1herforderlich ( ) Lagerdimensionierung := wenn L 1hR > L 1herforderlich, "zulässig, Lebensdauer erreicht", "neu berechnen" Lagerdimensionierung = "zulässig, Lebensdauer erreicht"

10 Stirnradgetriebe 1/17 Zusammenfassung Ritzelwelle: Verzahnungsgeometrie am Ritzel nach DIN 867 i tat =.565 Tatsächliche Gesamtübersetzung m Z = 3 mm Modul z R = 3 Zähnezahl am Ritzel d R = 69 mm Teilkreisdurchmesser am Ritzel d RK := m Z z R + d RK = 75 mm Kopfkreisdurchmesser ((RM Gl.1.6) ( ) d RF := m Z z R.5 d RF = 61.5 mm Fußkreisdurchmesser (RM Gl.1.7) b R ( ) = 64 mm Breite Ritzel Rillenkugellager nach DIN Werte laut Wälzlagerkatalog NKE d ilr := 4mm Bohrungsdurchmesser Rillenkugellager d alr := 8mm Aussendurchmesser Rillenkugellager b LR := 18mm Breite Rillenkugellager r gmaxr := 1mm Maximaler Radius Anschlussstelle Lagerung h minr := 3mm Minimale Anschlusshöhe Lagerung Passfeder nach DIN 6885-A8x7x4 Werte laut RM TB 1-a d RKu l FR b FR h FR = 3 mm Antriebsdurchmessser der Ritzelwelle-Kupplungsseite = 4 mm Passfederlänge an der Ritzelwelle = 8 mm Passfederbreite an der Ritzelwelle = 7 mm Passfederhöhe an der Ritzelwelle Abdichtung der Lagerstelle mit Radialwellendichtring nach DIN 376 d ringir := 38mm Innendurchmesser des RWDR an der Ritzelwelle d ringar := 6mm Aussendurchmesser des RWDR an der Ritzelwelle b ringr := 8mm Breite des RWDR an der Ritzelwelle Antrieb Verwendeter Motor nach DIN 4673-T1-IMB nach RM TB 16-1 Hadeflex-Kupplung Baugröße 48; Bauform XW1 nach RM TB 13-4

11 Errechnen der Auflagerkräfte am Großrad: Stirnradgetriebe 11/17 x z z x y = ll = y Mab Mab D C dg FtG FtG FrG FrG l L := 11mm Lagerabstand d G = 177 mm Teilkreisdurchmesser am Großrad α G := Eingriffswinkel α am Evolvententrieb β G := Schrägungswinkel der Verzahnung Zahnkräfte an der Großradverzahnung: F tg := F tr F tg = N Tangentialkraft an der Großradwelle F tg F rg := cos( β G ) tan ( α G) F rg = N Radialkraft an der Großradwelle ( ) F ag := F tg tan β G F ag = N Axialkraft an der Großradwelle Antriebsmoment : M AB := M d G AB = N m Abtriebsmoment als Vektor dargestellt F tg Zahnkraftvektor an der Ritzelwelle: F tg F F zg := rg F zg = N Zahnkräfte als Vektor dargestellt F ag

12 Auflagerkraft F D aus Momentengleichgewicht um Lagerstelle C: Stirnradgetriebe 1/17 h DC := h DC = mm Hebel Lager D nach Lager C l L 11 d G h zc := h zc = 88.5 mm Hebel Eingriff Zahn nach Lager C l L M res := F zg h zc + M AB M res = J Resultierendes Moment M res Momentengleichgewicht um Lagerstelle C: F Dx F Dy + M res = l L Daraus folgt: F Dy l L = M resx F Dy := M resx l L F Dy = N y-komponente von F D F Dx l L M resy = M resy F Dx := F l Dx = N x-komponente von F D L F Dx F D := F Dy F D = N Lagerkraft F D als Vektor dargestellt F DBetrag := F D F DBetrag = N Lagerkraft F D als Betrag des Vektors = Radialkraft!! Lagerkraft F C aus Kräftegleichgewicht: F C + F D + F zg = := F C F C 1 ( F D + F zg) = N Lagerkraft F C als Vektor F Cr := F Cx + F Cy F Cr = N Radialkomponente der Lagerkraft F C F Ca := F Cz F Ca = N Axialkomponente der Lagerkraft F C

13 Stirnradgetriebe 13/17 Vorüberlegung zur Berechnung des erforderlichen Wellendurchmessers: Da die Großradwelle links das Moment abgibt, wird nur der linke Teil der Großradlwelle auf Torsion belastet. Somit zeigt sich der Querschnitt unmittelbar links des Großrads als gefährdeter Querschnitt. Da ich die Großradbreite mit 59mm und den Lagerabstand mit 11mm gewählt habe, ergibt sich als Hebellänge zur Schnittebene eine Länge x L von 5,5mm. x z Mab y D C xl Man 55 ll=11 l L b G x L := x L = 5.5 mm Hebellänge zum gefährdeten Querschnitt 4.8 M SG := F D + M AB M SG = N m Schnittmoment am gefährdeten Querschnitt x L M bg := M SGx + M SGy M bg = 7.4 N m Biegemoment im gefährdeten Querschnitt M tg := M SGz M tg = N m Torsionsmoment im gefährdeten Querschnitt erforderlicher Wellendurchmesser: α :=.7 Anstrengungsverhältnis α für wechselnde Biegung und schwellende Torsion M VG := M bg +.75 ( α M tg) M VG = 87. N m Vergleichsmoment M V laut GEH R ec45 = 44 N Streckgrenze C45 lt. Kabus TB.13 σ bzulc45 :=.55 R ec45 σ bzulc45 = 4 N Überschlägiger Wert lt. Kabus TB. 3 M VG d erfg := d.1σ erfg =.81 mm d erf für gefährdeten Querschnitt rechts von Ritzel bzulc45

14 Stirnradgetriebe 14/17 Bestimmung des erforderlichen Wellendurchmessers bei Federnut-Abtriebsseite x z Y-Y y dkg Y D dkerfg Y Mab xl Man 55 An der Abtriebseite wird das Moment über eine Sicherheits-Rutschkupplung ausgetrieben. Die Belastung am Austriebswellenstummel ist reine Torsion!! Somit dimensioniere ich den Wellenstummel nur mit dem Torsionsmoment M ab. M ab := M an i tat M ab = N m Abtriebsmoment M ab erforderlicher Wellendurchmesser am Abtriebswellenstummel: α :=.7 Anstrengungsverhältnis α für wechselnde Biegung und schwellende Torsion R ec45 = 44 N Streckgrenze C45 lt. Kabus TB.13 τ tzulc45 :=.3 R ec45 τ tzulc45 = 13 N Überschlägiger Wert lt. Kabus TB. 3 M ab d erfg := d.1τ erfg = 3.65 mm d erf für gefährdeten Querschnitt links von Großrad tzulc45 d GKu := 4mm Antriebsdurchmesser der Großradwelle-Kupplungsseite gewählt unter Berücksichtigung der erforderlichen Passfedernuttiefe t1!! Passfeder DIN 6885-A1x8x45 gewählt l FG := 45mm Passfederlänge an der Großradwelle b FG := 1mm Passfederbreite an der Großradwelle Werte laut RM TB 1.a h FG := 8mm Passfederhöhe an der Großradwelle

15 Überprüfung ob Federwahl zulässig ist: R ec45 = 44 N Streckgrenze C45 lt. Kabus TB.13 Stirnradgetriebe 15/17 (Nabe überprüfe ich nicht, da Zukaufteil!!) S F := 1.5 Sicherheit gegen Fließen laut RM TB1-1b h :=.45 h FG tragende Höhe (RM Gl.1.1) l := l FG b FG l = 33 mm tragende Länge (RM Gl.1.1) ( ) l ersatz := wenn l > 1.3 d GKu, 1.3 d GKu, l Ersatz Länge falls l>1,3*d RK (RM Gl.1.1) R ec45 p mzul := p S mzul = N zulässige Flächenpressung (RM Gl.1.1) F M ab p m := p d RKu h l m = N vorhandene Flächenpressung (RM Gl.1.1) ersatz ( ) Flächenpressung := wenn p m < p mzul, "zulässig", "nicht zulässig" Flächenpressung = "zulässig" Dimensionierung der Lagerung an der Großradwelle: Da beide Lager C und D die selbe Belastung aufnehmen, ziehe ich Lagerkraft F Cr als Grundlage heran. C erfg f L P dyng f n Vorauswahl der Lagergröße (RM Gl.14.1) P dyng := F Cr dynamische Lagerbelastung, größte Radialkraft f LG := 3.75 dynamische Kennzahl laut RM Bild Zeitbetrieb; Lagerwechsel sehr störend f ng :=.4 Drehzahlfaktor laut RM TB14-4 f LG C erfg := P dyng C f erfg = kn erforderliche dynamische Tragzahl C ng Vorauswahl der Rillenkugellager laut NKE-Katalog S. 418 Gewähltes Lager DIN C r := 8.5kN dynamische Tragzahl C r C r := 1.kN statische Tragzahl C r p := 3 Lebensdauerexponent für Kugellager p = 3 d ilg := 55mm Innendurchmesser Lager Großrad d alg := 9mm Aussendurchmesser Lager Großrad b LG := 18mm Lagerbreite Lager Großrad

16 Überprüfung der Lebensdauererwartung Stirnradgetriebe 16/17 Bei der Fertigung der Zahnräder kommt es zu Fertigungsungenauigkeiten sodass eine Axialbelastung der Rillenkugellager nicht gänzlich ausgeschlossen werden kann. Zur Lebensdauerberechnung ziehe ich deshalb eine Axialkraft Fa von,3*fr heran. L 1herforderlich := 1 h erforderliche Lebensdauer des Lagers in Stunden F rg := F Cr F ag :=.3 F rg Radial- und Axialbelastungen F ag =.4 C r F ag =.3 Verhältnisse zur Berechnung von X und Y F rg X := Y := wenn wenn F ag F ag.51, 1,.56 F rg C r F ag F ag F ag >.51,.866, F rg C r C r Faktor laut RM TB 14-3 Legende Faktor laut RM TB 14-3 Legende P rg := X F rg + Y F ag P rg = 3.5 kn dynamisch äquivalente Lagerbelastung p C r L 1G := L P 1G = nominelle Lebensdauer in 1 6 Umdrehungen rg 1 6 L 1G L 1hG := L n 1hG = h nominelle Lebensdauer in Stunden an L 1hG Sicherheit := Sicherheit = 1.35 Sicherheit der Lagerdimensionierung L 1herforderlich ( ) Lagerdimensionierung := wenn L 1hG > L 1herforderlich, "zulässig, Lebensdauer erreicht", "neu berechnen" Lagerdimensionierung = "zulässig, Lebensdauer erreicht"

17 Stirnradgetriebe 17/17 Zusammenfassung Großradwelle: Verzahnungsgeometrie am Großrad nach DIN 867 i tat =.565 Tatsächliche Gesamtübersetzung m Z = 3 mm Modul z G = 59 Zähnezahl am Großrad d G = 177 mm Teilkreisdurchmesser am Ritzel d GK := m Z z G + d GK = 183 mm Kopfkreisdurchmesser ((RM Gl.1.6) ( ) d GF := m Z z G.5 d GF = mm Fußkreisdurchmesser (RM Gl.1.7) b G ( ) = 59 mm Breite Ritzel Rillenkugellager nach DIN Werte laut Wälzlagerkatalog NKE d ilg d alg b LG = 55 mm Bohrungsdurchmesser Rillenkugellager = 9 mm Aussendurchmesser Rillenkugellager = 18 mm Breite Rillenkugellager r gmaxr := 1mm Maximaler Radius Anschlussstelle Lagerung h minr := 3mm Minimale Anschlusshöhe Lagerung Passfeder nach DIN 6885-A1x8x45 Werte laut RM TB 1-a d GKu l FG b FG h FG = 4 mm Antriebsdurchmessser der Ritzelwelle-Kupplungsseite = 45 mm Passfederlänge an der Ritzelwelle = 1 mm Passfederbreite an der Ritzelwelle = 8 mm Passfederhöhe an der Ritzelwelle Abdichtung der Lagerstelle Großrad mit Radialwellendichtring nach DIN 376 d ringig := 48mm Innendurchmesser des RWDR an der Großradwelle d ringag := 6mm Aussendurchmesser des RWDR an der Großradwelle b ringr := 8mm Breite des RWDR an der Großradwelle Abtrieb Sicherheitsrutschkupplung Baugröße 4