FAG-Spezial-Pendelrollenlager für Schwingmaschinen. X-life-Qualität

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1 FAG-Spezial-Pendelrollenlager für Schwingmaschinen X-life-Qualität

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3 Inhalt 1 FAG-Pendelrollenlager für schwingende Beanspruchung Einsatzbedingungen für Lager in Schwingmaschinen Grundausführungen der FAG-Spezial-Pendelrollenlager X-life-Pendelrollenlager E1-T41A(D) X-life-Pendelrollenlager E1-JPA-T41A Lager mit kegeliger Bohrung Lager mit beschichteter Bohrung Spezifikation T41A(T41D) Toleranzen der Lagerbohrung und des Außendurchmessers Radialluftgruppen Radialluftverminderung bei Lagern mit kegeliger Bohrung Zulässige Radialbeschleunigung Wärmebehandlung 6 2 Dimensionierung der Lager Freischwinger mit kreisförmiger Schwingbewegung Freischwinger mit linearer Schwingbewegung Exzentersieb Fliehkraftnomogramm Tragzahlnomogramm 12 3 Konstruktive Gestaltung der Lagerstellen Freischwinger mit kreisförmiger Schwingbewegung (Fettschmierung) Freischwinger mit kreisförmiger Schwingbewegung (Ölstandschmierung) Freischwinger mit kreisförmiger Schwingbewegung (Ölumlaufschmierung) Freischwinger mit linearer Schwingbewegung (Ölspritzschmierung) Starrschwinger (Fettschmierung) 17 4 Schmierung der Lager Fettschmierung Ölschmierung Ölstandschmierung Ölumlaufschmierung Empfohlene Schmierstoffe 22 5 Überwachung von Schwingsieben 23 6 Maßtabellen der FAG-Spezial-Pendelrollenlager für Schwingmaschinen Reihe E1-T41A(D) Reihe E1-JPA-T41A 25 7 Abfrage zur Lagerberechnung 26

4 FAG-Pendelrollenlager für schwingende Beanspruchung Einsatzbedingungen Grundausführungen der FAG-Spezial-Pendelrollenlager 1 FAG-Pendelrollenlager für schwingende Beanspruchung 1.1 Einsatzbedingungen für Lager in Schwingmaschinen Schwingsiebe zum Klassieren (= Trennen von Feststoffen nach der Korngröße) von Gü tern und weitere Vibrations aggre gate, wie Straßenwalzen und Säge gatter, gehören zu den am stärksten beanspruchten Maschinen. Die Wälzlager in den Erregereinheiten dieser Maschinen müssen ne ben hohen Belastungen und hohen Drehzahlen auch Beschleunigungen und Zentrifugalkräfte aufnehmen. Vielfach herrschen zudem ungünstige Um weltbedingungen wie Schmutz und Feuchtigkeit. Die von FAG entwickelten Spezial- Pendelrollenlager sind auf die Betriebs bedingungen in Schwing - ma schinen abge stimmt und haben sich im praktischen Einsatz bestens bewährt. Besonders beansprucht werden die Käfige der Wälzlager durch hohe Radial beschleunigungen. In un güns ti gen Fällen können auch Axial be schleunigungen überlagert sein. Die rotierende Unwucht erzeugt eine umlaufende Wellendurchbiegung und in den Lagern zusätzliche Gleitbewe gungen. Dadurch erhöht sich die Rei bung und da mit die Betriebstem pera tur der Lager. Die Spezial-Pendel rollenlager können dynamische Win kelfehler bis 0,15 aufnehmen. Bei größeren Schiefstellungen sollte die Anwendungstechnik der Schaeffler Gruppe Industrie zu Rate gezogen werden. 1.2 Grundausführungen der FAG-Spezial-Pendelrollenlager FAG-Spezial-Pendelrollenlager für Schwingmaschinen haben die Haupt abmessungen der Maßreihe 23 (E DIN 616: , ISO 15). Für die besonderen Beanspruchun gen in Schwingmaschinen fertigen wir alle in dieser Publikation beschriebe nen Spezial-Pendelrollenlager nach der Spezifikation T41A oder T41D (siehe auch Abschnitt 1.5). Höchste Tragfähigkeit durch beste Querschnittsausnutzung bieten die weiterentwickelten Pendelrollenlager der Reihe E1 in X-life-Qualität. In der Ausführung für schwingende Beanspruchung werden diese Lager bis 220 mm Bohrungsdurchmesser geliefert X-life-Pendelrollenlager E1-T41A(D) FAG-Pendelrollenlager der E1-Ausführung mit einem bordlosen Innenring zeichnen sich durch höchste Tragfähigkeit aus. Diesen Vorteil bieten auch die FAG-Speziallager für schwingende Beanspruchung der Reihe E1 mit dem Nachsetzzeichen T41A oder T41D, Bild 1. Dies sind die FAG- Standard ausführungen für Lager mit 40 mm bis einschließlich 150 mm Bohrungsdurchmesser (Bohrungskennzahlen 08 bis 30). Nach umfangreicher Erprobung in Versuchs- und Feldtests haben sich die Lager der X-life-Ausführung E1-T41A(D) in zahlreichen praktischen Einsatzfällen bestens bewährt. Das Lager hat pro Rollenreihe eine Fensterkäfighälfte aus Stahlblech mit hoher Gestaltfestigkeit. Die Käfighälften stützen sich über den Käfigführungsring im Außenring ab. Der Führungsring ist einteilig ausgeführt. Alle Käfigteile sind speziell oberflächengehärtet. 1: X-life-Ausführungen E1-T41A(D) und E1-JPA-T41A der Spezial-Pendelrollenlager für Schwingmaschinen X-life-Pendelrollenlager E1-JPA-T41A Die Lager mit einem Bohrungsdurchmesser von 160 mm bis 220 mm (Bohrungskennzahl 32 bis 44) liefern wir nun ebenfalls in der im Bild 1 gezeigten Ausführung. Auch diese Lager entsprechen unserem bewährten X-life-Standard (siehe 1.2.1). Man erkennt die größeren Lager daran, dass der Stahlblechkäfig JPA im Nachsetzzeichen angegeben wird. 2

5 FAG-Pendelrollenlager für schwingende Beanspruchung Lager mit kegeliger Bohrung Lager mit beschichteter Bohrung Spezifikation T41A(T41D) 1.3 Lager mit kegeliger Bohrung Für besondere Fälle, zum Beispiel Sägegatter, werden auch Lager mit kegeliger Bohrung (Kegel 1:12) geliefert. Die Bestellbezeichnungen sind E1-K-T41A beziehungsweise E1-K-JPA-T41A ab einem Bohrungsdurchmesser von 160 mm. 1.4 Lager mit beschichteter Boh rung Um Reibkorrosion zwischen der Lagerbohrung und der Welle zu vermin dern oder zu vermeiden, liefern wir auftragsbezogen Pendelrollenlager mit Durotect CK beschichteter zylindrischer Bohrung. Damit ist sichergestellt, dass die auf grund thermi scher Einflüsse notwen dige Verschiebe mög lichkeit (Los lager funktion) zwischen Lagerbohrung und Welle über eine lange Betriebs dauer hinweg er halten bleibt. Die Lager mit beschichteter Bohrung entsprechen in ihren Abmessungen und Toleranzen den FAG-Standard lagern für Schwingmaschinen und sind mit die sen austauschbar. Bei den Lagern E1-T41D bis E1-T41D wird die mit Durotect CK beschichtete zylin d - rische Bohrung standardmäßig gefertigt. Nähere Informationen dazu enthält unsere Druckschrift PPD, FAG-Spezial-Pendelrollenlager mit Durotect CK-Beschichtung in der Bohrung. Bei Lagern außerhalb dieses Größen bereiches muss für eine beschichtete Innenringbohrung das Nachsetzzeichen J24BA in der Bestellbezeichnung angeschrieben werden. Bestellbeispiel für ein Lager mit Durotect CK beschichteter Bohrung innerhalb des Standardbereichs: E1-T41D. Bestellbeispiel für ein Lager mit Durotect CK beschichteter Bohrung außerhalb des Standardbereichs: E1-J24BA-T41A. 1.5 Spezifikation T41A(T41D) Die FAG-Pendelrollenlager für Schwingmaschinen werden nach der Spe zifikation T41A oder T41D gefertigt. Diese berück sichtigt die besonderen Anfor derungen des Anwendungs falles. In der Spezifikation sind unter anderem die Toleranzen von Bohrung und Außendurchmesser sowie die Radialluft der Lager festgelegt. Die übrigen Toleranzen entsprechen der Toleranzklasse PN nach DIN : Eingeengte Toleranz nach Spezifikation T41A(D) Innenring Nennmaß der Lagerbohrung Nennmaß des Außendurchmessers Toleranzen der Lagerbohrung und des Außendurchmessers Die Spezifikation T41A(D) schreibt eine Einengung der Bohrungs - toleranz auf etwa die obere Hälfte des normalen Toleranzfeldes vor. Für den Außendurchmesser ist nur der mittlere Bereich des Normal-Toleranzfeldes zulässig. Bei Lagern mit kegeliger Bohrung hat nur der Außendurchmesser den verkleinerten Toleranzbereich. Toleranzwerte siehe Tabelle, Bild 2. Durch diese Maßnahmen wird mit den Wellentoleranzen g6 oder f6 der für den Innenring erforderliche Schiebesitz und mit der Gehäuse - toleranz P6 der erforderliche Festsitz für den Außenring sicher erreicht. Bei beschichteter Bohrung empfehlen wir, die Wellentoleranz f6 zu verwenden. Der Innenring hat keine eindeutige Punktlast, der Außenring wird durch Umfangslast beansprucht. Form- und Lagetoleranzen der Lagersitzflächen siehe Seite 4. Maße in mm über bis Toleranzwerte in μm Abweichung Δ dmp Außenring Maße in mm über bis Toleranzwerte in μm Abweichung Δ Dmp

6 FAG-Pendelrollenlager für schwingende Beanspruchung Spezifikation T41A(T41D) Form- und Lagetoleranzen der Lagersitzflächen Für die gewünschte Passung müssen die Lagersitze und Passflächen von Welle und Gehäusebohrung bestimmte Toleranzen einhalten, siehe folgende Tabelle. Durch - messer - toleranz Lagersitzfläche Rundheitstoleranz Parallelitäts - toleranz Welle IT6 (IT5) Umfangslast IT4 IT4 IT4/2 Punktlast IT5 IT5/2 Gehäuse IT7 (IT6) Umfangslast IT5 IT5 IT5/2 Punktlast IT6 IT6/2 Planlauf - toleranz der Anlage - schulter Radialluftgruppen Die Spezifikation T41A(D) schreibt C4 als Standardluftgruppe für alle Pendel rollen lager in Schwingsieb - ausführung vor, so dass die offene Anschreibung entfällt. Damit wird eine radiale Ver spannung der Lager beim ungünsti gen Zusammentref fen der verschie denen Einflüsse wie Pas sungen, Verformungen und so weiter sicher ver mieden. Be sonders gilt das für die An fahrund Einlauf phasen, bei denen die größten Temperatur - unterschiede zwi schen Innen- und Außenring auftre ten. Nur in seltenen Fällen, zum Beispiel bei hei ßem Siebgut und übermäßiger Fremd erwärmung der Lagerstelle, muss für die Pendel rollenlager in Schwingmaschinen eine gesonderte Radialluftbetrachtung erfolgen. Für spezielle Anwendungen, beispielsweise Sä ge gatter, können auch Lager mit einer anderen Lagerluft als C4 erforderlich werden. Das Nachsetzzeichen für die Radial - luft, zum Beispiel C3, ist dann offen anzu schreiben. Lager dieser Ausfüh rung liefern wir auf Anfrage. Radial luftwerte für die Spezial-Pen delrol lenlager siehe Tabelle, Bild 3. 3: Radialluft der FAG-Pendelrollenlager Nennmaß der Lagerbohrung Maße in mm über bis mit zylindrischer Bohrung Lagerluft in μm Luftgruppe min C3 max Luftgruppe min C4 max mit kegeliger Bohrung Lagerluft in μm Luftgruppe min C3 max Luftgruppe min C4 max

7 FAG-Pendelrollenlager für schwingende Beanspruchung Spezifikation T41A(T41D) Radialluftverminderung bei Lagern mit kegeliger Bohrung Lager mit kegeliger Bohrung werden auf einem konischen Wellensitz oder mit einer Hülse auf einer zylindrischen Welle montiert. Die Verminderung der Radialluft beim Montage vorgang (siehe Tabelle, Bild 4) kann als Maß für den Sitzcharakter zwischen Innenring und Welle genommen werden. 4: Radialluftverminderung beim Einbau von Pendelrollenlagern mit kegeliger Bohrung (Vollwelle) Nennmaß der Lagerbohrung Verminderung der Radialluft Verschiebeweg auf dem Kegel 1:12 Kontrollwert der kleinsten Radialluft nach dem Einbau d Welle Hülse CN C3 C4 über bis min max min max min max min min min mm mm mm mm ,02 0,025 0,35 0,4 0,35 0,45 0,015 0,025 0, ,025 0,03 0,4 0,45 0,45 0,5 0,02 0,03 0, ,03 0,04 0,45 0,6 0,5 0,7 0,025 0,035 0, ,04 0,05 0,6 0,75 0,7 0,85 0,025 0,04 0, ,045 0,06 0,7 0,9 0,75 1 0,035 0,05 0, ,05 0,07 0,7 1,1 0,8 1,2 0,05 0,065 0, ,065 0,09 1,1 1,4 1,2 1,5 0,055 0,08 0, ,075 0,1 1,2 1,6 1,3 1,7 0,055 0,09 0, ,08 0,11 1,3 1,7 1,4 1,9 0,06 0,1 0, ,09 0,13 1,4 2 1,5 2,2 0,07 0,1 0, ,1 0,14 1,6 2,2 1,7 2,4 0,08 0,12 0, ,11 0,15 1,7 2,4 1,8 2,6 0,09 0,13 0, ,12 0,17 1,9 2,6 2 2,9 0,1 0,14 0, ,13 0, ,2 3,2 0,11 0,15 0,24 5

8 FAG-Pendelrollenlager für schwingende Beanspruchung Dimensionierung der Lager 1.6 Zulässige Radialbeschleuni gung 2 Dimensionierung der Lager = 1 G r( π n )2 z g 30 [kn] (1) 6 Die radiale Abstützung der Fliehkräfte zum Außenring erlaubt hohe Beschleu nigungswerte für die Spezial-Pendel rollenlager für Schwing ma schinen, siehe folgendes Diagramm. Zulässige Radialbeschleunigungs - werte der Spezial-Pendelrollenlager (für Maßreihen 223 und 233) a) n d m = min 1 mm maximal mögliche Werte unter op timalen Einbaubedingungen und Ölschmierung, zum Beispiel Plane ten getriebe b) n d m = min 1 mm übliche Einsatzbedingungen für Sägegatter mit Fettschmierung c) n d m = min 1 mm bis min 1 mm üblicher Einsatz für Schwingsiebe mit Fett- oder Ölschmierung 1.7 Wärmebehandlung Alle FAG-Pendelrollenlager der Rei hen E1-T41A(D) und E1-JPA-T41A für schwingende Beanspruchung sind so wärme - behan delt, dass sie bis zu einer Betriebs temperatur von 200 C maß stabil sind. Schwingsieblager legt man meist für eine nominelle Lebensdauer L h zwi schen und Stunden aus. Es gilt: L h = (C/P) p 10 6 /(n 60) [h] C dynamische Tragzahl [kn], siehe Lagertabellen, Abschnitt 5 P dynamisch äquivalente Belastung [kn], siehe Abschnitte 2.1 bis 2.3 p = 3,33 Lebensdauerexponent für Rollenlager n Drehzahl [min 1 ] Bei der Bestimmung der dynamisch äquivalenten Belastung P der Pendel rol lenlager für schwingende An wen dung werden die nicht genau definier baren Einflüsse durch einen Sicher heitsfaktor f z von 1,2 zur radialen Lagerbelastung F r berücksichtigt. Damit ergeben sich erfah rungs gemäß ausreichende Laufzeiten. Für genauere Rechnungen ermittelt man die erweiterte modifizierte Lebensdauer L hnm nach ISO 281 (siehe auch Katalog HR 1, Wälzlager). Die dazu erfor derliche Ermüdungs grenz belastung C ur ist in den Maßtabellen angegeben. 2.1 Freischwinger mit kreisförmi ger Schwingbewegung Bild 5 zeigt das Prinzip eines unwucht erregten Kreisschwingers. Die Lagerbelastung ergibt sich entsprechend der Fliehkraft des Sieb kastens aus Siebkastengewicht, Schwingradius und Drehzahl nach folgender Gleichung: F r = 1 m r ω 2 = z 10 3 F r radiale Lagerbelastung [kn] m Siebkastenmasse [kg] r Schwingradius [m] ω Winkelgeschwindigkeit [1/s] G Siebkastengewichtskraft [kn] g Erdbeschleunigung [9,81 m/s 2 ] n Drehzahl [min 1 ] z Anzahl der Lager Der Schwingradius r kann bei Freischwingern aus dem Verhältnis von Siebkastengewichtskraft und Er re ger gewichtskraft bestimmt werden. Da Freischwinger in der Regel weit über kritisch arbeiten und die statische Schwingamplitude annähernd erreicht wird, kann man an nehmen, dass die ge meinsame Schwerachse der bei den Massen (Siebkasten und Erre gerunwucht) bei der Rotation erhalten bleibt, Bild 6. Unter dieser Voraussetzung gilt: G r = G 1 (R r) Damit ergibt sich der Schwing radius zu r = G 1 R [m] (2) G + G 1 Dabei ist G Siebkastengewichtskraft [kn] G 1 Gewichtskraft des Erregers [kn] R Abstand des Erregerschwerpunkts von der Lagerachse [m] r Schwingradius des Siebkastens [m] G 1 R Unwuchtmoment des Erregers [kn m] G + G 1 von den Federn abgestützte Gesamtgewichtskraft [kn]

9 Dimensionierung der Lager Freischwinger mit kreisförmiger Schwingbewegung Setzt man (2) in (1) ein, ergibt sich nach Umformung die radiale Lager belastung zu F r = 1 G1 R ( π n [kn] (3) z g )2 1 + G 1 30 G 5: Prinzip des Freischwingers mit kreisförmiger Schwingbewegung Beispiel Siebkastengewichtskraft G = 35 kn Schwingradius r = 0,003 m Drehzahl n = 1200 min -1 Lageranzahl z = 2 Lagerbelastung nach Gleichung (1) F r = ,003( π 1200 = 2 9,81 30 )2 = 84,5 [kn] Die zur Ermittlung der erforder lichen dynamischen Tragzahl des La gers maßgebende dynamisch äquiva len te Lagerbe lastung ist dann P = 1,2 F r = 1,2 84,5 = 101 [kn] 6: Der Schwingradius ergibt sich aus dem Verhältnis von Siebkastengewichtskraft zu Erreger gewichtskraft 7

10 Dimensionierung der Lager Freischwinger mit linearer Schwingbewegung 2.2 Freischwinger mit linearer Schwingbewegung Im Prinzip besteht der Erreger eines Linearschwingers aus zwei gegen - läu figen, synchron arbeitenden Kreis schwing systemen, Bild 7. Zur Bestimmung der Kräfte zerlegt man die umlaufenden Fliehkraft - vekto ren der Unwuchtwellen in Richtung der Ver bindungslinie beider Wellen und in die dazu senkrechte Richtung. Dabei erkennt man, dass sich die in Richtung der Ver bindungslinie liegen den Komponenten nach außen hin gegenseitig aufheben, während sich die da zu senk recht stehen den Kom ponenten addie ren und eine harmo nisch pulsierende Massenkraft erzeu gen, die den Sieb kasten in lineare Schwingungen ver setzt. Da sich wegen des überkritischen Be triebs in Schwingrich tung die sog. sta tische Amplitude einstellt und die ge meinsame Schwerachse des Sieb kastens und der Erreger - unwuchten bei der Schwingung unverändert bleibt, ergeben sich folgende Lager belastungen: In Richtung der Schwingbewegung wird F rmin = 1 m r ω 2 = z 10 3 = 1 G r ( π n )2 = z g 30 = 1 G1 (R r) ( π n )2 z g 30 [kn] (4) Dabei ist r [m] Schwingradius R [m] Abstand der Erregerschwer - punkte von den zugehörigen Lagerachsen Senkrecht zur Schwingbewegung ergibt sich mit F r max = 1 G1 R ( π n )2 [kn] (5) z g 30 eine etwas größere Lagerbelastung. Im Gegensatz zum Kreisschwinger, bei dem die Lagerbelastung immer gleich hoch ist, wechselt sie beim Linearschwin ger während einer Umdrehung der Erregerwellen zweimal zwischen F r max und F r min. Wenn man Gleichung (4) mit Gleichung (1) vergleicht, ergibt sich, dass die minimale Lager - belastung eines Linear schwingers genau so groß ist wie die Lager - belastung eines ver gleichbaren Kreisschwingers. Für den Linearschwinger mit periodisch nach einer Sinusfunktion wech selnder Belastung kann man die La ger belastung ermitteln nach der Formel F r = 0,68 F r max + 0,32 F r min [kn] Während bei einem Kreisschwinger die Angabe des Siebkastengewichts G, des Schwingradius r und der Dreh zahl n zur Ermittlung der Lagerbelas tung genügt, kann beim Linear schwin ger mit diesen Angaben nur die mini male Belastung errechnet wer den. Für eine genauere Rechnung muss zu sätz lich noch entweder das Erreger gewicht G 1 oder der Abstand R der Erregerschwerpunkte von ihren Lagerachsen bekannt sein. Dann kann aus G r = G 1 (R r) [kn m] die noch fehlende Größe ermittelt werden. Beispiel Siebkastengewichtskraft G = 33 kn Gewichtskraft des Erregers G 1 = 7,5 kn Schwingradius r = 0,008 m Drehzahl n = 900 min 1 Lageranzahl z = 4 Mit R = r (G +G 1) G 1 = 0,008 (33 + 7,5) = 0,0432 [m] 7,5 ergibt sich nach (4) und (5) F rmin = ,008 ( π ,81 30 )2 = 59,8 [kn] F r max = 1 7,5 0,0432 ( π ,81 30 )2 = 73,3 [kn] Lagerbelastung F r = 0,68 73,3 + 0,32 59,8 = = 69 [kn] Die zur Ermittlung der erforder lichen dynamischen Trag zahl des Lagers maßgebende dynamisch äqui va lente Lagerbelastung ist dann P = 1,2 69 = 83 [kn] 8

11 Dimensionierung der Lager Freischwinger mit linearer Schwingbewegung 7: Prinzip des Freischwingers mit linearer Schwingbewegung 9

12 Dimensionierung der Lager Exzentersieb 2.3 Exzentersieb Im Gegensatz zum Freischwinger ist beim Starrschwinger der Schwing radius durch die Exzentrizität der Wel le festgelegt. Die Lager - belastung für die beiden Innenlager er gibt sich wie beim Kreisschwinger zu F r = 1 G r ( π n )2 [kn] (1) z g 30 wobei r hier den Exzenterradius der gekröpften Welle bedeutet und z die Anzahl der Innenlager, Bild 8. Der Einfluss der Stützfedern auf der Belastung der Innenlager kann vernachlässigt werden. Die Außenlager der Exzentersiebe sind nur gering belastet, da die Flieh kraft des Siebkastens im Leerlauf mit Gegenge wichten (G 2 ) ausgeglichen wird. Die Be lastung dieser Lager ist nicht konstant; sie wird durch die Stütz federn des Siebkas tens sinus förmig verändert. Im Betrieb wird der Massenausgleich der Maschine durch das Sieb gut gestört. Dadurch werden die Außenlager zusätzlich belas tet. Diese Zusatzlast ist jedoch ebenfalls sehr niedrig. Die Wahl der Lager richtet sich nach dem Wellendurchmesser. Damit kommt man zu Lagern, deren Trag fähigkeit so hoch ist, dass sich eine Berechnung der Ermüdungs - lebens dauer erübrigt. Da diese Lager nicht an der Schwingbewegung teilnehmen, genügt die Normal - ausführung der Pendelrollenlager. 8: Prinzip des Exzentersiebs Beispiel Siebkastengewichtskraft G = 60 kn Exzenterradius r = 0,005 m Drehzahl n = 850 min 1 Lageranzahl z = 2 Innenlager: Lagerbelastung nach Gleichung (1) F r = ,005 ( π 850 )2 = 2 9,81 30 = 121 [kn] Die zur Ermittlung der erforderlichen dynamischen Trag zahl des Lagers maßgebende dynamisch äquivalente Lagerbe lastung ist dann P = 1,2 121 = 145 [kn] 10

13 Dimensionierung der Lager Fliehkraftnomogramm 2.4 Fliehkraftnomogramm zur Berechnung der Fliehkraft der Unwuchtmassen beziehungsweise der Fliehkraft der Siebkastenmasse F max, F min und F sind Fliehkräfte n ist die Drehzahl [min 1 ] r ist der Schwingradius [m] R ist der Abstand des Erregerschwerpunktes von der Lager achse [m] b ist die Beschleunigung [m/s 2 ] G ist die Siebkastengewichtskraft [kn] G 1 ist die Unwuchtgewichtskraft [kn] g = 9,81 ist die Erdbeschleunigung [m/s 2 ] F max = G1 R ( π n )2 [kn] g 30 F min = G1 (R r) ( π n )2 [kn] g 30 F= G r ( π n )2 [kn] g 30 11

14 Dimensionierung der Lager Tragzahlnomogramm 2.5 Tragzahlnomogramm zur Ermittlung der erforderlichen dynamischen Tragzahl Zur Ermittlung der dynamischen Tragzahl C [kn] werden benötigt: n Drehzahl [min 1 ] L h nominelle Lebensdauer [h] P dynamisch äquivalente Belastung [kn] Bei Freischwingern mit kreisförmiger Schwingbewegung und Innen lagern mit Exzentersieben P = 1,2 F [kn] z Bei Freischwingern mit linearer Schwingbewegung P = 1,2 ( 0,68 F max + 0,32 F min) z dabei ist 1,2 der Zuschlagfaktor z ist die Anzahl der Lager F ist die Fliehkraft aus Nomogramm 1 (Abschnitt 2.4)

15 Konstruktive Gestaltung der Lagerstellen Freischwinger mit kreisförmiger Schwingbewegung (Fettschmierung) 3 Konstruktive Gestaltung der Lagerstellen 3.1 Freischwinger mit kreis förmiger Schwingbewegung (Fettschmierung) Bild 9 zeigt die prinzipielle Ausfüh rung der Lagerung eines Frei schwin gers mit kreisförmiger Schwingbewe gung und Fett - schmierung. Die Un wuchtwelle ist in zwei Spezial-Pendel rollenlagern FAG E1-T41A abge stützt. Das antriebs seitige Lager ist als Festlager, das gegen überliegende Lager als Loslager ausge bildet. Nut und die Schmierbohrungen im Lager außen ring. So gelangt das frische Fett direkt an die Roll- und Gleitflächen des Wälzlagers und eine gleichmä ßige Schmierung beider Rollenreihen ist sichergestellt. Das frische Fett verdrängt den ver - brauchten, eventuell verunreinigten Schmierstoff aus dem Lagerinneren. Auf der Innenseite der Lagerung ent weicht das Altfett durch den Spalt der Fetthaltescheibe und setzt sich im Schutzrohr ab. Auf der Außenseite setzt es sich an der Fettsammelta sche ab, aus der es von Zeit zu Zeit entfernt wird. Nach außen ist die Lagerung durch ein nachschmierba res Labyrinth abgedichtet, dessen Dicht wirkung durch einen V-Ring im innersten Laby rinth gang noch erhöht werden kann. Montage und Demontage der Lager Nach der Kontrolle der Anschluss - teile wird das Lager zunächst in die Ge häuse bohrung eingesetzt. Kleinere Lager kann man kalt einpressen. Bei größe ren Lagern wird der Gehäuse körper so weit gleichmäßig erwärmt, dass das Passungsübermaß zwi schen Lageraußenring und Ge häuse bohrung aufgehoben ist. Beim Erkal ten des Gehäuses stellt sich der Fest sitz ein. Anschließend schiebt man Lager und Gehäuse auf die Welle. Bei der Demontage wird das Auspres sen des Lagers aus dem Gehäuse erleich tert, wenn man anstel le des Schutzrohr flansches (Teil A in Bild 9) einen Ring anschraubt, der auf sei nem Umfang mit mehreren Abdrück schrau ben versehen ist. Schmierung und Abdichtung Günstig ist die hier gezeigte Fettzufuhr durch die umlaufende 9: Freischwinger mit kreisförmiger Schwingbewegung (Fettschmierung) 13

16 Konstruktive Gestaltung der Lagerstellen Freischwinger mit kreisförmiger Schwingbewegung (Ölstandschmierung) 3.2 Freischwinger mit kreisförmi ger Schwingbewegung (Ölstandschmierung) In Bild 10 ist die prinzipielle Ausfüh rung der Lagerung eines Frei schwin gers mit kreisförmiger Schwingbewe gung und Ölstandschmierung darge stellt. Als Abdichtung nach außen gegen Schmutzeintritt dient ein mit Fett ge füll tes nachschmierbares Labyrinth. Gegen Ölaustritt wird ein Spritzring mit Ölfang nut verwendet. Auf der Lagerseite ist die Dichtungs - partie durch eine Kragenbüch se abge schirmt. Damit das im Labyrinth befindliche Fett nicht in die Öl räume gelangt, ist zwischen Labyrinth und Spritzring ein V-Ring angeordnet. Durch die unten im Gehäuse angebrachte Verbin dungs bohrung wird die Öl standshöhe zu bei den Seiten des Lagers ausge glichen. Der Ölspiegel soll so hoch liegen, dass die unters te Rolle des Lagers im Stillstand etwa zur Hälfte ins Öl eintaucht. Dazu ist in dieser Höhe eine Überlaufbohrung ange bracht, die nach der Füllung des Ge häuses verschlossen wird. Die Ölab lass - schrau be enthält einen kleinen Dauer magneten, der Verschleiß - parti kel aus dem Öl abscheidet. Damit das Öl nicht allzu häufig gewechselt wer den muss, soll die Ölmenge möglichst groß bemessen wer den. Im Allgemei nen wird das Wellen schutzrohr als zusätzlicher Öl behälter genutzt. 10: Freischwinger mit kreisförmiger Schwingbewegung (Ölstandschmierung) 14

17 Konstruktive Gestaltung der Lagerstellen Freischwinger mit kreisförmiger Schwingbewegung (Ölumlaufschmierung) 3.3 Freischwinger mit kreisförmi ger Schwingbewegung (Ölumlaufschmierung) Der konstruktive Aufbau der in Bild 11 gezeigten Lagerung mit Ölum lauf schmierung ist ähnlich dem der Lage rung mit Ölstandschmierung (sie he 3.2). Durch die Verbindungsbohrung im Gehäuse - unterteil wird die Öl standshöhe zu beiden Seiten der Lager ausgeglichen. Die Abdichtungen sind von der Ölstand schmierung übernom men. Die Ölablaufbohrung ist so hoch gelegt, dass auch bei Unterbrechung der Öl zufuhr noch ein geringer Ölstand als Notreserve erhalten bleibt. Zu geführt wird das Öl über die Schmiernut und Schmier - bohrungen im Lageraußen ring. Ölfilterung ist unbedingt erfor derlich (vgl. Ab schnitt 4.2.2). 11: Freischwinger mit kreisförmiger Schwingbewegung (Ölumlaufschmierung) 15

18 Konstruktive Gestaltung der Lagerstellen Freischwinger mit linearer Schwingbewegung (Ölspritzschmierung) 3.4 Freischwinger mit linearer Schwingbewegung (Ölspritzschmierung) Bild 12 zeigt die Lagerung eines Erregers für einen Frei schwinger mit line arer Schwingbewegung. Die bei den ge gen läufigen, mit Zahnrädern synchro nisierten Unwuchtwellen sind mit FAG Spezial- Pendelrollenlagern E1-T41A ausgerüstet. Die Lager auf der Synchronisationsseite sind als Festlager eingebaut, um die Abrollverhältnisse der Zahnräder bei auftretenden Längen änderungen (Temperaturdifferenz) nicht zu stören. Das von den Zahnrädern und einer Schleuderscheibe abgeschleuderte Öl schmiert die Lager. Staubleche an den un teren Hälften der Gehäuse stirnseiten sichern einen etwa bis zur Mitte der untersten Rolle reichenden Öl stand in den Lagern. Die Antriebs wellen durch führung ist mit einer Spritzring dichtung und zum Schutz gegen Schmutz - eintritt mit einem La by rinth ausgerüstet. Zwischen La by rinth und Spritzring kann zusätzlich ein V-Ring angeord net werden. Der Öl stand ist nur so hoch, dass das untere Zahnrad beziehungsweise die Schleuder scheibe gerade in den Ölsumpf ein taucht. Die Öl über - wachung erfolgt durch seitliche Ölstandsaugen : Freischwinger mit linearer Schwingbewegung (Ölspritzschmierung)

19 Konstruktive Gestaltung der Lagerstellen Starrschwinger (Fettschmierung) 3.5 Starrschwinger (Fettschmierung) Bild 13 zeigt die Exzenterwelle ei nes Starrschwingers. Da die Innenlager etwa den gleichen Beanspruchungen unter lie gen wie die Lager eines Frei schwin gers, sind an diesen Lagerstel len FAG Spezial-Pendel - rollenlager der Reihe E1-T41A eingebaut. Obwohl sich durch das Zusammen - wirken der umlaufenden Sieb kas ten - fliehkraft und der in ihrer Richtung gleichbleibenden Federkräfte nicht ein deutig Punktlast für den Innenring er gibt, werden die Passungen meist wie beim Freischwinger gewählt. Die Au ßen ringe werden mit P6 im Ge häuse und die Innenringe mit f6 oder g6 auf der Welle gepasst. Eines der beiden Innenlager wird als Festlager, das andere als Loslager mit einem auf der Welle ver schieb baren Innenring eingebaut. Im Übrigen entspricht der Aufbau der gezeigten In nenlagerung völlig dem der Lage rung eines fettgeschmierten Frei schwingers. Bei den Außenlagern ergeben sich andere Verhältnisse. Damit nach Mög lichkeit keine Unwuchtkräfte auf das Fundament übertragen werden und die radiale Lagerbelastung klein bleibt, wird das Unwucht - moment des Siebkastens beim Exzen tersieb durch Unwucht gewichte ausgeglichen. Die Außenlager werden beim Leerlauf nur durch die Kräfte der Stützfedern be an sprucht. Die Stützfedern werden so stark vor gespannt, dass die Außenlager einer si nusförmig an- und abschwel lenden, aber in ihrer Richtung unveränder lichen Ra diallast unterliegen. Obwohl der genaue Massenausgleich im Be trieb durch das Siebgut gestört wird den Federkräften überlagert sich dann eine unausgegliche ne umlaufende Fliehkraft und die Last richtung da her um einen gewissen Win kel hin- und herpendeln kann, werden die La ger zweckmäßigerweise so ge passt, als ob Punktlast für den Außenring vor läge. Für die Außenringe darf deshalb nur ein loser Sitz in der Gehäusebohrung ge wählt werden. Die In nenringe wer den meist wie dargestellt mit Ab zieh hülsen auf der Welle befestigt. Das Lager auf der Antriebsseite wird als Festlager, das gegenüber - 13: Starrschwinger (Fettschmierung) lie gende Lager als Loslager mit axial ver schieb barem Außenring aus gebil det. Üblich und bewährt sind für die Bear beitungstoleranzen der Sitze der Außen lager Welle: h8/h9 (Wellentoleranz für Abziehhülsenbefestigung) Gehäuse: H7 Als ortsfeste, gering belastete Außen lager wählt man normale Pendel rollen lager mit konischer Bohrung und norma ler Lagerluft. 17

20 Schmierung der Lager Fettschmierung 18 4 Schmierung der Lager Pendelrollenlager in Schwing - maschi nen werden durch die Betriebs belas tungen und die Umgebungs bedingun gen sehr hoch beansprucht. Schmier stoffsorte, Schmier verfahren und Schmier stoff - versorgung sind sorg fältig auszuwählen und abzustimmen, damit die Anforderungen an die Funk tions tüch tigkeit und die Lebensdauer der Schwing maschi nen - lager erfüllt werden. Je nach den Betriebsbedingungen, der Lagergröße und besonderen Anforde rungen der Anlagenbetreiber kann zwi schen einer Schmierung mit Fett oder mit Öl gewählt werden. 4.1 Fettschmierung In den meisten Schwingmaschinen werden die Spezial-Pendelrollenlager mit Fett geschmiert. Fettschmierung ist üb lich bis zu einem Drehzahl - kennwert n d m = min 1 mm (n Be triebsdreh zahl, d m mittlerer Lager durchmesser). Dabei sollten nur be währ te und geprüfte Fette ver wen det werden, siehe Abschnitt 4.3. Ein Wech sel der Fettsorte ist zu vermei den. Für übliche Betriebsbedingungen in Schwingmaschinen emp fehlen wir li thiumverseifte Fette mit Hochdruck- und Korrosionsschutzzusätzen der Pe netrationsklasse 2. Die in DIN beschriebenen Min dest anfor derungen reichen bei dieser Anwen dung nicht aus. Für die Schmierfette muss vielmehr die Eig nung im Wälzlager nachgewiesen sein, wie dies zum Beispiel für die FAG-Fette Arcanol MULTITOP und LOAD400 der Fall ist. Treten höhere Betriebstemperaturen auf, zum Beispiel in Heißgutsieben, oder werden die Lager in Sonder - fällen durch das Sieb gut sehr stark erwärmt, sind temperatur stabile Spezialfette sinn voll. Die erforderliche Grundölviskosität richtet sich nach den Betriebs - bedin gungen. Anzustreben ist ein Viskosi tätsverhältnis κ = ν/ν 1 2. Dabei ist ν die Betriebsviskosität, ν 1 die Bezugs viskosität, siehe auch Katalog HR 1, Wälzlager. Bei der Montage der Wälzlager die Hohlräume der Lager nach Tabelle 14 mit Fett befüllen. Während der Anlaufphase wird sich das Fett im Lager verteilen und teilweise (circa 30 % der Fettmenge/Lager) auch die Gehäusefreiräume V G neben dem Lager füllen. Diese Freiräume dürfen nach abgeschlossener Fettverteilung im Lager zu maximal 50 % mit Fett gefüllt sein. Es gilt somit: Fettfüllmenge Gehäuseräume: H G = (0,5 V G ) ρ 0,3 Fettmenge/Lager mit der Fettdichte (für die meisten Fette) ρ = 0,9 g/cm³ So wird übermäßige Walkarbeit und damit verbundene Temperatur - entwicklung vermieden. Das Fett in den Gehäusefreiräumen wirkt als Depot und trägt, je nach Betriebsbedingungen und Einbau - verhältnissen, zur Gebrauchsdauerverlängerung bei. Zu empfehlen ist grundsätzlich eine Nachschmierung durch die Schmier - nut und die drei Schmierbohrungen, die bei allen FAG Spezial-Pen del - rollenlagern standardmäßig im Außenring vorhan den sind. Da durch ist eine gleichmä ßige Versorgung beider Rollenreihen sicher ge stellt. Bei einer seitlichen Nachschmierung der Wälzlager sollte der Ab stand zwi schen Gehäusewand und Lagerstirn seite an der Zuführungsseite mög lichst klein gehalten werden, damit das Fett schnell und vollständig in das Lager innere gelangen kann. Die Fettaus tritts - bohrung ist auf der ge genüber - liegenden Lagerseite anzu ordnen. Bei Schwingmaschinenlagerungen ist es sinnvoll, relativ kleine Fettmengen in kurzen Intervallen nach zuschmie ren. In der Tabelle, Bild 14, sind die Nach schmiermengen in Abhängigkeit von der Lagergröße und der Drehzahl angegeben. Diese Nach schmier - mengen beziehen sich auf ein Nach schmierintervall von 50 Betriebsstun den und normale Be triebstempera turen. Bei einer kontinuierlichen Nachschmierung über eine zentrale Schmier stoffversorgungsanlage kann die erfor derliche Fettmenge m 1 je Stunde und Lager ermittelt werden aus der Bezie hung m 1 = 0,00004 D B Dabei sind m 1 = erforderliche Fettmenge [g/h] D = Außendurchmesser des Lagers [mm] B = Breite des Lagers [mm] Die Labyrinthabdichtungen sind wö chentlich, bei ungünstigen Betriebs be dingungen (hoher Staubanfall, Feuch tigkeit, hohe Betriebs temperatur) häu figer nachzuschmieren. Dazu sollte man das gleiche Fett wie für die Wälz lager verwenden.

21 Schmierung der Lager Fettschmierung 14: Erstbefettungs- und Nachschmiermengen in g für Pendelrollenlager 223 in Schwingmaschinen (Nachschmierintervall: 50 Betriebsstunden) Bohrungskennzahbefettungs- Erstmenge Nachschmiermenge bei Drehzahl min

22 Schmierung der Lager Ölschmierung 4.2 Ölschmierung Liegen die Drehzahlen über dem für Fettschmierung üblichen Bereich (das heißt Drehzahlkennwert n d m min 1 mm), muss eine Öl schmierung vorgesehen werden. Auch bei Fremderwärmung oder aus Wartungs gründen kann Ölschmierung erforderlich sein. Für die Lagerschmierung empfeh len wir Mineralöle oder synthetische Öle mit Hochdruck- und Korrosions - schutz zusätzen, siehe auch Abschnitt 4.3. Auch gute Mehrbereichsöle kön nen verwendet werden. Das Viskositätsverhältnis κ = ν/ν 1 (ν = Betriebsviskosität, ν 1 = Be zugs viskosität) soll 2 sein. Eine genügend große Ölmenge verlängert die Ölwechselfrist. Reichen die Räume in den Gehäusen nicht aus, wird das Wellenschutzrohr zwi schen den La gern zur Aufnahme des Ölvorrats mit verwendet oder ein zu sätzlicher Ölbehäl ter vorgesehen. Die Ölwechselfrist hängt von der Ver schmutzung und vom Al terungs - zu stand des Öles ab. Richtwerte für die Ölmenge und Ölwechsel fristen in Abhängigkeit von der Lagerbohrung enthält Bild 15. Weitere Einzelheiten siehe Publikation WL /4 DA Schmierung von Wälz lagern. Wir empfehlen eine regelmäßige Öluntersuchung, um anhand deren Er gebnisse die Ölwechselfristen genau er festlegen zu können Ölstandschmierung (Tauchschmierung) Die Ölstandschmierung wird norma - ler weise bis zu einem Drehzahlkenn - wert n d m = min 1 mm an ge wandt, bei häufigem Ölwechsel auch bis n d m = min 1 mm. Bei diesem Schmierverfahren wird der Schmier stoff durch vorhandene Zahn räder, durch die Unwuchtmasse oder durch die Wälzkörper selbst an die Wälz kontaktstellen gefördert. Dazu muss der Ölstand in der Anlage oder im Lagergehäuse so hoch sein, dass die Zahnräder oder Un wucht massen im Betrieb in das Öl eintau chen und es verwirbeln können. Bei Stillstand muss die unters te Rolle bis zur Hälfte in das Öl eintauchen, Bild : Ölmenge und Ölwechselfrist in Abhängigkeit von der Lagerbohrung 20

23 Schmierung der Lager Ölschmierung Bohrungs - kennzahl Lagerreihe 223 a b mm : Bestimmung des Ölstands im Stillstand 21

24 Schmierung der Lager Ölschmierung Empfohlene Schmierstoffe Ölumlaufschmierung Liegt der Drehzahlkennwert höher als der für Tauchschmierung angegebene zulässige Wert oder gelten besondere Bedingungen (erhöhte Wärmeabfuhr erforderlich, nicht ausreichende Öl räume), muss eine Ölumlaufschmie rung vorgesehen werden. Das Öl sollte durch die Schmiernut und die Schmier - bohrun gen im Außenring zugeführt werden. Richtwerte für die üblichen Öldurch flussmengen können dem Diagramm, Bild 17, entnommen werden. Um Ölstaus im Schmiersystem zu ver hindern, müssen die Querschnitte der drucklosen Rückführkanäle den Zu führquerschnitten angepasst werden (4- bis 5-mal so groß). Unbedingt erforderlich ist bei der Öl umlaufschmierung ein Filter zum Aus sondern von Verschleißteilchen und Verunreinigungen, um eine Beein trächtigung der Lager - gebrauchs dauer zu vermeiden. Durch die Auswertung regelmäßiger Öluntersuchungen kann man die Ölwechselfristen den jeweiligen Betriebs verhältnissen genauer anpas sen. 4.3 Empfohlene Schmierstoffe Fette für Schwingsieblagerungen Die Qualität der FAG Wälzlagerfette Arcanol wird durch 100%ige Kontrolle jeder Charge sorgfältig überwacht. Fette für Normaltemperaturen: Arcanol MULTITOP Arcanol LOAD400 Arcanol LOAD220 Arcanol VIB3 Fett für hohe Temperaturen: Arcanol TEMP120 Für Fette, die nicht unsere Ein gangs kon trolle durchlaufen, können wir keine Aus sagen über Chargen schwan kungen, Formulierungs änderungen oder Produktionsein flüsse machen. Öle für Schwingsieblagerungen Bei Ölen für diesen Anwendungs fall muss nachgewiesen sein, dass die Additi vierung im Wälzlager wirksam ist. Grundsätzlich können Mineralöle und Syntheseöle mit Ausnahme von Silikonölen eingesetzt werden. Öle mit Viskosi tätsindex-verbesserern sind nicht sinn voll : Mindest-Öldurchflussmenge bei Pendelrollenlagern der Reihe 223 in Schwingmaschinen

25 Überwachung von Schwingsieben 5 Überwachung von Schwingsieben Die Schwingungsdiagnose ist ein zuverlässiges Verfahren, um beginnende Maschinenschäden frühzeitig zu erkennen. Die Schaeffler Gruppe bietet hierzu Überwachungs systeme, die auch unter sehr rauen Umgebungs - bedingungen eingesetzt werden können. Überwachungssysteme für Schwingsiebe erkennen Maschinenschäden in einem sehr frühen Stadium. Durch die rechtzeitige Alarmierung helfen sie, ungeplante Stillstände zu vermeiden. Messdaten können jederzeit vor Ort oder aus der Ferne abgerufen und vom Betreiber selbst oder vom Schaeffler-Teleservice- Center ausgewertet werden. Durch eine Überwachung der Schwingsiebe können zum Beispiel folgende Anlagenzustände erkannt werden: Lagerschäden Lose Teile Gebrochene Federn Überlasten Aufsetzen. Darüber hinaus beinhaltet die Angebotspalette der Schaeffler Gruppe im Bereich Instandhaltung und Qualitätssicherung weitere Produkte und Dienstleistungen: angefangen bei der Montage über die Anlagenüberwachung bis zur Einführung und Umsetzung vorbeugender Instandhaltungsmaßnahmen. Ein breites Programm an Montageund Ausrichtwerkzeugen, Mess - instrumenten und Schmiermitteln sowie Schulungen erleichtert Instandhaltungsarbeiten und hilft, Arbeitsabläufe effizienter zu gestalten. Dank langjähriger Erfahrung und qualifizierter Fachleute ist Schaeffler der kompetente Partner für kundenorientierte Lösungen rund um den Lebens zyklus von Wälzlagern. Mehr Information zum Leistungsspektrum im Bereich Service finden Sie im Internet unter oder schreiben Sie eine an industrial-services@schaeffler.com. 23

26 FAG-Spezial-Pendelrollenlager für Schwingmaschinen mit zylindrischer Bohrung, Reihe E1-T41A(D) 6.1 FAG-Spezial-Pendelrollenlager für Schwingmaschinen mit zylindrischer Bohrung, Reihe E1-T41A(D) Welle Abmessung Tragzahl Ermüdungs- Grenzdrehzahl Bezugsdrehzahl Kurzzeichen Masse d D B r n s D 1 d 2 dyn. C r stat. C 0r grenz- belastung n G n B Lager m min C ur mm kn kn min 1 FAG kg ,5 4, , , E1-T41A 1, ,5 6,5 84,7 58, , E1-T41A 1, ,5 92, , E1-T41A 1, ,5 101,4 68, , E1-T41A 2, ,1 6,5 110,1 74, E1-T41A 2, ,1 9,5 119,3 83, , E1-T41A 3, ,1 9, , , E1-T41A 4, ,1 9,5 136,3 92, , E1-T41A 5, ,1 9,5 145,1 98, E1-T41A 6, ,5 154,2 104, E1-T41D 7, ,2 162,5 110, E1-T41D 8, ,2 171, E1-T41D 9, ,2 184,7 130, E1-T41D 12, ,9 143, E1-T41D 17, ,4 150, E1-T41D 22, ,7 239,5 162, E1-T41D ,7 255,7 173, E1-T41D 35, ,7 273,2 185, E1-T41D 42,2 24 Alle Pendelrollenlager der Reihe E1-T41A(D) sind X-life-Ausführungen, die auch mit kegeliger Bohrung geliefert werden können. Der JPA-Käfig ist bei diesen Lagern Standard und wird deshalb nicht angeschrieben.

27 FAG-Spezial-Pendelrollenlager für Schwingmaschinen mit zylindrischer Bohrung, Reihe E1-JPA-T41A 6.2 FAG Spezial-Pendelrollenlager für Schwingmaschinen mit zylindrischer Bohrung, Reihe E1-JPA-T41A Welle Abmessung Tragzahl Ermüdungs- Grenzdrehzahl Bezugsdrehzahl Kurzzeichen Masse d D B r n s D 1 dyn. C r stat. C 0r grenz- belastung n G n B Lager m min C ur mm kn kn min 1 FAG kg ,7 286, E1-JPA-T41A 52, ,7 303, E1-JPA-T41A 59, ,5 320, E1-JPA-T41A 72, , E1-JPA-T41A ,5 354, E1-JPA-T41A 93, ,5 391, E1-JPA-T41A 120 Alle Pendelrollenlager der Reihe E1-JPA-T41A sind X-life-Ausführungen, die auch mit kegeliger Bohrung geliefert werden können. Bei diesen Lagern wird der JPA-Käfig angeschrieben, weil er nicht Standard ist. Auf Anfrage liefern wir auch Spezial-Pendelrollenlager A-MA-T41A, siehe Katalog HR 1, Wälzlager. 25

28 Abfrage zur Lagerberechnung 7 Abfrage zur Lagerberechnung (Zeichnung beigefügt: ja / nein) Bauart: Kreissieb Linearsieb Exzentersieb Die Prinzipskizzen hierzu finden Sie auf den Seiten 7 bis 10. Lastkollektiv/ 1. Massen [kg] Siebkasten m Auslegungsdaten: Unwuchtgewichte (Erreger) m 1 2. Geometrie [m] Schwingradius r Abstand Erregerschwerpunkt/Lagerachse R 3. Drehzahl [min 1 ] Betriebsdrehzahl n 4. Einsatzzeit Stunden pro Tag Ein- oder Mehrschichtbetrieb 5. Lebensdauer [h] geforderte Mindestlebensdauer Lagerstelle-/ 1. Einbaustelle A. Loslager B. Festlager Einbaudaten: C. schwimmende Lagerung 2. Lagersitz zylindrisch konisch 3. Anzahl der Wälzlager z 4. Lagersitzdurchmesser [mm] Welle Passung Gehäuse Passung 5. weitere Abmessungen [mm] max. Durchmesser min. Durchmesser Breite Umgebungseinfluss: Umgebungstemperatur [ C] Siebgut (Heißsieb) [ C] Betriebstemperatur [ C] Feuchtigkeit [%] Staub stark mittel wenig/kein chem. Einflüsse ja nein Aufstellplatz Halle im Freien Schmierung: Fett Ölsumpf Ölumlauf Ölnebel-Schmierung Abdichtung: nachschmierbare Labyrinthe mit V-Ringen Öl-Abspritzringe und Ölfangnuten 26 Sonstige Hinweise:

29 Notizen 27

30 28 Notizen

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32 MATNR / TPI 197 / 01 / D-D / / Printed in Germany by kraus Schaeffler Technologies GmbH & Co. KG Postfach Schweinfurt Georg-Schäfer-Straße Schweinfurt Telefon Telefax mining_processing@schaeffler.com Internet Alle Angaben wurden sorgfältig erstellt und überprüft. Für eventuelle Fehler oder Unvollständigkeiten können wir jedoch keine Haftung übernehmen. Technische Änderungen behalten wir uns vor. Schaeffler Technologies GmbH & Co. KG Ausgabe: 2011, Dezember Nachdruck, auch auszugsweise, nur mit unserer Genehmigung. TPI 197 D-D