WEITERENTWICKLUNG DES OTTOMOTORS
|
|
|
- Fanny Ritter
- vor 6 Jahren
- Abrufe
Transkript
1 WEITERENTWICKLUNG DES OTTOMOTORS Prof. Dr. Uwe D. Grebe LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 1
2 Weiterentwicklung des Ottomotors Gliederung 1. Entwicklungsrandbedingungen 1.1 Gesetzliche Vorschriften 1.2 Anforderungen von der Kundenseite 2. Verbrauchsreduzierung 2.1 Thermodynamik (Benzindirekteinspritzung, variable Ventiltriebe, Ladungsverdünnung,...) 2.2 Reibungsreduzierung 2.3 Downsizing, Lastpunktverschiebung 3. Alternative Kraftstoffe 4. Volllastverbesserung 4.1 Luftaufwandsverbesserung bei freisaugenden Motoren 4.2 Aufladung 5. Reduzierung der Abgasemissionen 5.1 Motorinterne Maßnahmen 5.2 Abgasnachbehandlung 6. Verbesserte Architektur 6.1 Gewichtsreduzierung 6.2 Kostenreduzierung 6.3 Komfortverbesserung 7. Aktuelle Technologieeinführungen bei Ottomotoren 8. Entwicklungstendenzen für die Zukunft LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 2
3 Verbrauchsreduzierung Technologien für Ottomotoren Technologien zur Verbrauchsreduzierung Lastpunktverschiebung verbesserter Motorwirkungsgrad Volllast-Anhebung/ Downsizing drosselfreie Laststeuerung Zylinderabschaltung Ladungsverdünnung Reibungsreduzierung Reduzierung der Ladungswechselverluste und / oder Verbesserung der Eigenschaften des Arbeitsgases LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 3
4 Anforderungen an Ventilhubverläufe Betriebsanforderung - Leerlauf - Teillast / Vollast - Kaltstart / Warmlauf - Instationärbetrieb Motorische Zielgröße - Verbrauch - Drehmoment - Leistung - Emissionen - Laufruhe Prozeßtechnische Anforderung - verlustarmer LDW - Ladungsbewegung - Zusammensetzung der Zylinderladung - Klopffestigkeit - Füllung Prinzip der Variabilität Anforderung an Ventilhubverläufe - Ventilüberschneidung - Teilhub - VAS / ZAS - Hub + ES variabel - FES, SES, SEÖ - Fülligkeit - Phasensteller - variable Öffnungsdauer - schaltbare Hubverläufe - kontinuierliche Hubänderung - variables Öffnen / Schließen LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 4
5 Variationsmöglichkeiten Ventilhub Ventilhub Ventilhub Ventilhub Phasenlage Öffnungsdauer Kurbelwinkel Ventilhub Kurbelwinkel Ventilhubfunktion Kurbelwinkel Kurbelwinkel LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 5
6 Verbrauchsreduzierung durch VVT Technologien zur Verbrauchsreduzierung verbesserter Motorwirkungsgrad verbesserte Volllast drosselfreie Laststeuerung Möglichkeiten: Verringerung der Ladungswechselverluste durch Verdrängerregelung statt Drosselregelung bei Ottomotor (Drosselklappenfreie Laststeuerung) Verbesserung der Gemischaufbereitung und der Verbrennung durch Ladungsbewegung (z.b. Drall durch Abschaltung eines von zwei Einlassventilen bei Vierventilmotoren) Lastpunktverschiebung durch Zylinderabschaltung Reibungsreduzierung (geringere Anzahl von Ventilen betätigen, oder Ventilhub reduzieren) Lastpunktverschiebung Zylinderabschaltung Ladungsverdünnung LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 6
7 Lastregelung des Hubkolbenmotors Für Teillastbetrieb muss die Lastabgabe unterhalb der Volllast eingestellt werden. Leistungsgleichung P inp P P e e e i n e me e G V G V H G l L V st H L st Hu 1 Hu 1 Bezeichnungen ρ G Gemischdichte im Zylinder beim Schließen des Einlassventils η e effektiver Wirkungsgrad V G Volumenstrom des zugeführten Gemischs H u unterer Heizwert des Kraftstoffs i Taktzahl L st stöchiometrischer Luftbedarf des Kraftstoffs λ Luft-Kraftstoffverhältnis λ l Luftaufwand n Motordrehzahl p me effektive Mitteldruck P e effektive Leistung Motorhubraum V H Quantitätsregelung: - Gemischmassenstrom verringern Qualitätsregelung: - Luftverhältnis zu größeren Werten (Luftüberschuß) LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 7
8 Möglichkeiten zur Quantitätsregelung Lasteinstellung durch Quantitätsregelung ( V G G) Gemischdichte ( G ) Volumenstrom (Verdrängerregelung) ( V G ) Ventilsteuerung Motorgeometrie Zylinderzahl Ansaugtemperaturregelung Ansaugdichteregelung Kurbeltriebkinematik LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 8
9 Drosselung und Verdrängerregelung Zylinderdruck Variable Ventiltriebe können die Zeitdauer, in der durch den Kolben im Volumen veränderliche Zylinder mit den Ladungswechselleitungen verbunden sind, variieren Verdrängersteuerung p u Verluste p u Drosselsteuerung Verdrängersteuerung (hier: Früher-Einlass-Schluss) LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 9
10 Drosselung und Verdrängerregelung Laststeuerung mit VVT nutzt immer zwei Wirkmechanismen Drosselung Steuerung des Verdrängeranteils Drosselanteil sollte klein sein / unterstützt aber mechanische Kraftstoffaufbereitung bei Saugrohreinspritzung p u Verdrängerregelung (hier: Früher-Einlass-Schluss) LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 10
11 Drosselklappenfreie Laststeuerung Steuerungsstrategien variabler Ventiltriebe (Beispiele) Hubreduzierung (HR) Ventilhub Spätes Einlaß-Öffnen (SEÖ) Ventilhub Auslaß Einlaß Auslaß Einlaß Früher Einlaß-Schluß (FES) Ventilhub Später Einlaß-Schluß (SES) Ventilhub Auslaß Einlaß Auslaß Einlaß Kurbelwinkel Kurbelwinkel LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 11
12 Lastregelungsverfahren Drosselung Frühes-Einlaß-Schließt Spätes-Einlaß-Schließt EO : Auslaß-Öffnet IO : Einlaß-Öffnet EC : Auslaß-Schließt IC : Einlaß-Schließt LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 12
13 Früher-Einlass-Schluß (FES) Früher Einlaß-Schluß (FES) Ventilhub p u Auslaß Einlaß Wirkungsweise: Kurbelwinkel Frischgemisch wird ungedrosselt (bei Umgebungsdruck) in der Expansionsphase des Kolbens angesaugt. das Einlassventil schließt, wenn die vorgesehene Ladungsmasse in den Zylinder eingeströmt ist. Der Zeitpunkt des Einlass-Schließens liegt vor dem unteren Totpunkt der Kolbenbewegung (UT) polytrope Expansion des eingeschlossenen Gases von ES bis zum UT Arbeit der Ladungswechselschleife wird deutlich reduziert LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 13
14 Spätes-Einlass-Schliessen (SES) Später Einlaß-Schluß (SES) Ventilhub Auslaß Einlaß Wirkungsweise: Kurbelwinkel während des Ansaughubs wird das Frischgemisch ungehindert angesaugt nach UT wird die für die notwendige Füllung zuviel angesaugte Ladungsmasse wieder in das Saugrohr zurück geschoben die polytrope Kompression beginnt nach dem Schließen der Einlassventile. Da insbesondere bei niedrigen Drehzahlen die Strömungsverluste an den offenen Ventilen sehr gering sind, verläuft die Ladungswechselschleife im p-v-diagramm näherungsweise horizontal auf dem Niveau des Umgebungsdrucks. LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 14
15 Atkinson-Cycle Entdrosselung durch späten Einlass-Schluss exhaust intake intake (late) valve lift. intake Push back crank angle in deg CA LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 15
16 Spätes-Einlass-Öffnen (SEÖ) Spezielle Strategie für Motorstart (Otto und Diesel) Vorteile: Erhöhung der Ladungsbewegung sehr hohe Strömungsgeschwindigkeiten sehr gute Gemischaufbereitung Erhöhung der Ladungstemperatur durch die Einströmverluste Nachteile geringe Öffnungsdauer (geringer Zeitquerschnitt) erfordert schnelle Ventilsteuerung hohe Ladungswechselverluste Spätes Einlaß-Öffnen (SEÖ) Auslaß Ventilhub Einlaß LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 16
17 Hubverringerung Hubreduzierung (HR) Ventilhub Auslaß Einlaß LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 17
18 Reibungsreduzierung durch VVT Stilllegen von Ventilen in Teilbereichen des Motorkennfelds (bei Mehrventilmotoren: nur minimal notwendige Anzahl der Ein- und Auslassventile betreiben; bei Mehrzylindermotoren: Abschalten von Zylindern) Reduzieren des Ventilhubs Die Reduzierung der aktuell aufzuwendenden Ventilkräfte führt zu einer Reduzierung der Motorreibung LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 18
19 Nockenwellenantriebsmoment Drehmoment in Nm 15 12,5 10 7,5 5 2,5 0-2,5-5 -7, ,5-15 Gesamt-Nockenwellenmoment Reibungsmoment + - antreibend Nockenwellenwinkel in NW M Antrieb 0 NW Beim Schließen des Ventils wird Arbeit geleistet! Nur die Reibungsverluste sind aufzuwenden LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 19
20 Restgassteuerung durch VVT Verbrauchsreduzierung durch Ladungsverdünnung AGR-Ventil AGR-Leitung äußere AGR Einlaßventil Auslaßventil Frischgasstrom ER BR AR Abgasstrom LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 20
21 Möglichkeiten der Abgasrückführung Einschluss von Restgas (BR), durch Verhindern des Ausschiebens des Gases interne, einlassseitige Abgasrückführung (ER) durch Ausschieben von Abgas in den Einlasstrakt und nachfolgendes Ansaugen dieses Abgases interne, auslassseitige Abgasrückführung (AR) durch Rücksaugen aus dem Auslasstrakt externe Abgasrückführung über eine Verbindung zwischen Auslass- und Einlasstrakt LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 21
22 Zylinderdruck Abgasrückführungsverfahren Zylinderdruck Zylinderdruck Einlasskanalrückführung Auslasskanalrückführung Brennraumrückführung Z y lin d e rd ru c k AS EÖ ES AÖ Z y lin d e r d r u c k EÖ ASES AÖ Z y lin d e r d r u c k EÖ AS ES AÖ V O T Zylinderhubvolumen Zylinderhubvolumen V U T V O T Zylinderhubvolumen V U T V O T V U T Zylinderhubvolumen LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 22
23 Einteilung der variablen Ventiltriebe Variable Ventilsteuerungen ohne Einfluss auf Hubkurve mit Einfluss auf Hubkurve Phasensteller Umschalten zwischen diskreten Hubkurven kontinuierliche Hubkurvenveränderung Schalt-Tassenstößel mehrdimensionale Nocken Honda VTEC mit Nockenwelle ohne Nockenwelle mechanische Zwischenglieder Rastkurvengetriebe (z.b. BMW Valvetronic) Additionsgetriebe (z.b. Meta VVH System) usw. Absteuerung ( lost motion ) hydraulische Absteuerung pneumatische Absteuerung elektromechanischer Ventiltrieb elektrohydraulischer Ventiltrieb LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 23
24 Nockenwellen-Phasensteller (VCP) Möglichkeiten zur Änderung der Phasenlage zwischen Nockenwelle und Kurbelwelle: Stellelement mit Stator und Rotor Veränderung der Länge des Lasttrums der Zugmitteltriebe VCP = variable cam phasing LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 24
25 Motor mit Nockenwellenversteller Nockenwellenversteller mit Schrägverzahnung Schrägverzahnung LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 25
26 Nockenwellenversteller, Flügelzellentyp Geregelte Stellung Ausgangsstellung Verstellbereich: < 60 KW Verstellzeit: 0,4... 0,5 KW/ms LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 26
27 Motor mit Nockenwellenversteller Nockenwellenversteller mit Flügelzellen Quelle: Delphi LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 27
28 VCP mit Änderung der Zugtrumlänge Lage der Führungsschiene wird verändert LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 28
29 Einteilung der variablen Ventiltriebe Variable Ventilsteuerungen ohne Einfluß auf Hubkurve mit Einfluß auf Hubkurve Phasensteller Umschalten zwischen diskreten Hubkurven kontinuierliche Hubkurvenveränderung Schalt-Tassenstößel mehrdimensionale Nocken Honda VTEC mit Nockenwelle ohne Nockenwelle mechanische Zwischenglieder Rastkurvengetriebe (z.b. BMW Valvetronic) Additionsgetriebe (z.b. Meta VVH System) usw. Absteuerung ( lost motion ) hydraulische Absteuerung pneumatische Absteuerung elektromechanischer Ventiltrieb elektrohydraulischer Ventiltrieb LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 29
30 Verriegelung von Schlepp-/Kipphebeln Ventilhub Honda VTEC Nocken Druckölleitung Schlepphebel Ventilhub Verriegelungsbolzen Kurbelwinkel LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 30
31 Funktionsprinzip: Honda VTEC entriegelter Zustand verriegelter Zustand Hebel werden durch Bolzen verriegelt kleinere Hubkurve muss vollständig innerhalb der größeren liegen leer bewegte Hebel arbeiten gegen eine lost motion Feder LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 31
32 Schaltbare Kipp-/Schlepphebel Mitsubishi MIVEC Ventilbetätigung für zwei Nockenprofile und Zylinderabschaltung INA Schlepphebel für zwei Nockenprofile LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 32
33 Schalttassenstößel VarioCam Plus Ventiltrieb - Porsche 911 Turbo Porsche: 80% des Potentials eines völlig variablen Ventiltriebs für Mehrkosten < 50% LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 33
34 Schaltbarer Ventilhub Schaltbarer Hub Zylinderabschaltung 2-stufiger Hub für Volllastverbesserung 2-stufiger Hub für Verbrauchsreduzierung Ventilabschaltung Ventil LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 34
35 Ventilhubfunktionen 2-stufiger Hub Beispiel: VarioCam Plus Valve Train Porsche Turbo Quelle: MTZ , Porsche LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 35
36 Steuerzeiten im Kennfeld Beispiel: VarioCam Plus Valve Train Porsche Turbo Quelle: MTZ , Porsche LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 36
37 Schalttassenstößel LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 37
38 Schalttassenstößel, Funktion LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 38
39 Schaltbare Abstützelemente Schlepphebel System schaltet zwischen Normal- und Nullhub! LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 39
40 Schiebenocke Audi AVS Quelle: LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 40
41 Audi AVS Steuerstift elektromagnetisch ausfahrbar Kurvenbahn verschiebt den Nocken während der Grundkreisphase LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 41
42 Einteilung der variablen Ventiltriebe Variable Ventilsteuerungen ohne Einfluß auf Hubkurve mit Einfluß auf Hubkurve Phasensteller Umschalten zwischen diskreten Hubkurven kontinuierliche Hubkurvenveränderung Schalt-Tassenstößel mehrdimensionale Nocken Honda VTEC mit Nockenwelle ohne Nockenwelle mechanische Zwischenglieder Rastkurvengetriebe (z.b. BMW Valvetronic) Additionsgetriebe (z.b. Meta VVH System) usw. Absteuerung ( lost motion ) hydraulische Absteuerung pneumatische Absteuerung elektromechanischer Ventiltrieb elektrohydraulischer Ventiltrieb LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 42
43 Mehrdimensionale Nocken LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 43
44 Mehrdimensionale Nockenwelle Längsverschiebung der Nockenwelle unterschiedliche Profile werden von der Nocke abgegriffen Vorteile: einfacher Aufbau mit wenig Teilen simultane Verstellung aller Ventilerhebungen eines Reihenmotors Nachteile: hohe Flächenpressungen aufwendige Verschiebung der gesamten Nockenwelle hohe axiale Haltekräfte hohe Anforderung an die Fertigungsgenauigkeit Einfluss von unterschiedlichen Wärmedehnungen der Nockenwelle und des Zylinderkopfs auf Hub LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 44
45 Einteilung der variablen Ventiltriebe Variable Ventilsteuerungen ohne Einfluß auf Hubkurve mit Einfluß auf Hubkurve Phasensteller Umschalten zwischen diskreten Hubkurven kontinuierliche Hubkurvenveränderung Schalt-Tassenstößel mehrdimensionale Nocken Honda VTEC mit Nockenwelle ohne Nockenwelle mechanische Zwischenglieder Rastkurvengetriebe (z.b. BMW Valvetronic) Additionsgetriebe (z.b. Meta VVH System) usw. Absteuerung ( lost motion ) hydraulische Absteuerung pneumatische Absteuerung elektromechanischer Ventiltrieb elektrohydraulischer Ventiltrieb LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 45
46 Variables Hebelverhältnis Variable Ventilsteuerung nach L. Renault, 1902 LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 46
47 Rastkurvengetriebe Viergliedriges Rastkurvengetriebe: delta-st Steuerung Rastabschnitt LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 47
48 BMW Valvetronic: Rastkurvengetriebe (1) kontinuierliche Phasensteller (2) Rastkurvengetriebe LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 48
49 Funktionsschema der BMW Valvetronic LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 49
50 BMW Valvetronic, Prinzip BMW AG LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 50
51 Ventilhubkurven der BMW Valvetronic Ventilhub Einlaß Auslaß UT OT UT Das Rastkurvengetriebe vermindert nur den Hub und die wirksame Öffnungsdauer Nockenwellen-Phasenversteller notwenig, um eine System zur drosselfreien Laststeuerung nach FES (Früher-Einlass-Schluss) darzustellen LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 51
52 BMW Valvetronic: Ventilhubkurven LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 52
53 BMW Valvetronic, Hubkurve BMW AG LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 53
54 Additionsgetriebe zur var. Ventilsteuerung Meta VVH System Gleitbahn Öffnungsnockenwelle Schließnockenwelle Gabelschlepphebel Rollenpaket LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 54
55 Variable Einlassventilsteuerung Meta VVH System Phasensteller Meta VVH Ventiltrieb LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 55
56 Nockenhub Ventilhub Variable Einlassventilsteuerung Meta VVH System: Kinematik Öffnungsnockenwelle Schließnockenwelle (phasenverstellbar) Kurbelwinkel LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 56
57 Meta VVH System, Aufbau META Motoren- und Energietechnik GmbH LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 57
58 Meta VVH System Ventilhubkurven 10 8 Einlaß-Öffnen Einlaß-Schluß VVT Ventilhub in mm 6 4 Basis VVT (2000 1/min, p me = 2 bar) Kurbelwinkel in KW LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 58
59 Ladungswechsel Vergleich Meta-Ventilsteuerung und Drosselmotor VVT: p m,lw = - 0,47 bar Basis: p m,lw = - 0,68 bar n = /min; p me = 2 bar LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 59
60 Ladungswechselarbeit Mechanisch variabler VVT Früher Einlass-Schluss Ladungswechselarbeit in bar LW - Wirkungsgrad in % 0,7 0,6 0,5 0,4-26% ,2% +14,2 % 0,3-74% 80 0,2 0, Basis VVT BDE 70 Basis VVT BDE n = /min; p me = 2 bar LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 60
61 Meta VVH System p me in bar Ventilhubkennfeld zur Laststeuerung mm 10 mm entdrosselter =1 Betrieb 4 2 1mm 2 mm Drehzahl in 1/min LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 61
62 Wirkungsgradgewinn Entdrosselung Höchste MVEG-Last Drehmoment in Nm % 6% 20 70km/h 9% 9% 50km/h 0~20% Drehzahl in 1/min 120km/h LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 62
63 Reibungsverluste Zylinderkopfreibung Meta-Ventilsteuerung 0,3 Reibmitteldruck in bar 0,25 0,2 0,15 0,1 0,05 VVT: 1 mm Hub X18XE Drehzahl in 1/min LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 63
![Verbrauchsverbesserung [%] Verbrauchspotential mechanisch variabler Ventiltriebe 2000 U/min 0 10 Einlaßphasenschieber + Hubumschaltung 20 Kontinuierliche Hubverstellung + 2](/docs-images/71/65823672/images/64-1.jpg "Phasenschieber (SAE 2003-01-0026) 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 7,5 Quelle: Fraidl, Eff. Mitteldruck [bar] LVA 315.")
64 Verbrauchsverbesserung [%] Verbrauchspotential mechanisch variabler Ventiltriebe 2000 U/min 0 10 Einlaßphasenschieber + Hubumschaltung 20 Kontinuierliche Hubverstellung + 2 Phasenschieber (SAE ) 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 7,5 Quelle: Fraidl, Eff. Mitteldruck [bar] LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 64
65 Verbrauchsreduzierung im Fahrzeug Vergleich Benzindirekteinspritzung (geschichtet) und VVT 100 Verbrauchsreduzierung in % (MVEG-B Testzyklus) 95-7% -10% Basis VVT BDE Opel Vectra B VVT: 1,8 l - 4V BDE: 2,0 l - 4V LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 65
66 Verbrauchsreduzierungspotential Laststeuernde Var. Ventilsteuerung auf Einlaßseite Einfluß der Motorauslastung Verbrauchsreduzierung. 25 % MVEG-B Testzyklus Emissionsgrenzwerte: EG IV Basis: stöchiometrischer Ottomotor mit moderater Abgasrückführrate (etwa 10 bis 15 % AGR) Variable Einlaßventilsteuerung 1,0 l 4V 2,0 l 4V 3,0 l 4V im Corsa im Vectra im Omega 0 Nm 0,09 0,12 0,15 M 0,18 0,21 max kg fahrzeugspezifisches Motormoment m Fahrzeug Verbesserte Elastizität (Beschleunigung km/h) LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 66
67 Mechanisch variable Ventilsteuerung Vorteile + Hub und Steuerzeiten variabel. + Verringerung der Ladungswechselverluste. + gute Gemischbildung und Verbrennung durch variablen Hub. + gleichmäßigeres, höheres Volllastdrehmoment. + verbesserte Reibung bei kleinen Ventilhüben. + Verbesserung des Kraftstoffverbrauchs (4-9%). LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 67
68 Mechanisch, variable Ventilsteuerung Aufwand, Nachteile aufwendigere Zylinderkopfkonstruktion (Package) höhere Berechnungs- und Simulationsanforderungen höhere Anforderungen an die Zylinderkopf-Fertigung (Toleranzen, Montage, Grundeinstellung, Werkstoffe) Serviceanforderungen (Demontage, Einstellung) höhere Reibung bei großen Ventilhüben durch komplexere Mechanik. LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 68
69 Elektrohydraulische Ventilsteuerung Mit Nockenwelle LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 69
70 Funktionsprinzip elektrohydr. VT Konventionelle Nocke Geberkolben Druckkammer Steuerventil Nehmerkolben Einlaßkanal Konventionelle Nocke betätigt den Geberkolben Bei geschlossener Druckkammer wird die Bewegung des Geberkolbens entsprechend der hydraulischen Übersetzung auf den Nehmerzylinder übertragen Elektrisches Steuerventil öffnet die Druckkammer Der Hub des Nehmerzylinders wird durch das abgelassene Öl reduziert. LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 70
71 Ventilhübe bei elektrohydr. Ventiltrieb Mögliche Ventilhubverläufe mit vorzeitigem Absteuern verspätetem Öffnen Maximalventilhub immer vor maximalem Nockenhub Ventilhub Nachteile Bauaufwand Kurbelwinkel hohe Energieverluste durch Ablassen des Drucköls aus dem Druckraum ( lost motion ) deshalb: bis 2,5 faches Antriebsmoment der Nockenwelle LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 71
72 Valve Lift Driving Current UNIAIR SYSTEM - ACTUATOR OPERATING PRINCIPLE Oil chamber Solenoid valve Cam Accumulator Piston F1 F1 F1 F2 F2 F Flexible valve lift control Hydraulic Brake Intake 0 Valve Crank Angle LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 72
73 Einteilung der variablen Ventiltriebe Variable Ventilsteuerungen ohne Einfluß auf Hubkurve mit Einfluß auf Hubkurve Phasensteller Umschalten zwischen diskreten Hubkurven kontinuierliche Hubkurvenveränderung Schalt-Tassenstößel mehrdimensionale Nocken Honda VTEC mit Nockenwelle ohne Nockenwelle mechanische Zwischenglieder Rastkurvengetriebe (z.b. BMW Valvetronic) Additionsgetriebe (z.b. Meta VVH System) usw. Absteuerung ( lost motion ) hydraulische Absteuerung pneumatische Absteuerung elektromechanischer Ventiltrieb elektrohydraulischer Ventiltrieb LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 73
74 Elektrohydr. Ventiltrieb ohne Nockenwelle LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 74
75 Elektromechanische Ventilsteuerung Quelle: BMW LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 75
76 Elektromechanischer Ventiltrieb FEV Motorentechnik GmbH LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 76
77 Aufbau: Elektromechanischer Ventiltrieb Schließt-Position Aktuator-Feder Mittellage Öffnet-Position Schließer-Magnet Ventil-Feder Anker Öffner-Magnet Ventil Quelle: FEV LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 77
78 Elektromechanische Ventilsteuerung Freischwinger im Magnetfeld Magnete fangen das Ventil in den Endlagen ohne Magnetkraft: freie, durch Reibung abklingende Schwingung System muss vor Motorstart elektromagnetisch angeschwungen werden (voller Freigang der Ventile gegen den Kolben!!!) LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 78
79 Aufbau des Aktuator für den EMV FEV Motorentechnik GmbH LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 79
80 Funktionsprinzip des EMV FEV Motorentechnik GmbH LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 80
81 Ventilerhebungskurve EMV Ventilhub Einlaß-Ventil Auslaß-Ventil Lastregelung Einlaß-Ventil-Schließt UT OT UT Restgassteuerung, Ladungsbewegung Einlaß-Ventil-Öffnet Auslaß-Ventil-Schließt UT OT UT LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 81
82 Betriebsstrategien eines EMV p me in bar Ventile (2E + 1A) 2 V 2 Zyl. + 2 V 4 Zylinder 4 Ventile/Zylinder 2 Zylinder 12-Takt-Betrieb Drehzahl in 1/min LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 82
83 Betriebsstrategien eines EMV Mögliche Betriebsstrategien Ventilstilllegung zur Reduzierung des Antriebsaufwandes ( m ) Zylinderabschaltung durch Geschlossenhalten der Einund Auslassventile 8- und 12-Taktbetrieb = Aussetzen der Zündung und des Ladungswechsels für ein oder 2 Arbeitsspiele LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 83
84 Elektromechanischer Ventiltrieb Vorteile Kraftstoffverbrauchsreduzierung variable Steuerzeiten für jedes Ventil unabhängig regelbar nahezu vollständige Eliminierung der Ladungswechselverluste ist möglich über "Software" applizierbar im Kennfeld: Ventildeaktivierung Zylinderdeaktivierung 12-Takt-Betrieb gleichmäßigeres höheres Volllastdrehmoment. Entfall des NW-Antriebs LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 84
85 Elektromechanischer Ventiltrieb Nachteile Ventilhub nicht variabel! verschlechterte Gemischbildung und Verbrennung (Verbrauch, Abgas) Ventilaufsetzgeschwindigkeit kritisch (Verschleiß, Geräusch) hoher Regelungsaufwand (10 fache Rechenleistung heutiger Motorsteuerungssysteme) hohe elektrische Leistungsaufnahme (ca. 2000W bei n max ) voller Ventilfreigang gegen den Kolben notwendig (Startvorgang, Sicherheit)!! großer Applikationsaufwand Geräuschemission des Aktuators LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 85
86 Zylinderabschaltung Beispiel: GM Small Block V8 LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 86
87 Zylinderabschaltung Wirkprinzip Technologien zur Verbrauchsreduzierung verbesserter Motorwirkungsgrad Variabler Motorhubraum: Verschiebung des Teillast-Betriebspunkts des Motors zu höheren Lasten bei gleicher Drehzahl durch Reduzierung der Anzahl der arbeitenden Zylinder Entfall des Ladungswechsels der abgeschalteten Zylinder Entdrosselung der arbeitenden Zylinder Stöchiometrischer Motorbetrieb kann beibehalten werden (geringes Emissionsrisiko, da Dreiwege- Katalysator!) Gleiche Zündabstände aus Komfortgründen erforderlich Lastpunktverschiebung verbesserte Zylinder- drosselfreie Volllast abschaltung Laststeuerung Ladungsverdünnung LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 87
88 Zylinderabschaltung Betriebsbereich im Motorkennfeld (Bsp: 2l Vierzylinder) 200 Drehmoment in Nm Zylinder Volllast Zeitdauer für Schaltvorgang Hubraum: 2 l Drehzahl in 1/min LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 88
89 Zylinderabschaltung Grundsätzlich Möglichkeiten der Abschaltung Zündungsabschaltung Abschaltung der Kraftstoffzufuhr Abschalten der Frischgaszufuhr und Kraftstoffeinspritzung vollständige Abschaltung des Ladungswechsels und der Kraftstoffeinspritzung mechanisches Abkoppeln von Zylindern LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 89
90 Zylinderabschaltung L4 L6 V6 V8 V10 V12 sinnvoll bei Motoren mit gerader Zylinderzahl ab vier Zylindern In Funktion läuft der Motor mit der halben Zylinderzahl. Die verbleibenden Zylinder haben gleichmäßigen Zündabstand Bei geeigneten Vorkehrungen kann im Übergangsbereich auch mit ungeraden Zylinderzahlen gefahren werden, um das volle Potential auszuschöpfen z.b 4 Zylinder z.b 6 Zylinder z.b 8 Zylinder Im Schubbetrieb wird mit halber Zylinderzahl gefahren, um das Motor-Bremsmoment zu minimieren LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 90
91 Zylinderabschaltung Zylinderdruck für versch. Schaltstrategien 14 EV geschlossen Zylinderdruck in bar EV und AV geschlossen 2 AV Öffnung EV-Öffnung Kurbelwinkel in KW Werden nur die Einlassventile abgeschaltet, pumpt der Zylinder über die Auslassventile Abgas LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 91
92 Zylinderabschaltung Zeitlicher Verlauf der Tangentialkraft LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 92
93 Zylinderabschaltung Timing des Schaltvorgangs Innerhalb eines Arbeitsspiels muß geschaltet werden schalten nur in der Grundkreis-Phase Auslaßventil zuerst abschalten und zuerst aktivieren (keine Abgase in den Saugtrakt) schnelles System bei Verwendung eines Hydraulikkreises erforderlich ca. 120 KW an Schaltzeit für 4 Zylindermaschine LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 93
94 Zylinderabschaltung für OHV 2V V-Motoren Beispiel: GM Small Block V8 Lifter oil manifold assembly (LOMA) OHV Motoren werden in hohen Stück-zahlen vor allem in den USA gebaut Vorteile: DoD control passage DoD switching lifter sehr klein/leicht/preiswert wenige Teile (nur zwei Ventile/Zylinder nur eine zentrale Nockenwelle) sehr günstiger Verbrauch (geringereibleistung) ideal für Zylinderabschaltung LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 94
95 Schaltstößel für OHV Motoren Aktiviert Deaktiviert fi ppt 8/11/ LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 95
96 Schaltstoessel für OHV Motoren Durch Deaktivierung des Hydro- Stößels wird die Hubbewegung des Nockens nicht mehr auf die Stoßstangen übertragen Die Ventile bleiben geschlossen Der (die) Sperrbolzen werden durch einen getrennten Ölkreislauf aktiviert bzw. deaktiviert Bei niedrigem Öldruck ist der Stößel verriegelt Verriegelungs-Bolzen Die Aktivierung/Deaktivierungszeit beträgt 10 bis 20 ms LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 96
97 Zylinderabschaltung beim GM Vortec V8 Beispiel Elektrohydraulische Öldruckschalter Schaltstößel LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 97
98 Zylinderabschaltung bei OHV-Motoren LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 98
99 Zylinderabschaltung: VW 1,4 l Turbo Quelle: LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 99
100 Beispiel: Daimler/Chrysler V12 Zylinderabschaltung Quelle: MTZ 7/8 2000, Daimler-Chrysler LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 100
101 Verbrauchsreduzierung durch ZAS Verbrauchsreduzierung im Fahrzeug Vergleich BDE (geschichtet), VVT und ZAS 100 Verbrauchsreduzierung in % (MVEG-B Testzyklus) 95-7% -7% -10% Basis VVT ZAS BDE Opel Vectra B VVT,ZAS: 1,8 l - 4V BDE: 2,0 l - 4V LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 101
102 Zylinderabschaltung Zusammenfassung Zylinderabschaltung erlaubt hohe Verbrauchsreduzierungen in der Größenordnung von 7 % (Mittelklasse PKW mit 2 l Ottomotor) Volllast bleibt im wesentlichen unverändert Stöchiometrischer Betrieb mit Dreiwege Katalysator möglich Nachteile: Hoher Aufwand für zyklustreues Schalten Geräusch und Vibrationsnachteile Sekundärmaßnahmen an Motorlagern und Gaswechselanlage notwendig besonders geeignete Maßnahme für Motoren mit 6 oder mehr Zylindern LVA , Sommersemester 2015, Kapitel 2b, Folie 102
Gegenwärtige und zukünftige Problematik der Verbrennungsmotoren für reine und hybride Fahrzeugantriebe
Gegenwärtige und zukünftige Problematik der Verbrennungsmotoren für reine und hybride e Woche der Energie 2006 Prof. Dr.-Ing. Victor Gheorghiu HAW-Hamburg, Fakultät TI, Dept. M+P Problematik des Ottomotors
Desmo4 (V23) Aufbau. eine Entwicklung von
Desmo4 (V23) Aufbau eine Entwicklung von Hub [mm] Geschwindigkeit Beschleunigung Kinematikdaten des Nocken (Auslegung) Kinematikdaten Desmo4 Po 2zu1 V23 2 15 Nockenkontur erstellt von Mario Illien 1 5-5
Motor Steuerung. Grundlagen. Bildquelle: Auto & Technik. Grundlagen. AGVS Ausbildungszentrum Berner Oberland 1/10
Bildquelle: Auto & Technik Motor AGVS Ausbildungszentrum Berner Oberland 1/10 L:\Kurse\ab 2012\AF 1.2\1 Theorien\Motor.doc 26.08.2013 INHALTSVERZEICHNIS BENZINMOTOR AUFBAU... 3 DIESELMOTOR... 4 4-TAKT
5.1 Ladungswechsel. 5.2 Gemischaufbereitung und Motorsteuerung. Kolbenmaschinen 5 Ladungswechsel und Gemischaufbereitung Herzog
5 Ladungswechsel und Gemischaufbereitung 5.1 Ladungswechsel 5.2 Gemischaufbereitung und Motorsteuerung 5.1 Ladungswechsel Ventiltrieb Ladungswechselverluste Steuerzeiten Nockenkraft Ventiltrieb eines 4-Ventil-Motors
Einlassseitige Ventilhubstrategien
Entwicklung Ventiltrieb Einlassseitige Ventilhubstrategien zur Turbulenzgenerierung Bei Ottomotoren lässt sich der Teillastbetrieb durch Variabilitäten des Ventiltriebs entdrosseln. Die IAV zeigt im Folgenden
Modul Applikationsentwicklung Kapitel 5: Das Drehmomentenmodell. Dipl.-Ing. M.Graf
Modul Applikationsentwicklung Kapitel 5: Das Drehmomentenmodell Dipl.-Ing. M.Graf Kapitel 5: Das Drehmomentenmodell Gliederung 1. Einleitung 2. Das Drehmomentenmodell in der Motorsteuerung 1. Die Applikation
Motorkunde 5. 1. Motorkennlinien, praktische Arbeiten am Dieselmotor (Entlüften, Einstellarbeiten)
Motorkunde 5 1. Motorkennlinien, praktische Arbeiten am Dieselmotor (Entlüften, Einstellarbeiten) 2. Ventilspiel Kontrollieren und Einstellen Vollastkennlinie: Die Charakteristik eines Motors kann auf
Konzepte und Brennverfahren für effiziente und schadstoffarme Antriebe von Personenwagen
Willkommen Welcome Bienvenue Konzepte und Brennverfahren für effiziente und schadstoffarme Antriebe von Personenwagen Fokus: Ottomotoren SSM Tagung Campus Sursee, 27.09.2012 Patrik Soltic, Empa Abteilung
Karl-Ludwig Haken. Grundlagen der. Kraftfahrzeugtechnik. 4., aktualisierte Auflage
Karl-Ludwig Haken Grundlagen der Kraftfahrzeugtechnik 4., aktualisierte Auflage 18 3Antrieb Der Antriebsstrang des Allradantriebs baut schwerer und hat größere Verluste. Hieraus ergeben sich bei gleicher
Brennverlauf und p-v-diagramm
Brennverlauf und p-v-diagramm 4-Takt-Ottomotor 2-Takt-Ottomotor Quelle: (KRAEMER ET AL., 1983) rozesse im p V und T s-diagramm Quelle: FHTW Berlin und TU Cottbus Quelle: Grohe Otto- und Dieselmotoren Wärmezufuhr
Erlaubte Lösungsvarianten: entweder die Aufgaben 1 & 2, oder die 2 & 3!!! Andere Aufgabenkombinationen werden nicht bewertet!!!
Prof. Dr.-Ing. V. Gheorghiu Klausur KoM / EA, 312 1 Name:. MN: Erlaubte Lösungsvarianten: entweder die Aufgaben 1 & 2, oder die 2 & 3!!! Andere Aufgabenkombinationen werden nicht bewertet!!! Aufgabe 1
Funktion. Die Erregerspule wird von einem Wechselstrom
Funktion Die Erregerspule wird von einem Wechselstrom durchflossen. Dieser erzeugt ein elektromagnetisches Wechselfeld, dessen Induktion das Metallblättchen durchsetzt. Der im Metallblättchen induzierte
Autogas (LPG) in Pkw-Ottomotoren
Autogas (LPG) in Pkw-Ottomotoren Erfahrungen mit zwei unterschiedlichen Motorregelungskonzepten auf dem Motorprüfstand Fachhochschule Osnabrück Arbeitskreis Fahrzeug- und Verkehrstechnik (FVT) des VDI
Technische Universität Dresden
Technische Universität Dresden Ein neues Verfahren zur modellbasierten Prozessoptimierung auf der Grundlage der statistischen Versuchsplanung am Beispiel eines Ottomotors mit elektromagnetischer Ventilsteuerung
Mechanisch vollvariabler Ventiltrieb am Turbomotor: Verbrauchsvorteil und Volllastverhalten
Mechanisch vollvariabler Ventiltrieb am Turbomotor: Verbrauchsvorteil und Volllastverhalten Prof. Dr.-Ing. Rudolf Flierl, Dipl.-Ing. Mark Paulov, Technische Universität Kaiserslautern Dipl.-Ing. Andreas
Betriebsfeld und Energiebilanz eines Ottomotors
Fachbereich Maschinenbau Fachgebiet Kraft- u. Arbeitsmaschinen Fachgebietsleiter Prof. Dr.-Ing. B. Spessert März 2013 Praktikum Kraft- und Arbeitsmaschinen Versuch 1 Betriebsfeld und Energiebilanz eines
ALTERNATIVE ANTRIEBE HYBRIDANTRIEB
Groiß Patrick 1/6 16.12.2004 Ein Antrieb, der auf zwei oder mehr Prinzipien beruht. Bei Kraftfahrzeugen, die sowohl im Stadt wie auch im Überlandverkehr eingesetzt werden, kann ein aus Elektro- und Verbrennungsmotor
Energieeffiziente Ventilatoren. Ralf Mühleck, Projektingenieur 25.9.2014
Energieeffiziente Ventilatoren Ralf Mühleck, Projektingenieur 25.9.2014 Agenda Energiebedarf Lüftungsanlage Ökodesignrichtlinie für Motoren u. Ventilatoren EC-Motor Funktionsweise mechanischer Aufbau EC
Kraftfahrzeugantriebe 4 Getriebe und Wandler. Dr.-Ing. Klaus Herzog
Kraftfahrzeugantriebe 4 Getriebe und Wandler Dr.-Ing. Klaus Herzog Überblick 4.1 Wandler 4.1.1 Drehzahlwandler (Kupplungen) 4.1.2 hydrodynamische Drehmoment- und Drehzahlwandler 4.2 Getriebe 4.2.1 Aufgaben
DUAL FUEL. Potential kombinierter Verbrennung von Erdgas und Dieselkraftstoff. 03.11.2013 Martin Uhle, Sönke Peschka
DUAL FUEL Potential kombinierter Verbrennung von Erdgas und Dieselkraftstoff 03.11.2013 Martin Uhle, Sönke Peschka 1 Gliederung Einleitung Vorteile von CNG gegenüber Diesel Versuchsmotor Versuchsergebnisse
ANHEBUNG DER ABGASTEMPERATUR AM DIESELMOTOR DURCH VARIABLEN VENTILTRIEB
ENTWICKLUNG VENTILTRIEB ANHEBUNG DER ABGASTEMPERATUR AM DIESELMOTOR DURCH VARIABLEN VENTILTRIEB Für eine effektive Nutzung der Abgasnachbehandlungs kompo nenten muss die Abgastemperatur beim Dieselmotor
18. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 2009 1041
18. Aachener Kolloquium Fahrzeug- und Motorentechnik 2009 1041 Neue Konzepte zur Optimierung des transienten Drehmomentaufbaus und zur Verbrauchsoptimierung von aufgeladenen Ottomotoren New Concepts for
6 Energiebilanz am 4-Takt-Dieselmotor
33 6 Energiebilanz am 4-Takt-Dieselmotor Einem Motor wird Energie in Form von Brennstoff zugeführt. Indem man die Brennstoffmenge misst und den Energiegehalt des Brennstoffs (Heizwert) bestimmt, kann man
Ziehl-Abegg AG. Dieter Rieger. Leiter Marketing & Vertrieb Geschäftsbereich Antriebstechnik. Technik der Getriebelose Aufzugsmaschine
Version 1.0 Oktober 2005 Ziehl-Abegg AG Technik der Getriebelose Aufzugsmaschine Dieter Rieger Leiter Marketing & Vertrieb Geschäftsbereich Antriebstechnik Heinz-Ziehl-Straße 74653 Künzelsau Telefon: +49
Workshop Profilfach Umwelttechnik (TG) Jahrgangsstufe 2. LPE15: Elektro- und Hybridfahrzeuge
Workshop Profilfach Umwelttechnik (TG) Jahrgangsstufe 2 LPE5: Elektro- und Hybridfahrzeuge Thomas Geisler, Carl-Engler-Schule Karlsruhe Egbert Hausperger, Gewerbeschule Bühl 24.7.24 Inhaltsverzeichnis
ErP-Richtlinie, Schaltgeräte, Wirkungsgrade - und der Drehzahlstarter von Eaton
ErP-Richtlinie, Schaltgeräte, Wirkungsgrade - und der Drehzahlstarter von Eaton Andreas Miessen, Produktmanager EATON, Produktlinie Drives & Softstarters 1 EATON Gründung im Jahre 1911 Niederlassungen
gasumrüstung professionell wie Sie es von uns gewohnt sind
gasumrüstung professionell wie Sie es von uns gewohnt sind Die arabische Welt versinkt derzeit politisch im Chaos. Der Ölpreis steigt täglich. Die E10-Debatte schafft eine wachsende Verunsicherung der
Statistische Versuchsplanung - zuverlässiger und schneller zu Ergebnissen" Dr. Uwe Waschatz
Statistische Versuchsplanung - zuverlässiger und schneller zu Ergebnissen" Dr. Uwe Waschatz Inhalt Problembeschreibung Multiple lineare Regressionsanalyse Statistische Versuchsplanung / Design of Experiments
Entwicklung einer pneumatischen Ventilfeder für hochdrehende Serienmotoren
Entwicklung einer pneumatischen Ventilfeder für hochdrehende Serienmotoren von der Fakultät Maschinenbau der Universität Stuttgart zur Erlangung der Würde eines Doktors der Ingenieurwissenschaften (Dr.-Ing.)
Fachhochschule Münster Abteilung Steinfurt Fachbereich Maschinenbau Prof. Dr. R. Ullrich. Übungen zur Vorlesung. Kolben-, Kraft- und Arbeitsmaschinen
Fachhochschule Münster Abteilung Steinfurt Fachbereich Maschinenbau Prof. Dr. R. Ullrich Übungen zur Vorlesung Kolben-, Kraft- und Arbeitsmaschinen 2 Prof. Dr. R. Ullrich Vorbemerkungen: Die vorliegende
Methanverluste beim Einsatz von LNG als Kraftstoff für Otto-Gas und Dual Fuel Motoren auf Schiffen
Methanverluste beim Einsatz von LNG als Kraftstoff für Otto-Gas und Dual Fuel Motoren auf Schiffen Workshop am 16. 12. 2013 im MARIKO, Leer LNG- Initiative Nordwest Professor Dipl.-Ing. Freerk Meyer ochschule
Meta Motoren- und Energie-Technik GmbH Kaiserstr. 100 52134 Herzogenrath
Meta Motoren- und Energie-Technik GmbH Kaiserstr. 1 52134 Herzogenrath Erdgasbetrieb mit vollvariabler Ventilhubsteuerung und Aufladung am Ottomotor. Ein Weg, mit dem Dieselmotor in der CO2-Bilanz gleichzuziehen
Der Verbrennungsmotor im Pkw. Zeiten?
Der Verbrennungsmotor im Pkw ein Relikt aus längst vergangenen ge e Zeiten? Eltern auf dem Campus 10. Oktober 2009 Prof. Dr.-Ing. Klaus Schreiner Hochschule Konstanz Labor für Verbrennungsmotoren www.vmot.htwg-konstanz.de
Der 2,8 l Dieselmotor im LT 97
Dieses Dokument wurde erstellt mit FrameMaker 4.0.4. Der 2,8 l Dieselmotor im LT 97 Konstruktion und Funktion Selbststudienprogramm Nr. 197 In der Baureihe LT 97-Nutzfahrzeuge erweitert Volkswagen das
Der neue Euro VI. Erdgasmotor G936NGT. für mittelschwere Nutzfahrzeuge. von Mercedes-Benz
Der neue Euro VI Erdgasmotor G936NGT für mittelschwere Nutzfahrzeuge von Mercedes-Benz Vortrag von: Iona Warneboldt & Jannik Grimm Gliederung Motivation Motorkonzept Motorauslegung Brennverfahren Kolbengeometrie
Antrieb Kupplung. Grundlagen. Bildquelle: LUK www.schaeffler-aftermarket.de. Kupplung. Grundlagen. AGVS Ausbildungszentrum Berner Oberland 1/20
Bildquelle: LUK www.schaeffler-aftermarket.de AGVS Ausbildungszentrum Berner Oberland 1/20 \\Domainsrv01\lehrer$\Kurse\ab 2012\AF 2.1\1 Theorien\2013.01_AF_AT_.doc 29.08.2013 INHALTSVERZEICHNIS GRUNDLAGEN...
Technische Daten Audi Q7 3.6 FSI quattro
Technische Daten Audi Q7 3.6 FSI quattro Audi Q7 3.6 FSI quattro (206 kw) Sechszylinder-VR-Ottomotor Ventilsteuerung / Anzahl Ventile pro Zylinder Zwei obenliegende Nockenwellen (DOHC) / 4 Hubraum in ccm
Patentrecherche und Überblick zu variablen Ventilsteuerungen
Patentrecherche und Überblick zu variablen Ventilsteuerungen Prof. Dr.-Ing. Wilhelm Hannibal Märkische Fachhochschule Iserlohn Kathrin Meyer ingenieurbüro böckmann hannibal Inhaltsverzeichnis Kurzfassung
Ladungswechsel im Verbrennungsmotor
MTZ-KONFERENZ MOTOR 7. UND 8. NOVEMBER 2007 STUTTGART Ladungswechsel im Verbrennungsmotor _ Grundauslegung des Ladungswechsels _ Ventiltriebskomponenten _ Ansaug-Abgastechniken _ Variabilitäten _ Turboaufladung
TRAVEL POWER 230 V AC, 32 A, 50 Hz (991 00 12-01) Travel Power 7.0 + 5.0
Einbau und Bedienungsanleitung TRAVEL POWER 230 V AC, 32 A, 50 Hz (991 00 12-01) Travel Power 7.0 + 5.0 1 Allgemeine Informationen 1.1 SICHERHEITSHINWEISE Travel Power darf nicht für den Betrieb von lebenserhaltenen
Immer unter Druck der Aufbau von Common-Rail-Systemen
Immer unter Druck der Aufbau von ommon-rail-systemen Wie die Grafik in Bild.0 zeigt, wird das ommon-rail-system (RS) in nächster Zeit zumindest im Pkw-Bereich alle anderen Systeme verdrängen. Die Volkswagen
Zukünftige Mobilität. Was kann der Hybridantrieb dazu beitragen? Fachtagung Elektromobilität Dipl.-Ing. Carsten von Essen Bremen, 15.
Was kann der Hybridantrieb dazu beitragen? Fachtagung Elektromobilität Dipl.-Ing. Carsten von Essen Bremen, 15. September 2011 Innovationen in Serie Urbanisierung - Was kann der Hybridantrieb dazu beitragen?
John Deere Ackerschlepper 6820 AutoQuad Plus EcoShift
Werke Mannheim Ackerschlepper 6820 AutoQuad Plus Kraftstoffverbrauch bei Transportfahrten DLG-Prüfbericht 5435 F Der Schlepper bei den Testfahrten 1/05 Kraftstoffverbrauch Anmelder Werke Mannheim Windeckstraße
Reduzierung von. Kraftstoffverbrauch und Emissionen. Elektromechanischer. Ventiltrieb im Fahrzeug. http://www.fev.com.
Technologie- Highlights aus dem FEV-Arbeitsspektrum Ausgabe 12 / Aug. 1999 Reduzierung von Kraftstoffverbrauch und Emissionen Elektromechanischer Ventiltrieb im Fahrzeug Durch den Aufbau eines Fahrzeuges
Sicher transportieren. PriTarder-Bedienung für MAN TGS / TGX
Sicher transportieren. PriTarder-Bedienung für MAN TGS / TGX 1 2 Liebe Truckerinnen und Trucker, Terminstress, steigende Betriebskosten und eine hohe Verkehrsdichte sind für Fahrer und Spediteure heute
Erdgasmotor E 0834 E 312 Technische Daten
Seite 1 Bauart: Viertakt-Otto-Gasmotor Zylinder: 4 in Reihe Motorkühlung: Ohne Motorwasserpumpe, der Kühlwasserumlauf ist durch externe Wasserpumpe mit Temperaturregelung auszuführen. Schmierung: Druckumlaufschmierung
STRATEGIE ZUR STEUERUNG DER ZYLINDERABSCHALTUNG
ENTWICKLUNG Motormanagement STRATEGIE ZUR STEUERUNG DER ZYLINDERABSCHALTUNG Das Abschalten von Zylindern senkt den Kraftstoffverbrauch und die CO 2 -Emissionen von Verbrennungsmotoren, ohne Leistung und
Speed2E Innovatives Super-Hochdrehzahl-Mehrgang- Konzept für den elektrifizierten automobilen Antriebsstrang für höchste Effizienz und höchsten
Begleitet durch: Speed2E Innovatives Super-Hochdrehzahl-Mehrgang- Konzept für den elektrifizierten automobilen Antriebsstrang für höchste Effizienz und höchsten Komfort BMWI Förderschwerpunkt ATEM Antriebstechnologien
15. Zulieferforum. der Arbeitsgemeinschaft Zulieferindustrie ArGeZ. Hybrid- und Elektromobilität
15. Zulieferforum der Arbeitsgemeinschaft Zulieferindustrie ArGeZ Elektromobilität Chancen und Herausforderungen für die Giessereiindustrie GF Automotive M. Džinić Forschung & Entwicklung Schaffhausen
Technische Daten. BMW C 600 Sport. BMW C 650 GT.
BMW C 600 Sport. BMW C 650 GT. BMW C 600 Sport Hubraum cm 3 647 Bohrung/Hub mm 79/66 Leistung kw/ps 44/60 bei Drehzahl min 1 7 500 Drehmoment Nm 66 bei Drehzahl min 1 6 000 Wassergekühlter Zweizylinder-Reihenmotor
KERNLOSE DC-BÜRSTENMOTOREN TECHNISCHER LEITFADEN. von Simon Pata
thinkmotion KERNLOSE DC-BÜRSTENMOTOREN TECHNISCHER LEITFADEN von Simon Pata IKERNLOSE DC-BÜRSTENMOTOREN TECHNISCHER LEITFADEN Kernlose DC-Bürstenmotoren sind in den verschiedensten Produkten und Anwendungen
Einführung in die Motormesstechnik. Einleitung
Einleitung Ziel des Laborversuchs ist es, das Zusammenspiel zwischen Verbrennungsmotoren und Leistungsbremsen zu ermitteln und zu dokumentieren. Die Dokumentationen sollen zur späteren Ermittlung der Motorkennlinien
Direkteinspritzung und/oder Elektrifizierung des Antriebsstranges? G. K. Fraidl, P.E. Kapus, P. Ebner, B. Sifferlinger.
Direkteinspritzung und/oder Elektrifizierung des Antriebsstranges? G. K. Fraidl, P.E. Kapus, P. Ebner, B. Sifferlinger Kurzfassung In der Vergangenheit wurden wesentliche Verbrauchsverbesserungen vorzugsweise
HomFree. Untersuchung der HCCI Verbrennung für den Einsatz in einem Freikolbenlineargenerator
Institut für Fahrzeugkonzepte Projektname Kurzbericht zum Forschungsprojekt HomFree Untersuchung der HCCI Verbrennung für den Einsatz in einem Freikolbenlineargenerator Durchgeführt im Auftrag des Ministeriums
Druckzellen-Motor in Hubkolbentechnik
Druckzellen-Motor in Hubkolbentechnik Ein umweltfreundlicher Kraftstoff-Allesverwerter mit kleinem Hunger. Vergleiche mit heutigem Otto- und Dieselmotor Zusammengefasst von Werner Schelling Initiativkreis
Der neue E200 NGT BlueEFFICIENCY. Erdgasfahrzeuge von Mercedes-Benz - sicher, sauber, effizient -
Der neue E200 NGT BlueEFFICIENCY Erdgasfahrzeuge von Mercedes-Benz - sicher, sauber, effizient - Axel Becker, Mercedes-Benz Werk Mannheim Leiter Kompetenzzentrum emissionsfreie Mobilität (KEM) Bremen,
D i e Z ü n d u n g. Dieser unterdrückt den Abreißfunken, der bei der Öffnung des Kontaktes entsteht.
D i e Z ü n d u n g Einstellungsdaten: Unterbrecherabstand: Zündzeitpunkt: 0,4 bis 0,5 mm 35 vor OT Funktionsweise der Zündung: Bis etwa 800 U/min (Leerlaufdrehzahl) erfolgt der Zündpunkt 5 vor OT. Danach
Energieeinsparung bei Einsatz von drehzahlgeregelten Antrieben
26. Januar 2012, Topmotors Workshop, Zürich Michael Burghardt, Danfoss, Offenbach Deutschland Energieeinsparung bei Einsatz von drehzahlgeregelten Antrieben Warum Drehzahlregelung? Reduzierung von mechanischen
Nur für den internen Gebrauch. VOLKSWAGEN AG, Wolfsburg Alle Rechte sowie technische Änderungen vorbehalten 640.2810.08.00 Technischer Stand: 05/96
Nur für den internen Gebrauch. VOLKSWAGEN AG, Wolfsburg Alle Rechte sowie technische Änderungen vorbehalten 640.2810.08.00 Technischer Stand: 05/96 Dieses Papier wurde aus chlorfrei gebleichtem Zellstoff
ELEKTRIFIZIERUNG AUDI A2
ELEKTRIFIZIERUNG AUDI A2 Auslegungsaspekte für den elektrischen Antrieb eines Konzept- und Forschungsfahrzeuges Prof. Dr.-Ing. Jörn Getzlaff, Dipl.-Ing. (FH) Alexander Böhm Tagung Mobil in die Zukunft,
Stromortskurve Asynchronmaschine
Stromortskurve der Asynchronmaschine Prof. Dr.-Ing. Carsten Fräger Folie 1 von 61 Prof. Dr.-Ing. Stromortskurve Asynchronmaschine Stromortskurve der Drehstrom-Asynchronmaschine mit kurzgeschlossenem Rotor
Service 14. Servolenkung. Konstruktion und Funktion. Selbststudienprogramm. Dieses Dokument wurde erstellt mit FrameMaker 4.0.4.
Service 14 Dieses Dokument wurde erstellt mit FrameMaker 4.0.4. Servolenkung Konstruktion und Funktion Selbststudienprogramm 1 Die Servolenkung eine die menschliche Kraft unterstützende Hilfseinrichtung
SLS AMG AMG SPEEDSHIFT DCT 7-Gang Sportgetriebe. 13,2-k. A. k. A./k. A.
Page 1 of 5 Technische Daten SLS C197 Coupé SLS AMG AMG SPEEDSHIFT DCT 7-Gang Sportgetriebe Modell wählen Zusammenfassung Zylinderanordnung/-anzahl Getriebe - Schaltungsart V8 Hubraum (cmł) 6.208 automatisiertes
Technische Daten Gültig für das Modelljahr 2015. Der Crafter
Technische Daten Gültig für das Modelljahr 2015 Der Crafter Kraftstoffverbrauch und CO 2 -Emissionen. Modelle mit der Abgasnorm EURO VI. Motor Leistung (kw/ps) Hinterachsübersetzung Kraftstoffverbrauch
Effizienter Elektroantrieb mit fremderregter Synchronmaschine ohne seltene Erden. Am Beispiel der Renault Systemlösung
Effizienter Elektroantrieb mit fremderregter Synchronmaschine ohne seltene Erden Am Beispiel der Renault Systemlösung Inhalt Einführung Marktpotential Renault Kangoo Z.E und Fluence Z.E Komponenten Sicherheitsaspekte
Ermittlung des realen und idealen Wirkungsgrads durch die Bestimmung der vom Motor abgegebenen Arbeit aus einer Drehmomentmessung an der Motorachse
Grundlagen: Erster und zweiter Hauptsatz der Thermodynamik, Entropie, allgemeine Gasgleichung, Wärmekapazität, Wirkungsgrad, Carnotprozess, Stirlingprozess: Gemeinsamkeiten und Unterschiede, Thermodynamische
Sensorik & Aktorik Wahlpflichtfach Studienrichtung Antriebe & Automation
Sensorik & Aktorik Wahlpflichtfach Studienrichtung Antriebe & Automation - Hydraulik & Pneumatik - Prof. Dr. Ulrich Hahn SS 2010 Übertragung von Flüssigkeiten: Hydraulik Hydraulik und Pneumatik Kräften
2/2- und 3/2-Wege Wippen- Magnetventil - bistabil (impuls) Ausführung
2/2- und 3/2-Wege Wippen- Magnetventil - bistabil (impuls) Ausführung Typ 6624 kombinierbar mit 10mm Breite Nennweite DN 0.8 bis 1.2 mit Druckbereich Vakuum bis 5 bar Mediengetrennt, für aggressive Medien
Mercedes-Benz E 220 CDI BlueEFFICIENCY Cabriolet
Mercedes-Benz E 220 CDI BlueEFFICIENCY Cabriolet Hubraum cm³ 2143 Bohrung x Hub mm 83,0 x 99,0 Nennleistung kw (PS) 125 (170) bei 3000-4200/min Nenndrehmoment Nm 400 bei 1400-2800/min Verdichtungsverhältnis
2015 WEGMANN automotive GmbH & Co. KG
TPMS SERVICE KITS FÜR CONTINENTAL SENSOREN TG1B 1 TG1C 2 MB 3 TG1D 3 TPMS SERVICE KITS FÜR SCHRADER SENSOREN GEN ALPHA 4 GEN GAMMA 4 GEN 2 5 GEN 3 6 GEN 4 6 GEN J 7 GEN SI / FARADAY 7 TPMS SERVICE KITS
tgtm HP 2011/12-1: Fördereinrichtung
tgtm HP 0/-: ördereinrichtung tgtm HP 0/-: ördereinrichtung (Pflichtaufgabe) ördereinrichtung Die dargestellte mobile ördereinrichtung MB-00 besteht aus einem Wagen mit je zwei Rädern pro Achse. Das Transportband
Otto- und Dieselmotoren
Kamprath-Reihe Dipl.-Ing. Heinz Grohe Prof. Dr.-Ing. Gerald Russ Otto- und Dieselmotoren Arbeitsweise, Aufbau und Berechnung von Zweitaktund Viertakt-Verbrennungsmotoren 14., überarbeitete und aktualisierte
Miller- und Atkinson-Zyklus am aufgeladenen Dieselmotor
ForscHUnG Dieselmotoren Miller- und Atkinson-Zyklus am aufgeladenen Dieselmotor Aufgrund verschiedener Ladungswechselstrategien, die sich mit der Anwendung eines vollvariablen Ventil triebs am Dieselmotor
Einfluss des Zylinderdruckverlaufes auf den Reibmitteldruck eines Benzinmotors mit Direkteinspritzung
Einfluss des Zylinderdruckverlaufes auf den Reibmitteldruck eines Benzinmotors mit Direkteinspritzung Dissertation zur Erlangung des akademischen Grades Doktoringenieur (Dr.-Ing.) von Dipl.-Ing. Ingo Scholz
Motorsäge Husqvarna 576 XP
PRÜFBERICHT Motorsäge Husqvarna 576 XP Prüf-Nr.: 5243 INHABER DER PRÜFURKUNDE: Hersteller und Anmelder: Husqvarna AB SE- 561 82 Huskvarna www.husqvarna.de Prüfergebnisse und Beurteilungen Motorkettensäge
Pumpen und Kompressoren fortschrittlich regeln. Vorecon mit Doppelwandler
Pumpen und Kompressoren fortschrittlich regeln. Vorecon mit Doppelwandler Profi tieren Sie von der effi zientesten und zuverlässigsten Art Drehzahlen zu regeln: Mechanisch. Sir Isaac Newton (1643 1727)
Lösungen für die Notevakuierung
Lösungen für die Notevakuierung Version 1.0 Oktober 2005 Ludwig Semmler Dipl. Ing. (FH) Außendienstmitarbeiter Geschäftsbereich Antriebstechnik Geneickenerstraße 190 41238 Mönchengladbach Telefon: +49
HYBRID PNEUMATIC ENGINES
Diss. ETH No. 18761 HYBRID PNEUMATIC ENGINES A dissertation submitted to ETH ZURICH for the degree of Doctor of Sciences presented by Christian Dönitz Dipl.-Ing. born April 26, 1979 citizen of Germany
Studium Generale Energieverbrauch von Hybridfahrzeugen
Institut für Elektrische Maschinen, Platzhalter für Bild, Bild auf Titelfolie hinter das Logo einsetzen Studium Generale Energieverbrauch von Hybridfahrzeugen W.-R. Canders, A.B. Asafali, Jue Wang DEFINITION
Versteckte Effizienz. Audi A4 ultra und Audi A5 ultra.
Versteckte Effizienz. Audi A4 ultra und Audi A5 ultra. Verborgene Qualitäten. Effizienz, die Sie erleben müssen. Sie müssen ultra nicht sehen, um ultra zu erleben. Denn ultra arbeitet im Verborgenen. ultra
Luftkühler Industrie AC-LN 8-14 MI mit integriertem Frequenzumrichter
Luftkühler Industrie AC-LN 8-14 MI mit integriertem Frequenzumrichter Symbol Allgemein Die Luftkühler-Baureihe AC-LN 8-14 MI kann in allen Bereichen eingesetzt werden, in denen entweder Öl oder Wasser-Glykol
NEWSLETTER. Januar 2015. www.auto-institut.de. AutomotivePERFORMANCE Rückruf-Studie. AutomotiveINNOVATIONS CO 2 -Studie
NEWSLETTER Januar 2015 AutomotivePERFORMANCE Rückruf-Studie AutomotiveINNOVATIONS CO 2 -Studie Vergleich: Volumenmarken in Deutschland Quelle: www.auto-institut.de Rekordniveau: Die Rückrufquote im Referenzmarkt
Der Verbrennungsmotor im elektrifizierten Antriebsstrang
Der Verbrennungsmotor im elektrifizierten Antriebsstrang Anforderungen und Auslegung 6. März 2013, MobileLifeCampus, Wolfsburg Helmut Tschöke Prof. Dr.-Ing. Dr. h.c. Adresse: Institut für Mobile Systeme
Workshop Lichtmaschine BMW 69-96. 31.01.2015 Rhein-Main
Workshop Lichtmaschine BMW 69-96 31.01.2015 Rhein-Main Hans-Günter Kahl Stand 14.03.2015 Seite 1 Ziel des Workshop Verständnis für Aufbau und Funktion der Lichtmaschine (LiMa) zur nachgelagerten Entstörung
SinusDrive Advanced powertrain system
Vorwort Ist der Elektroantrieb die Zukunft der Autoindustrie? Bedenkt man die fehlende Lade-Infrastruktur, die miserable Speicherkapazität der verfügbaren Batterien im Vergleich zu Benzin und Diesel, deren
Die technischen Daten des C-Klasse T-Modells.
Motor und Fahrleistung C 180 CDI BlueEFFICIENCY C 200 CDI BlueEFFICIENCY C 220 CDI BlueEFFICIENCY Zylinderanordnung/-anzahl R4 R4 R4 Hubraum (cm³) 2.143 2.143 2.143 Nennleistung (kw bei 1/min)¹ 88/2.800
300 Minuten, zuzüglich 15 Minuten Einlesezeit
Abitur 2004 Konstruktions- und Fertigungstechnik Lk Seite 2 Hinweise für den Schüler Bearbeitungszeit: 300 Minuten, zuzüglich 15 Minuten Einlesezeit 1 Erlaubte Hilfsmittel - Tabellenbuch nach Vorgabe der
FU: Potentiale heben, Fallstricke vermeiden. Motor Summit 2012-06.12.2012, Zürich, Michael Burghardt, Danfoss GmbH
FU: Potentiale heben, Fallstricke vermeiden Motor Summit 2012-06.12.2012, Zürich, Michael Burghardt, Danfoss GmbH IE3 Umrichter + IE3 Motor = IE3 System? Beispiel Systemeffizienz ø450 Radiallüfter* Asyn.
MOTORENPRÜFSTAND FÜR GASMOTOREN
MOTORENPRÜFSTAND FÜR GASMOTOREN P r o f. D r - I n g. K a p i s c h k e Seite 1 Praktikum Kolben- und Strömungsmaschinen 1. Wirkungsgradbestimmung Zielsetzung: Im Rahmen dieses Versuches sollen sowohl
schaltet den Vollbildmodus ein und aus (beim Dashboard - Feature seht angenehm).
INSTALLATION DER SOFTWARE Wichtig: 123\TUNE nicht anschließen, bevor Sie die Software installiert haben! Gehen Sie auf www:123ignition-conversions.de und laden Sie die neueste Version von der 123\TUNE-Software
Drucksensoren. Neue Möglichkeiten der Niederdruckindizierung mit piezoresistiven HochtemperaturAbsolutdrucksensoren
Drucksensoren Neue Möglichkeiten der Niederdruckindizierung mit piezoresistiven HochtemperaturAbsolutdrucksensoren Dr.-Ing. Andrea Bertola Dipl.-Ing. Andreas Fürholz Dipl.-Ing. Jürg Stadler Dipl.-Ing.
Voltec Elektroantrieb überzeugt durch Effizienz und Sportlichkeit
Media Information Opel Ampera Antriebssystem Voltec Elektroantrieb überzeugt durch Effizienz und Sportlichkeit Geschmeidige Leistung: Räder werden jederzeit elektrisch angetrieben Null Emission: Zwischen
Diesel- und Treibgas-Stapler Tragfähigkeit: 5000 8000 kg H50, H60, H70, H80, H80/900 BR 353
Diesel- und Treibgas-Stapler Tragfähigkeit: 8000 H50, H60, H70, H80, H80/900 BR 353 Sicherheit Bei Lasten bis zu 8 t hat Sicherheit oberste Priorität. So bietet die Linde Torsionsstütze enorme Vorteile
2.3 Prozess des vollkommenen Motors 2.4 Grundlagen zur Erstellung von Simulationsmodellen für Verbrennungsmotoren
Thermodynamische Grundlagen. Verbrennung und Kraftstoffe. Kreisprozesse.. arnot-prozess.. Gleichraumprozess..3 Gleichdruckprozess..4 Seiligerprozess.3 Prozess des vollkommenen Motors.4 Grundlagen zur Erstellung
Technische Daten BMW 1er Cabrio. 118i, 120i, 125i, 135i.
Technische Daten BMW 1er Cabrio. 118i, 120i, 125i, 135i. Karosserie BMW 118i BMW 120i BMW 125i BMW 135i Anzahl Türen/Sitzplätze 2/4 2/4 2/4 2/4 Länge/Breite/Höhe (leer) mm 4360/1748/1411 4360/1748/1411
Taugt das 1-Liter-Auto als Vorbild für die Massenmotorisierung?
Taugt das 1-Liter-Auto als Vorbild für die Massenmotorisierung? Prof. Dr.-Ing. Horst E. Friedrich DLR, energie trialog Schweiz, Villingen, 22. Juni 2007 Folie 1 Prof. H.E. Friedrich > energie trialog Schweiz
DLE 30 Benzin Motor. Gebrauchsanweisung DLE 30
DLE 30 Benzin Motor Gebrauchsanweisung DLE 30 Achtung! Lesen Sie die Anleitung vor dem Gebrauch des Motors. Schwere Verletzungen können Folge von falscher Handhabung sein. Alle Benzin-Motoren der DLE Serie
Effiziente IE4-Motorentechnologien Vergleich Synchronreluktanzmotor und Asynchronmotor
ABB Schweiz AG, Industrie- und Gebäudeautomation, Thomas ose, 20. März 2014 Effiziente IE4-Motorentechnologien Vergleich Synchronreluktanzmotor und Asynchronmotor Effiziente IE4-Motorentechnologien Inhalt
Elektrische Kühlmittelpumpen. Immer richtig temperiert
Elektrische Kühlmittelpumpen Immer richtig temperiert Elektrische Kühlmittelpumpen Konventionelle Kühlmittelpumpen zur Motorkühlung werden über Zahnriemen angetrieben mit fester Kopplung an die Motordrehzahl.
FAQ Temperaturprobleme fate_md www.kaoscrew.de
FAQ Temperaturprobleme fate_md www.kaoscrew.de Diese FAQ soll helfen, vermeintlichen Temperaturproblemen am B Corsa auf die Schliche zu kommen bzw. sie zu lösen. Dazu muss man erstmal grundlegend wissen,