STATISCHE BERECHNUNG

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1 Projekt : Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Tel Fax [email protected] STATISCHE BERECHNUNG PROJEKT-NR.: HERSTELLER: Thijencamp Trading B.V. Postfach 158 NL-6900AD Zevenaar ANSPRECHPARTNER Herr Thierry Tiedink AUFTRAG VOM PROJEKT: GRUNDLAGEN VORSCHRIFTEN: BAUSTAHL: (Container-Überdachung) Zeichnung und Montageanleitung des Herstellers Allgemeine Bau- und DIN-Vorschriften DIN 1055 DIN 4112 Lastannahmen Fliegende Bauten / Zelte DIN Stahlhochbau DIN Stahlbauten Tragwerke aus Hohlprofile EN 729 S355 Schweißtechnische Qualitätsanforderungen Alle Anmerkungen in der Statik sind zu beachten.

2 Projekt : Seite: 1 1. Inhaltsverzeichnis Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck 1. Inhaltsverzeichnis 1 2. Allgemeine Anmerkungen 2 3. Karten für Windlastzonen und Schneelastzonen 3 4. Lastannahmen 5 POS. 1: Pfette 7 POS. 2: 12 POS. 3: Befestigung der Fußpunkte (Schweißung) Zusammenfassung der Berechnungsergebnisse 40

3 Projekt : Seite: 2 2. Allgemeine Anmerkungen Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Der Auftraggeber bietet Container-Überdachungen in verschiedenen Ausführungen an. Die nachfolgende statische Berechnung beinhaltet die erforderlichen Nachweise für die Container-Überdachung vom Typ Die Container-Überdachung besteht aus Stahlrahmen (Rundrohre 76,1 x 2 mm, Stützweite mm) im Abstand von 2000 mm. Die Halle hat in Längsrichtung je nach Ausführung 3 (Typ x6), 4 (Typ x8) oder 6 Felder (Typ x12). Im Rahmen einer Systemstatik soll ermittelt werden, ob die Container-Überdachung für eine Windlast von 0,30 kn/m 2 (Windzone 3, Windlast für Zelte gemäß DIN 4112, für Zelte mit H 5,00) und eine Schneelast von s i = 0,30 kn/m 2 ausreichend bemessen ist. Die Zeltplane ist nicht Gegenstand dieses Standsicherheitsnachweises. Grundlagen: Vorschriften: DIN 1055 Lastannahmen DIN 4112 Fliegende Bauten / Zelte DIN Stahlbau, Bemessung und Konstruktion DIN Stahlbauten - Tragwerke aus Hohlprofile Baustoffe: S355 Unterlagen: Zeichnung und Montageanleitung des Herstellers

4 Projekt : Seite: Windlastzonenkarte Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck

5 Projekt : Seite: Schneelastzonenkarte Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck

6 Projekt : Seite: 5 4. Lastannahmen 4.1 Eigengewicht Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Das Eigengewicht der Tragkonstruktion wird vom Berechnungs-Programm RFEM automatisch berücksichtigt! Zeltplane ca. 0,33 kg/m 2 g 1 = 0,0033 kn/m 2 Feldlänge 2,0 m => 0,0033 x 2,0 => g 1 = 0,0066 kn/m => Gesamtgewicht der Dachkonstruktion => g = 0,0066 kn/m 4.2 Windlasten gem. DIN / DIN : DIN4112, Kap 4.5.2, H = 5,00 5,0 m => q = 0,30 kn/m 2 Wind in Quer-Richtung (= X-Richtung, Beiwerte nach DIN4112, Bild 1) auf linke Wand (c pe = +0,80) 0,80 x 0,30 => w 1 = 0,240 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 73-0,4 = +0,75) 0,75 x 0,30 => w 2 = 0,225 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 62-0,4 = +0,66) 0,66 x 0,30 => w 3 = 0,198 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 50-0,4 = +0,52) 0,52 x 0,30 => w 4 = 0,156 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 40-0,4 = +0,37) 0,37 x 0,30 => w 5 = 0,111 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 28-0,4 = +0,16) 0,16 x 0,30 => w 6 = -0,048 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 17-0,4 = -0,05) 0,05 x 0,30 => w 7 = -0,015 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 6-0,4 = -0,27) 0,27 x 0,30 => w 8 = -0,081 kn/m 2 auf rechtes Dach/Wand/Giebel (c pe = -0,40) 0,40 x 0,30 => w 9 = -0,120 kn/m 2 => auf linke Wand +0,24 x 2,00 => w 1 = +0,480 kn/m => auf linkes Dach (73 ) 0,225 x 2,00 => w 2 = +0,450 kn/m => auf linkes Dach (62 ) 0,198 x 2,00 => w 3 = +0,396 kn/m => auf linkes Dach (50 ) 0,156 x 2,00 => w 4 = +0,312 kn/m => auf linkes Dach (40 ) 0,111 x 2,00 => w 5 = +0,222 kn/m => auf linkes Dach (28 ) -0,048 x 2,00 => w 6 = -0,096 kn/m => auf linkes Dach (17 ) -0,015 x 2,00 => w 7 = -0,030 kn/m => auf linkes Dach (6 ) -0,081 x 2,00 => w 8 = -0,162 kn/m => auf rechtes Dach/Wand/Giebel -0,120 x 2,00 => w 9 = -0,240 kn/m

7 Projekt : Seite: 6 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Wind in Längs-Richtung (= Y-Richtung, Beiwerte nach DIN4112, Bild 1) auf vordere Giebelwand (c pe = +0,80) 0,30 x +0,8 => w 1 = 0,240 kn/m 2 auf Dach (c pe = -0,40) 0,30 x -0,4 => w 2 = -0,120 kn/m 2 auf Seitenwände (c pe = -0,40) 0,30 x -0,4 => w 3 = -0,120 kn/m 2 auf hintere Giebelwand (c pe = -0,40) 0,30 x -0,4 => w 4 = -0,120 kn/m 2 => auf Dach 0,30 x -0,4 x 2,00 => w 2 = -0,240 kn/m => auf Seitenwände 0,30 x -0,4 x 2,00 => w 3 = -0,240 kn/m Innendruck ohne vordere Giebelwand 0,30 x +0,8 => w = -0,240 kn/m 2 Innendruck ohne hintere Giebelwand 0,30 x -0,4 => w = 0,120 kn/m Schneelasten: Die maximal zulässige Schneelast beträgt s i = 0,30 kn/m Systembild: Achse G Achse F Achse E Achse D Achse C Achse B Achse A

8 Projekt : Seite: 7 POS. 1 Pfette (Rundrohr 60,3 x 2,0 S235) a) Eigengewicht Dachhaut, Stützweite 2,00 m: Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Dachhaut g = 0,0033 kn/m 2 Pfettenabstand 2,0 m => 0,0033 x 2,00 => g = 0,0066 kn/m b) Windlast auf Pfette, Stützweite 2,00 m, q = 0,30 kn/m 2 : Winddruck (Dach), c p = 0,80 x 0,30 w = 0,24 kn/m 2 Pfettenabstand 2,0 m => 0,24 x 2,00 => w 1 = 0,480 kn/m c) Schneelast auf Pfette, Stützweite 2,00 m: Max. Schneelast s i = 0,30 kn/m 2 Pfettenabstand 2,0 m => 0,30 x 2,00 => s i = 0,600 kn/m Berechnung: Siehe nachfolgende Berechnung mit dem Programm DLT10 der Friedrich und Lochner GmbH.

9 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Durchlaufträger DLT 01/2010/A WinXP Seite: 8 PROJEKT: CONTOP10 POS: 1 Bezeichnung: Pfette 60,3 x 2,0 Maßstab 1 : 20 horiz vert RO60.3X2 2,00 Stahlträger 2-achsig S 235 E-Modul E = kn/cm2 SYSTEM Länge Querschnittswerte Feld L (m) Q I (cm4) Wo (cm3) Wu (cm3) konstant RO60.3X2 BELASTUNG Lasttyp : 1=Gleichlast über L, 2=Einzellast bei a (kn,m) 3=Einzelmoment bei a, 4=Trapezlast von a - a+b 5=Dreieckslast über L, 6=Trapezlast über L Feld Typ EG Gr g_l/r q_l/r Faktor Abstand Länge auspos Phi 1 1 J I Eigengewicht des Trägers ist mit Gamma = 78.5 kn/m3 berücksichtigt. Einwirkungen: Nr Kl Bezeichnung ψ0 ψ1 ψ2 γ I 4 Windlasten J 3 Schnee bis NN +1000m Alle Einwirkungen werden als unabhängige betrachtet. In den folgenden Tabellen steht am Ende der Zeilen ein Verweis auf die Nummer der zug. Überlagerung (siehe unten). In Tabellen mit Gammafachen Schnittgrößen steht zusätzlich ein Verweis auf die Leiteinwirkung. Ergebnisse für 1-fache Lasten SCHNITTGRÖßEN max/min My ( knm, kn ) Feld x maxmy zugmz zugvz zugvy minmy zugmz zugvz zugvy

10 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Durchlaufträger DLT 01/2010/A WinXP Seite: 9 PROJEKT: CONTOP10 POS: 1 Bezeichnung: Pfette 60,3 x 2,0 Auflagerkräfte ( kn ) Stütze aus g max q min q Vollast max min 1 z y z y Auflagerkräfte ( kn ) Stütze 1 Stütze 2 EG max min max min g z y I z y J z y Sumz y Ergebnisse für γ-fache Lasten SCHNITTGRÖßEN max/min My ( knm, kn ) Feld x maxmy zugmz zugvz zugvy minmy zugmz zugvz zugvy Maßstab 1 : 20 Mzd[kNm] Vyd[kN] Myd[kNm]

11 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Durchlaufträger DLT 01/2010/A WinXP Seite: 10 PROJEKT: CONTOP10 POS: 1 Bezeichnung: Pfette 60,3 x 2,0 Vzd[kN] B e m e s s u n g : S 235 f_y,d = f_y,k / 1.1 = N/mm2 Bemessungsschnittgrößen Feld x Myd Qzd Mzd Qyd (m) (knm) (kn) (knm) (kn) komb J J J 4 Normalspannungen Feld x σz σd τ σv η (m) ( N/mm2 ) komb J J J 4 Zulässige Durchbiegungen : im Feld zul f = L / 200 Feld x fg ftot f zulf η (m) (cm) (cm) (cm) (cm) komb z y

12 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Durchlaufträger DLT 01/2010/A WinXP Seite: 11 PROJEKT: CONTOP10 POS: 1 Bezeichnung: Pfette 60,3 x 2,0 In der folgenden Tabelle sind die Lasten mit der internen Numerierung angegeben. Die anschließende Tabelle der gerechneten Kombinationen referenziert auf diese Nummern. BELASTUNG Lasttyp : 1=Gleichlast über L, 2=Einzellast bei a (kn,m) 3=Einzelmoment bei a, 4=Trapezlast von a - a+b 5=Dreieckslast über L, 6=Trapezlast über L Feld Typ Grp g1 q1 g2 q2 Faktor Abstand Länge J I y Gerechnete Kombinationen aus 2 Lasten Last K1 K2 K3 K g g g g 1. x. x 2.. x x Die vorstehenden Kombinationen werden wie folgt bearbeitet: Beim Nachweis der Tragsicherheit werden die ständigen Lasten alle gleichzeitig alternierend mit GammaG = 1,00 / 1,35 beaufschlagt. Wenn in einer Kombination p-lasten aus unterschiedlichen Einwirkungen vorhanden sind, dann wird jeweils untersucht, welche Einwirkung die Leiteinwirkung ist. Die Auswirkung der Lasteinwirkungsdauer wird ebenfalls geprüft.

13 Projekt : Seite: 12 POS. 2 a) Eigengewicht Dachhaut, Stützweite 2,00 m: Zeltplane 0,0033 kn/m 2 x 2,00 m g 1 = 0,0066 kn/m => Gesamtgewicht Dachkonstruktion => g = 0,0066 kn/m Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck b) Windlasten (in +X-Richtung), q = 0,30 kn/m 2, Stützweite 2,00 m: auf linke Wand +0,24 x 2,00 => w 1 = +0,480 kn/m auf linkes Dach (73 ) 0,225 x 2,00 => w 2 = +0,450 kn/m auf linkes Dach (62 ) 0,198 x 2,00 => w 3 = +0,396 kn/m auf linkes Dach (50 ) 0,156 x 2,00 => w 4 = +0,312 kn/m auf linkes Dach (40 ) 0,111 x 2,00 => w 5 = +0,222 kn/m auf linkes Dach (28 ) -0,048 x 2,00 => w 6 = -0,096 kn/m auf linkes Dach (17 ) -0,015 x 2,00 => w 7 = -0,030 kn/m auf linkes Dach (6 ) -0,081 x 2,00 => w 8 = -0,162 kn/m auf rechtes Dach/Wand/Giebel -0,120 x 2,00 => w 9 = -0,240 kn/m c) Windlasten (in +Y-Richtung), q = 0,50 kn/m 2 Stützweite 2,00 m: auf vordere Giebelwand 0,30 x 0,800 => w 1 = +0,240 kn/m 2 auf Dach 0,30 x -0,400 x 2,00 => w 2 = -0,240 kn/m auf Seitenwände 0,30 x -0,400 x 2,00 => w 3 = -0,240 kn/m auf hintere Giebelwand 0,30 x -0,400 => w 4 = -0,120 kn/m 2 d) Gleichmäßige Schneelast, s i = 0,30 kn/m 2, Stützweite 2,00 m: auf gesamte Dachfläche 0,30 x 2,00 => s i1 = 0,60 kn/m e) Unsymmetrische Schneelast, s i = 0,30 kn/m 2, Stützweite 2,00 m: Dreieck auf linker Dachfläche 0,30 / 0,8 x 1,0 x 2,00 => s i2 = 0,75 kn/m Dreieck auf rechter Dachfläche 0,30 / 0,8 x 2,0 x 2,00 => s i3 = 1,50 kn/m Berechnung: Siehe nachfolgende Berechnung mit dem Programm RSTAB der Dlubal GmbH.

14 Seite: 13 INHALT Inhalt Basisangaben Grafik - Struktur Strukturdaten Knoten Materialien Querschnitte Stäbe Auflager Belastungen Basisangaben der Lastfälle LF 1 - Eigengewicht und Aufbau LF 2 - Schnee gleichmäßig s i =0,30 kn/m LF 3 - Schnee unsymmetrisch s i =0,30 kn/m LF 4 - Wind in +X q=0,30 kn/m LF 6 - Stabilisierungslast V/ LF-, LG-Ergebnisse LF-Gruppen Grafik - Belastung Daten zur Theorie II. Ordnung Schnittgrößen stabbezogen Auflagerkräfte und -momente STAHL STAHL1 - Spannungsanalyse Basisangaben Grenzspannungen Querschnitte Ergebnisse Max. Spannungen in Stäben Maßgebende Schnittgrößen - [Sigma-v] Grafik - SPANNUNGSAUSNUTZUNG BASISANGABEN BERECHNUNGSART Statik Theorie I. Ordnung Nachweis Theorie II. Ordnung Dynamik Seiltheorie Lastfälle Bemessungsfälle LF-Gruppen Dynamikfälle LF-Kombinationen Knickfiguren STRUKTURKENNWERTE 1D-Durchlaufträger 34 Knoten 53 Stäbe 2D-Stabwerk 2 Materialien 0 Seilstäbe 3D-Stabwerk 3 Querschnitte 0 Voutenstäbe Trägerrost 0 Stabendgelenke 0 El. gebet. Stäbe 0 Stabteilungen 0 Stabzüge

15 Seite: 14 STRUKTUR Isometrie Z Y X

16 Seite: 15 KNOTEN Knoten- Koordinatensystem Bezugs- Knoten Knotenkoordinaten X [m] Y [m] Z [m] 1 Kartesisch Gelagert 2 Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Gelagert 14 Kartesisch Gelagert 15 Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Gelagert 27 Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch MATERIALIEN Mater.- Material- Bezeichnung E-Modul [kn/mm2] Schubmodul [kn/mm2] Sp. Gewicht [kn/mm3] Wärmedehn. [1/ C] 1 S 355 J E E E E-05 2 S 235 JR 2.100E E E E-05 RO 76,1x2 RO 60,3x2 Ring 40/1.5 QUERSCHNITTE Quer.- Mater.- Querschnitts- Bezeichnung I TA I 2 A 2 I 3 [mm4] A 3 [mm2] 1 1 RO 76,1x RO 60,3x Ring 40/

17 Seite: 16 L o k a le s S ta b a c h se n s y ste m Y Z i X 3 b 3 β 1 1 b j 2 2 b β hier negativ STÄBE Stab- Knoten Anf. Ende Beta [ ] Querschnitt Anf. Ende Gelenk Anf. Ende Stabtyp Teil.- Länge [m] 1 Balken ALLG 2 Balken ALLG 3 Balken ALLG 4 Balken ALLG 5 Balken ALLG 6 Balken ALLG 7 Balken ALLG 8 Balken ALLG 9 Balken ALLG 10 Balken ALLG 11 Balken ALLG 12 Balken ALLG 13 Balken ALLG 14 Balken ALLG 15 Balken ALLG 16 Balken ALLG 17 Balken ALLG 18 Balken ALLG 19 Balken ALLG 20 Balken ALLG 21 Balken ALLG 22 Balken ALLG 23 Balken ALLG 24 Balken ALLG 25 Balken HORI 26 Balken HORI 27 Balken HORI 28 Balken HORI 29 Balken HORI 30 Fachwerks ALLG 31 Fachwerks ALLG 32 Fachwerks ALLG 33 Fachwerks ALLG 34 Fachwerks ALLG 35 Fachwerks ALLG 36 Fachwerks ALLG 37 Fachwerks ALLG 38 Fachwerks ALLG 39 Fachwerks ALLG 40 Balken ALLG 41 Balken ALLG 42 Balken ALLG 43 Balken ALLG 44 Balken ALLG 45 Balken ALLG 46 Balken ALLG 47 Balken ALLG 48 Balken HORI 49 Balken HORI 50 Fachwerks ALLG 51 Fachwerks ALLG 52 Fachwerks ALLG 53 Fachwerks ALLG AUFLAGER Stablage Lager- Gelagerte Knoten Drehung [ ] Alpha Beta Festes Auflager bzw. Feder [kn/m] [knm/rad] in X in Y in Z um X um Y um Z 1 1,13,14, Ja Ja Ja Ja Ja

18 Seite: 17 BASISANGABEN DER LASTFÄLLE LF- LF-Bezeichnung Faktor Überlagerungsart Eigengewicht 1 Eigengewicht und Aufbau 1.00 Ständig Schnee gleichmäßig s i =0,30 kn/m Veränderlich - 3 Schnee unsymmetrisch s i =0,30 kn/m Veränderlich - 4 Wind in +X q=0,30 kn/m Veränderlich - 5 Wind in +Y q=0,30 kn/m Veränderlich - 6 Stabilisierungslast V/ Veränderlich - G - In Z - R ic h tu n g a ls G e w ic h t STABLASTEN LF 1 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung , G , G Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 Z B e z u g s lä n g e STABLASTEN LF 2 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung G G Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 STABLASTEN LF 3 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 P 2 A B G G G G G G G G G G G G G G G G G G G G STABLASTEN LF 4 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1

19 Seite: Lo ka l in 3 -R ich tu ng 1 3 B e zu g slä n ge STABLASTEN LF 4 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung ,42, ,46, Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 STABLASTEN LF 5 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung , , Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 KNOTENKRÄFTE LF 6 Belastete Knoten Knotenkräfte P X [kn] P Y [kn] P Z [kn] 1 7, LF-GRUPPEN LG- LG-Bezeichnung Faktor Beiwert γ M Lastfälle in LG 1 Eigengewicht + Schnee *LF *LF2 + LF6 gleichm. 2 Eigengewicht + Wind in +X *LF *LF4 + LF6 3 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF4 + gleichm + 0,6 x Wind in LF6 +X 4 Eigengewicht + Wind in +X *LF *LF *LF ,5 x Schnee gleichm LF6 5 Eigengewicht + Wind in +Y *LF *LF5 + LF6 6 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF5 + gleichm + 0,6 x Wind in LF6 +Y 7 Eigengewicht + Wind in +Y *LF *LF *LF ,5 x Schnee gleichm LF6 11 Eigengewicht + Schnee *LF *LF3 + LF6 unsymmetr 13 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF4 + unsymmetr + 0,6 x Wind in LF6 +X 14 Eigengewicht + Wind in +X *LF *LF *LF ,5 x Schnee unsymmetr LF6 16 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF5 + unsymmetr + 0,6 x Wind in LF6 +Y 17 Eigengewicht + Wind in +Y *LF *LF *LF ,5 x Schnee unsymmetr LF6

20 Seite: 19 BELASTUNG LF 2 - Schnee gleichmäßig s i =0,30 kn/m2 [kn/m] Isometrie 0.30 Z Y X LF 3 - Schnee unsymmetrisch s i =0,30 kn/m2 [kn/m] Isometrie Z Y X LF 4 - Wind in +X q=0,30 kn/m2 [kn/m] Z Y X 0.12 Isometrie LF 5 - Wind in +Y q=0,30 kn/m2 [kn/m] Isometrie Z Y X 0.12

21 Seite: 20 DATEN ZUR THEORIE II. ORDNUNG LG- Faktor Ny Anzahl Iterationen Eps-Konvergenz vorhanden gewollt Ny-fache Ergebnisse Entlastung durch Zugkräfte LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 1 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

22 Seite: 21 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 4 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

23 Seite: 22 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 9 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

24 Seite: 23 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 14 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

25 Seite: 24 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 18 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

26 Seite: 25 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 23 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

27 Seite: 26 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 27 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

28 Seite: 27 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] 32 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3

29 Seite: 28 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 37 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

30 Seite: 29 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 41 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

31 Seite: 30 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 46 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

32 Seite: 31 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] 51 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 AUFLAGERKRÄFTE UND -MOMENTE Knoten- LF/LG- Auflagerkräfte [N] Auflagermomente [Nm] P X P Y P Z M X M Y M Z 1 LF LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG LF LF LF LF LF LG LG

33 Seite: 32 AUFLAGERKRÄFTE UND -MOMENTE Knoten- LF/LG- Auflagerkräfte [N] Auflagermomente [Nm] P X P Y P Z M X M Y M Z 13 LG LG LG LG LG LF LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG LF LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten

34 Seite: 33 STAHL1 - SPANNUNGSANALYSE BASISANGABEN ZU BEMESSENDE STÄBE Alle ZU BEMESSENDE LASTFÄLLE LG1 - Eigengewicht + Schnee gleichm. LG2 - Eigengewicht + Wind in +X LG3 - Eigengewicht + Schnee gleichm + 0,6 x Wind in +X LG4 - Eigengewicht + Wind in +X + 0,5 x Schnee gleichm LG5 - Eigengewicht + Wind in +Y LG6 - Eigengewicht + Schnee gleichm + 0,6 x Wind in +Y LG7 - Eigengewicht + Wind in +Y + 0,5 x Schnee gleichm LG11 - Eigengewicht + Schnee unsymmetr LG13 - Eigengewicht + Schnee unsymmetr + 0,6 x Wind in +X LG14 - Eigengewicht + Wind in +X + 0,5 x Schnee unsymmetr LG16 - Eigengewicht + Schnee unsymmetr + 0,6 x Wind in +Y LG17 - Eigengewicht + Wind in +Y + 0,5 x Schnee unsymmetr GRENZSPANNUNGEN Mat.- Material- Bezeichnung Material- Norm, Kriterium Grenzspannungen [N/mm^2] Sigma Tau Sigma-v 1 S 355 J0 DIN t <= 40 mm S 235 JR DIN t <= 40 mm RO 76,1x RO 60,3x QUERSCHNITTE Quer.- Mat.- Querschnittsbezeichnung Querschnittsdrehung I-T [cm^4] A [cm^2] I-2 [cm^4] Alpha pl. y I-3 [cm^4] Alpha pl. z Ring 40/ RO 76,1x RO 60,3x Ring 40/ MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Spannungsart Ausnutzung Stab 1: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 2: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 3: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 4: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 5: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 6: Querschnitt 1 - RO 76,1x2

35 Seite: 34 MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Spannungsart Ausnutzung Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 7: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 8: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 9: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 10: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 11: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 12: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 13: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 14: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 15: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 16: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 17: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 18: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 19: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 20: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 21: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 22: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG

36 Seite: 35 MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Spannungsart Ausnutzung Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 23: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 24: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 25: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 26: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 27: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 28: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 29: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 30: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 31: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 32: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 33: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 34: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 35: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 36: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 37: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 38: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG

37 Seite: 36 MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Spannungsart Ausnutzung Sigma-v LG Stab 39: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 40: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 41: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 42: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 43: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 44: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 45: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 46: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 47: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 48: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 49: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 50: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 51: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 52: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 53: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG

38 Seite: 37 MASSGEBENDE SCHNITTGRÖSSEN - [SIGMA-V] Stab- x-stelle [m] LF Kräfte [N] N Q-2 Q-3 Momente [Nm] M-T M-2 M LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

39 Seite: 38 SPANNUNGSAUSNUTZUNG STAHL1 - Spannungsanalyse Sigma-v Isometrie Z Y X Max = 95.9%

40 Projekt : Seite: 39 POS. 3 Befestigung der Fußpunkte mit 4 Schweißungen Ø10 mm Fußplatte 195x220, Lochbild 155x180 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck a) Lastannahmen: Größte abhebende Kraft auf Fundament: Knoten 14, LG5 (vgl. S.32) => Zugehörige Lasten und Momente => Größtes Moment auf Fundament Knoten 26, LG3 (vgl. S.32) => F Z = +1,00 kn F X = -0,27 kn M X = 6,6 Nm M Y = -114,6 Nm M Z = 4,8 Nm M Y = 2511,7 Nm Zugehörige Lasten und Momente => F X = 3,00 kn b) Vergleichskraft auf Schweißnaht: F V F Y = F Z = M X = -0,11 kn -4,26 kn 57,5 Nm M Z = 114,9 Nm F V ZUG M = 57,5 / 0,155 / ,7 / 0,180 / 2 => F V ZUG = 7,16 kn F V ZUG F = -4,26 / 4 => F V ZUG = -1,07 kn F V SCHUB = 3,11 / ,9 / 240 / 2 => F V SCHUB = 1,02 kn => F V = 7,16-1,07 + 1,02 F V SCHUB = 7,11 kn c) Spannungsnachweis (a = 4): A S = π x 10 x 4 => A S = 125,7 mm 2 τ = 7110 N / 125,7 mm 2 => τ = 56,6 MPa Spannungsausnutzung: 56,6 / 126 => 0,45 < 1 Spannungsausnutzung: 7,11 / 14,4 => 0,49 < 1 (Schraube M10) 4 Schweißungen (a = 4, Ø10 mm) je Fußpunkt zur Befestigung sind ausreichend. Alternativ kann die Fußplatte auch mit 4 Schrauben M oder 8.8 befestigt werden.

41 Projekt : Seite: Zusammenfassung der Berechnungsergebnisse Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10 D Osterholz-Scharmbeck Die vorstehende statische Berechnung hat ergeben, dass die Container-Überdachung der Typenreihe (10x12) des Herstellers Thijencamp Trading B.V. (NL) ausreichend bemessen ist, um in Gebieten der Windzone 3 (Bemessungsdruck gemäß DIN 4112: q ref = 0,30 kn/m 2 ) mit einer Schneelast von s i = 0,30 kn/m 2 errichtet werden zu können. Die Container-Überdachung der Typenreihe kann ggfs. auch in Gebieten mit Schneelasten > 0,30 kn/m 2 errichtet werden, wenn durch entsprechende Maßnahmen sichergestellt wird, dass die Schneelast auf dem Dach der Zeltkonstruktion 30 kg/m 2 nicht überschreitet. Die Vorder- und Rückwand dürfen bei Sturm oder Sturmgefahr nicht montiert sein, da die Tragkonstruktion diese Kräfte nicht aufnehmen kann. Die maximale Spannungsausnutzung der Tragrahmen beträgt 96%. Aufgestellt, Seiten 1 bis Osterholz-Scharmbeck, 04. Juli 2011 Frank Blasek