STATISCHE BERECHNUNG vom

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1 Projekt : Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren Tel Fax [email protected] Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren STATISCHE BERECHNUNG vom PROJEKT-NR.: HERSTELLER: Kroftman Trading B.V. Postfach 158 NL-6900AD Zevenaar AUFTRAG VOM PROJEKT: Überdachung Typ GRUNDLAGEN VORSCHRIFTEN: BAUSTOFFE: Windzone 1 / Firsthöhe 10,00 m (0,54 kn/m 2 ) Schneezone 1 / Geländehöhe bis 400 m (0,65 kn/m 2 ) Bauzeichnungen des Herstellers Allgemeine Bau- und DIN-Vorschriften EN 1990 EN 1991 EN 1993 EN 729 DIN 4112 S235 JR S355 J2 Eurocode 0 Grundlagen Eurocode 1 Einwirkungen Eurocode 3 Stahlbau Schweißtechnische Qualitätsanforderungen Fliegende Bauten / Zelte Alle Anmerkungen in der Statik sind zu beachten.

2 Projekt : Seite: 1 1. Inhaltsverzeichnis 2. Inhaltsverzeichnis Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren 1. Inhaltsverzeichnis 1 2. Allgemeine Anmerkungen 2 3. Karten für Windlastzonen und Schneelastzonen 3 4. Lastannahmen 5 POS. 1: Pfette 7 POS. 2: 11 POS. 3: Befestigung der Fußpunkte (Verankerung) 44 POS. 4: Aussteifungen 50 POS. 5: Rohrstöße Zusammenfassung der Berechnungsergebnisse 51 Unterschriftenseite 51

3 Projekt : Seite: 2 2. Allgemeine Anmerkungen Der Auftraggeber bietet Überdachungen in verschiedenen Ausführungen an. Die nachfolgende statische Berechnung beinhaltet die erforderlichen Nachweise für die Überdachung vom Typ Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren Die Überdachung besteht aus Stahlrahmen (Rundrohre 76,1 x 2 mm, Stützweite mm) im Abstand von 1000 mm. Die Halle hat in Längsrichtung je nach Ausführung 6 (Typ x6), 8 (Typ x8) oder 12 Felder (Typ x12). Im Rahmen einer Statik zur Mehrfachverwendung soll ermittelt werden, ob die Überdachungen vom Typ a) für eine Windlast von 0,54 kn/m 2 (Windzone 1, Firsthöhe bis 10,00 m) und b) für eine Schneelast von s k = 0,65 kn/m 2 (Schneelastzone 1 bis zu einer Höhe von 400) ausreichend bemessen sind. Die Zeltplane ist nicht Gegenstand dieses Standsicherheitsnachweises. Die Gründung der Halle erfolgt auf Legio oder Mega-Betonblöcken. Die Bemessung der Legio-Blöcke ist nicht Gegenstand dieses Standsicherheitsnachweises. Innendruck wird bei der Berechnung der Windlastfälle nicht berücksichtigt => bei Sturm darf weder Vorder noch Rückwand vorhanden sein! Grundlagen: Vorschriften: EN 1990 Eurocode 0 Grundlagen EN 1991 Eurocode 1 Einwirkungen EN 1993 Eurocode 3 Stahlbau EN 729 Schweißtechnische Qualitätsanforderungen DIN 4112 Fliegende Bauten / Zelte Baustoffe: Unterlagen: S235 JR S355 J2 Bauzeichnungen vom Hersteller

4 Projekt : Seite: Windlastzonenkarte Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren

5 Projekt : Seite: Schneelastzonenkarte Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren

6 Projekt : Seite: 5 4. Lastannahmen 4.1 Eigengewicht Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren Das Eigengewicht der Tragkonstruktion wird vom Berechnungs-Programm RFEM automatisch berücksichtigt! Zeltplane ca. 0,33 kg/m 2 g 1 = 0,0033 kn/m 2 Feldlänge 1,0 m => 0,0033 x 2,0 => g 1 = 0,0033 kn/m => Gesamtgewicht der Dachkonstruktion => g = 0,0033 kn/m 4.2 Windlasten gem. EN / DIN : EN , Anhang NA-A, Bild A.1, Windzone 1, H 10,00 m => q = 0,54 kn/m 2 Wind in Quer-Richtung (= X-Richtung, Beiwerte nach DIN4112, Bild 1) auf linke Wand (c pe = +0,80) 0,80 x 0,54 => w 1 = 0,432 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 73-0,4 = +0,75) 0,75 x 0,54 => w 2 = 0,405 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 62-0,4 = +0,66) 0,66 x 0,54 => w 3 = 0,356 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 50-0,4 = +0,52) 0,52 x 0,54 => w 4 = 0,281 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 40-0,4 = +0,37) 0,37 x 0,54 => w 5 = 0,200 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 28-0,4 = +0,16) -0,16 x 0,54 => w 6 = -0,086 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 17-0,4 = -0,05) -0,05 x 0,54 => w 7 = -0,027 kn/m 2 auf linkes Dach (c pe = 1,2 sin 6-0,4 = -0,27) -0,27 x 0,54 => w 8 = -0,146 kn/m 2 auf rechtes Dach/Wand/Giebel (c pe = -0,40) -0,40 x 0,54 => w 9 = -0,216 kn/m 2 => auf linke Wand +0,432 x 1,00 => w 1 = +0,432 kn/m => auf linkes Dach (73 ) 0,405 x 1,00 => w 2 = +0,405 kn/m => auf linkes Dach (62 ) 0,356 x 1,00 => w 3 = +0,356 kn/m => auf linkes Dach (50 ) 0,281 x 1,00 => w 4 = +0,281 kn/m => auf linkes Dach (40 ) 0,200 x 1,00 => w 5 = +0,200 kn/m => auf linkes Dach (28 ) -0,086 x 1,00 => w 6 = -0,086 kn/m => auf linkes Dach (17 ) -0,027 x 1,00 => w 7 = -0,027 kn/m => auf linkes Dach (6 ) -0,146 x 1,00 => w 8 = -0,146 kn/m => auf rechtes Dach/Wand/Giebel -0,216 x 1,00 => w 9 = -0,216 kn/m

7 Projekt : Seite: 6 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren Wind in Längs-Richtung (= Y-Richtung, Beiwerte nach DIN4112, Bild 1) auf vordere Giebelwand (c pe = +0,80) +0,80 x 0,54 => w 1 = 0,432 kn/m 2 auf Dach (c pe = -0,40) -0,40 x 0,54 => w 2 = -0,216 kn/m 2 auf Seitenwände (c pe = -0,40) -0,40 x 0,54 => w 3 = -0,216 kn/m 2 auf hintere Giebelwand (c pe = -0,40) -0,40 x 0,54 => w 4 = -0,216 kn/m 2 => auf Dach -0,40 x 0,54 x 1,00 => w 2 = -0,216 kn/m => auf Seitenwände -0,40 x 0,54 x 1,00 => w 3 = -0,216 kn/m Innendruck ohne vordere Giebelwand +0,80 x 0,54 => w = -0,432 kn/m 2 Innendruck ohne hintere Giebelwand -0,40 x 0,54 => w = 0,216 kn/m Schneelasten: s k = 0,65 kn/m 2 gemäß EN werden 2 Schneelastfälle berücksichtigt: 1. Schneelast symmetrisch => s I = 0,65 x 0,80 x 1,00 = 0,520 kn/m 2. Schneelast unsymmetrisch => s I, LINKS = 0,65 x 2,00 x 1,00 = 1,300 kn/m s I, RECHTS = 0,65 x 1,00 x 1,00 = 0,650 kn/m 4.4 Systembild: Achse G Achse F Achse E Achse D Achse B Achse C Achse A

8 Projekt : Seite: 7 POS. 1 Pfette (Rundrohr 60,3 x 2,0 S235 JR) a) Eigengewicht Dachhaut, Stützweite 1,00 m: Dachhaut g = 0,0033 kn/m 2 Pfettenabstand 2,0 m => 0,0033 x 2,00 => g = 0,0066 kn/m b) Windlast auf Pfette, Stützweite 1,00 m, q = 0,54 kn/m 2 : Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren Winddruck (Dach), c p = 0,80 x 0,54 w = 0,432 kn/m 2 Pfettenabstand 2,0 m => 0,432 x 2,00 => w 1 = 0,864 kn/m c) Schneelast auf Pfette, Stützweite 1,00 m: Max. Schneelast s i = 1,300 kn/m 2 Pfettenabstand 2,0 m => 1,30 x 2,00 => s i = 2,600 kn/m Berechnung: Siehe nachfolgende Berechnung mit dem Programm DLT10 der Friedrich und Lochner GmbH.

9 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Durchlaufträger DLT 01/2010/A WinXP Seite: 8 PROJEKT: POS: 1 Bezeichnung: Pfette 60,3 x 2,0 Maßstab 1 : RO60.3X ,00 Stahlträger 2-achsig S 235 E-Modul E = kn/cm2 SYSTEM Länge Querschnittswerte Feld L (m) Q I (cm4) Wo (cm3) Wu (cm3) konstant RO60.3X2 BELASTUNG Lasttyp : 1=Gleichlast über L, 2=Einzellast bei a (kn,m) 3=Einzelmoment bei a, 4=Trapezlast von a - a+b 5=Dreieckslast über L, 6=Trapezlast über L Feld Typ EG Gr g_l/r q_l/r Faktor Abstand Länge auspos Phi 1 1 J I Eigengewicht des Trägers ist mit Gamma = 78.5 kn/m3 berücksichtigt. Einwirkungen: Nr Kl Bezeichnung ψ0 ψ1 ψ2 γ I 4 Windlasten J 3 Schnee bis NN +1000m Alle Einwirkungen werden als unabhängige betrachtet. In den folgenden Tabellen steht am Ende der Zeilen ein Verweis auf die Nummer der zug. Überlagerung (siehe unten). In Tabellen mit Gammafachen Schnittgrößen steht zusätzlich ein Verweis auf die Leiteinwirkung. Ergebnisse für 1-fache Lasten SCHNITTGRÖßEN max/min My ( knm, kn ) Feld x maxmy zugmz zugvz zugvy minmy zugmz zugvz zugvy

10 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Durchlaufträger DLT 01/2010/A WinXP Seite: 9 PROJEKT: POS: 1 Bezeichnung: Pfette 60,3 x 2,0 Auflagerkräfte ( kn ) Stütze aus g max q min q Vollast max min 1 z y z y Auflagerkräfte ( kn ) Stütze 1 Stütze 2 EG max min max min g z y I z y J z y Sumz y Ergebnisse für γ-fache Lasten SCHNITTGRÖßEN max/min My ( knm, kn ) Feld x maxmy zugmz zugvz zugvy minmy zugmz zugvz zugvy Maßstab 1 : 10 Mzd[kNm] Vyd[kN] Myd[kNm] Vzd[kN]

11 Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Durchlaufträger DLT 01/2010/A WinXP Seite: 10 PROJEKT: POS: 1 Bezeichnung: Pfette 60,3 x 2,0 B e m e s s u n g : S 235 f_y,d = f_y,k / 1.1 = N/mm2 Bemessungsschnittgrößen Feld x Myd Qzd Mzd Qyd (m) (knm) (kn) (knm) (kn) komb J J J 2 Normalspannungen Feld x σz σd τ σv η (m) ( N/mm2 ) komb J J J 2 Zulässige Durchbiegungen : im Feld zul f = L / 200 Feld x fg ftot f zulf η (m) (cm) (cm) (cm) (cm) komb z y In der folgenden Tabelle sind die Lasten mit der internen Numerierung angegeben. Die anschließende Tabelle der gerechneten Kombinationen referenziert auf diese Nummern. BELASTUNG Lasttyp : 1=Gleichlast über L, 2=Einzellast bei a (kn,m) 3=Einzelmoment bei a, 4=Trapezlast von a - a+b 5=Dreieckslast über L, 6=Trapezlast über L Feld Typ Grp g1 q1 g2 q2 Faktor Abstand Länge J I Gerechnete Kombinationen aus 2 Lasten Last K1 K g g 1. x 2. x Die vorstehenden Kombinationen werden wie folgt bearbeitet: Beim Nachweis der Tragsicherheit werden die ständigen Lasten alle gleichzeitig alternierend mit GammaG = 1,00 / 1,35 beaufschlagt. Wenn in einer Kombination p-lasten aus unterschiedlichen Einwirkungen vorhanden sind, dann wird jeweils untersucht, welche Einwirkung die Leiteinwirkung ist. Die Auswirkung der Lasteinwirkungsdauer wird ebenfalls geprüft.

12 Projekt : Seite: 11 POS. 2 a) Eigengewicht Dachhaut, Stützweite 1,00 m: Zeltplane 0,0033 kn/m 2 x 1,00 m g 1 = 0,0033 kn/m => Gesamtgewicht Dachkonstruktion => g = 0,0066 kn/m b) Windlasten (in +X-Richtung), q = 0,54 kn/m 2, Stützweite 1,00 m: Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren auf linke Wand +0,432 x 1,00 => w 1 = +0,432 kn/m auf linkes Dach (73 ) 0,405 x 1,00 => w 2 = +0,405 kn/m auf linkes Dach (62 ) 0,356 x 1,00 => w 3 = +0,356 kn/m auf linkes Dach (50 ) 0,281 x 1,00 => w 4 = +0,281 kn/m auf linkes Dach (40 ) 0,200 x 1,00 => w 5 = +0,200 kn/m auf linkes Dach (28 ) -0,086 x 1,00 => w 6 = -0,086 kn/m auf linkes Dach (17 ) -0,027 x 1,00 => w 7 = -0,027 kn/m auf linkes Dach (6 ) -0,146 x 1,00 => w 8 = -0,146 kn/m auf rechtes Dach/Wand/Giebel -0,216 x 1,00 => w 9 = -0,216 kn/m c) Windlasten (in +Y-Richtung), q = 0,50 kn/m 2 Stützweite 1,00 m: auf Dach -0,40 x 0,54 x 1,00 => w 2 = -0,216 kn/m auf Seitenwände -0,40 x 0,54 x 1,00 => w 3 = -0,216 kn/m d) Gleichmäßige Schneelast, s i = 0,52 kn/m 2, Stützweite 1,00 m: auf gesamte Dachfläche 0,52 x 1,00 => s i1 = 0,52 kn/m e) Unsymmetrische Schneelast, s i = 0,65 kn/m 2, Stützweite 1,00 m: Dreieck auf linker Dachfläche 0,65 x 1,00 x 1,0 => s i2 = 0,65 kn/m Dreieck auf rechter Dachfläche 0,65 x 1,00 x 2,0 => s i3 = 1,30 kn/m Spannungsnachweis: Siehe nachfolgende Berechnung mit dem Programm RSTAB der Dlubal GmbH.

13 Projekt : Seite: 12 POS. 2 Zusammenstellung der Lastfälle Nachfolgend werden die folgenden Lastfälle berechnet. LF 1: Eigengewicht (ständig) LF 2: Schnee symmetrisch sk=0,65 kn/m 2 (veränderlich) Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren LF 3: Schnee unsymmetrisch links sk=0,65 kn/m 2 (veränderlich) LF 4: Schnee unsymmetrisch rechts sk=0,65 kn/m 2 (veränderlich) LF 5: Wind in +X q=0,54 kn/m 2 (veränderlich) LF 6: Wind in +Y q=0,54 kn/m 2 (veränderlich) LF 7: Stabilisierungslast H=V/100 (ständig) Tragfähigkeitsnachweis (γ F = 1,50, γ M = 1,10) (siehe nachfolgende RStab-Berechnung) LG 1: EG+Schnee gleichm.: 1,35 LF1+1,50 LF2+LF7 LG 2: EG+Wind in X: 1,35 LF1+1,50 LF5+LF7 LG 3: EG+Sch. glm.+wind X: 1,35 LF1+1,50 LF2+0,90 LF5+LF7 LG 4: EG+Wind X+Sch. glm.: 1,35 LF1+0,75 LF2+1,50 LF5+LF7 LG 5: EG+Wind in Y: 1,35 LF1+1,50 LF6+LF7 LG 6: EG+Sch. glm.+wind X: 1,35 LF1+1,50 LF2+0,90 LF6+LF7 LG 7: EG+Wind X+Sch. glm.: 1,35 LF1+0,75 LF2+1,50 LF6+LF7 LG 11: EG+Schnee unsym.l: 1,35 LF1+3,00 LF3+1,50 LF4+LF7 LG 12: EG+Sch.uns. L+Wind X: 1,35 LF1+3,00 LF3+1,50 LF4+0,90 LF5+LF7 LG 13: EG+Wind X+Sch.unsy.L: 1,35 LF1+1,50 LF3+0,75 LF4+1,50 LF5+LF7 LG 14: EG+Sch.unsy. L+Wind Y: 1,35 LF1+3,00 LF3+1,50 LF4+0,90 LF6+LF7 LG 15: EG+Wind Y+Sch.unsy.L: 1,35 LF1+1,50 LF3+0,75 LF4+1,50 LF6+LF7 LG 21: EG+Schnee unsym.r: 1,35 LF1+1,50 LF3+3,00 LF4+LF7 LG 22: EG+Sch.unsy.R+Wind X: 1,35 LF1+1,50 LF3+3,00 LF4+0,90 LF5+LF7 LG 23: EG+Wind X+Sch.unsy.R: 1,35 LF1+0,75 LF3+1,50 LF4+1,50 LF5+LF7 LG 24: EG+Sch.unsy.R+Wind Y: 1,35 LF1+1,50 LF3+3,00 LF4+0,90 LF6+LF7 LG 25: EG+Wind Y+Sch.unsy.R: 1,35 LF1+0,75 LF3+1,50 LF4+1,50 LF6+LF7

14 Seite: 13 INHALT Inhalt Basisangaben Grafik - Struktur Strukturdaten Knoten Materialien Stäbe Querschnitte Auflager Belastungen Basisangaben der Lastfälle LF 1 - Eigengewicht und Aufbau LF 2 - Schnee gleichmäßig sk = 0,65 kn/m LF 3 - Schnee unsymmetrisch links s i =0,65 kn/m LF 4 - Schnee unsymmetrisch rechts s i =0,65 kn/m LF 6 - Wind in +Y q=0,54 kn/m LF 7 - Stabilisierungslast LF-, LG-Ergebnisse LF-Gruppen Daten zur Theorie II. Ordnung Grafik - Belastung Schnittgrößen stabbezogen Auflagerkräfte und -momente STAHL STAHL1 - Spannungsanalyse Basisangaben Grenzspannungen Querschnitte Ergebnisse Max. Spannungen in Querschnitten Max. Spannungen in Stäben Maßgebende Schnittgrößen - [Sigma-v] Grafik - SPANNUNGSAUSNUTZUNG BASISANGABEN BERECHNUNGSART Statik Theorie I. Ordnung Nachweis Theorie II. Ordnung Dynamik Seiltheorie Lastfälle Bemessungsfälle LF-Gruppen Dynamikfälle LF-Kombinationen Knickfiguren STRUKTURKENNWERTE 1D-Durchlaufträger 42 Knoten 61 Stäbe 2D-Stabwerk 2 Materialien 0 Seilstäbe 3D-Stabwerk 4 Querschnitte 0 Voutenstäbe Trägerrost 0 Stabendgelenke 0 El. gebet. Stäbe 0 Stabteilungen 0 Stabzüge

15 Seite: 14 STRUKTUR Isometrie Z Y X

16 Seite: 15 KNOTEN Knoten- Koordinatensystem Bezugs- Knoten Knotenkoordinaten X [m] Y [m] Z [m] 1 Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Kartesisch Gelagert 36 Kartesisch Gelagert 37 Kartesisch Gelagert 38 Kartesisch Gelagert 39 Kartesisch Gelagert 40 Kartesisch Gelagert 41 Kartesisch Gelagert 42 Kartesisch Gelagert MATERIALIEN Mater.- Material- Bezeichnung E-Modul [kn/mm2] Schubmodul [kn/mm2] Sp. Gewicht [kn/mm3] Wärmedehn. [1/ C] 1 S 355 J E E E E-05 2 S 235 JR 2.100E E E E-05

17 Seite: 16 L o k a le s S ta b a c h se n s y ste m Y Z i X 3 b 3 β 1 1 b j 2 2 b β hier negativ STÄBE Stab- Knoten Anf. Ende Beta [ ] Querschnitt Anf. Ende Gelenk Anf. Ende Stabtyp Teil.- Länge [m] 1 Balken ALLG 2 Balken ALLG 3 Balken ALLG 4 Balken ALLG 5 Balken ALLG 6 Balken ALLG 7 Balken ALLG 8 Balken ALLG 9 Balken ALLG 10 Balken ALLG 11 Balken ALLG 12 Balken ALLG 13 Balken ALLG 14 Balken ALLG 15 Balken ALLG 16 Balken ALLG 17 Balken ALLG 18 Balken ALLG 19 Balken ALLG 20 Balken ALLG 21 Balken ALLG 22 Balken ALLG 23 Balken ALLG 24 Balken ALLG 25 Balken HORI 26 Balken HORI 27 Balken HORI 28 Balken HORI 29 Balken HORI 30 Fachwerk ALLG 31 Fachwerk ALLG 32 Fachwerk ALLG 33 Fachwerk ALLG 34 Fachwerk ALLG 35 Fachwerk ALLG 36 Fachwerk ALLG 37 Fachwerk ALLG 38 Fachwerk ALLG 39 Fachwerk ALLG 40 Balken ALLG 41 Balken ALLG 42 Balken ALLG 43 Balken ALLG 44 Balken ALLG 45 Balken ALLG 46 Balken ALLG 47 Balken ALLG 48 Balken HORI 49 Balken HORI 50 Fachwerk ALLG 51 Fachwerk ALLG 52 Fachwerk ALLG 53 Fachwerk ALLG 54 Balken HORI 55 Balken HORI 56 Balken HORI 57 Balken HORI 58 Balken HORI 59 Balken HORI 60 Balken HORI 61 Balken HORI Stablage

18 Seite: 17 RO 76,1x2 RO 60,3x2 Ring 40/1.5 BRFL 200x12 QUERSCHNITTE Quer.- Mater.- Querschnitts- Bezeichnung I TA I 2 A 2 I 3 [mm4] A 3 [mm2] 1 1 RO 76,1x RO 60,3x Ring 40/ BRFL 200x AUFLAGER Lager- Gelagerte Knoten Drehung [ ] Alpha Beta Festes Auflager bzw. Feder [kn/m] [knm/rad] in X in Y in Z um X um Y um Z Ja Ja Nein Nein Ja

19 Seite: 18 BASISANGABEN DER LASTFÄLLE LF- LF-Bezeichnung Faktor Überlagerungsart Eigengewicht 1 Eigengewicht und Aufbau 1.00 Ständig Schnee gleichmäßig sk = 0,65 kn/m 1.00 Veränderlich - 3 Schnee unsymmetrisch links s i =0, Veränderlich - 4 Schnee unsymmetrisch rechts s i =0, 1.00 Veränderlich - 5 Wind in +X q=0,54 kn/m Veränderlich - 6 Wind in +Y q=0,54 kn/m Veränderlich - 7 Stabilisierungslast 1.00 Veränderlich - G - In Z - R ic h tu n g a ls G e w ic h t STABLASTEN LF 1 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung , G , G Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 Z B e z u g s lä n g e Z - G lobal in Z-Richtung Z STABLASTEN LF 2 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung ,41 1 Z ,45 1 Z Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 Bezugslänge STABLASTEN LF 3 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 P 2 A B Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z STABLASTEN LF 4 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 P 2 A B Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z

20 Seite: Lo ka l in 3 -R ich tu ng 1 3 B e zu g slä n ge STABLASTEN LF 5 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung ,42, ,46, Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 STABLASTEN LF 6 Belastete Stäbe Lastart Last- Richtung , , Parameter [kn, knm, m, C, kn/m, knm/m] P 1 KNOTENKRÄFTE LF 7 Belastete Knoten Knotenkräfte P X [kn] P Y [kn] P Z [kn]

21 Seite: 20 LF-GRUPPEN LG- LG-Bezeichnung Faktor Beiwert γ M Lastfälle in LG 1 Eigengewicht + Schnee *LF *LF2 + LF7 gleichm. 2 Eigengewicht + Wind in *LF *LF5 + LF7 +X 3 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF5 gleichm + 0,6 x Wind + LF7 in +X 4 Eigengewicht + Wind in *LF *LF *LF5 +X + 0,5 x Schnee + LF7 gleichm 5 Eigengewicht + Wind in *LF *LF6 + LF7 +Y 6 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF6 gleichm + 0,6 x Wind + LF7 in +Y 7 Eigengewicht + Wind in *LF *LF *LF6 +Y + 0,5 x Schnee + LF7 gleichm 11 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF4 unsymmetr. links + LF7 12 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF4 unsymmetr L + 0,6 x *LF5 + LF7 Wind in +X 13 Eigengewicht + Wind in *LF *LF *LF4 +X + 0,5 x Schnee *LF5 + LF7 unsymmetr L 14 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF4 unsymmetr L + 0,6 x *LF6 + LF7 Wind in +Y 15 Eigengewicht + Wind in *LF *LF *LF4 +Y + 0,5 x Schnee *LF6 + LF7 unsymmetr L 21 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF4 unsymmetr. rechts + LF7 22 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF4 unsymmetr R + 0,6 x *LF5 + LF7 Wind in +X 23 Eigengewicht + Wind in *LF *LF *LF4 +X + 0,5 x Schnee *LF5 + LF7 unsymmetr R 24 Eigengewicht + Schnee *LF *LF *LF4 unsymmetr R + 0,6 x *LF6 + LF7 Wind in +Y 25 Eigengewicht + Wind in *LF *LF *LF4 +Y + 0,5 x Schnee *LF6 + LF7 unsymmetr R DATEN ZUR THEORIE II. ORDNUNG LG- Faktor Ny Anzahl Iterationen Eps-Konvergenz vorhanden gewollt Ny-fache Ergebnisse Entlastung durch Zugkräfte LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein LG E Ja Nein

22 Seite: 21 BELASTUNG LF 2 - Schnee gleichmäßig sk = 0,65 kn/m2 [kn/m] Isometrie Z Y X LF 3 - Schnee unsymmetrisch links s i =0,65 kn/m2 [kn/m] Isometrie Z Y X LF 4 - Schnee unsymmetrisch rechts s i =0,65 kn/m2 [kn/m] Isometrie Z Y X LF 5 - Wind in +X q=0,54 kn/m2 [kn/m] Isometrie Z Y X

23 Seite: 22 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 1 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

24 Seite: 23 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 5 LG5 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

25 Seite: 24 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 10 LG3 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

26 Seite: 25 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 15 LG1 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

27 Seite: 26 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 19 LG6 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

28 Seite: 27 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 24 LG4 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

29 Seite: 28 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 29 LG2 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

30 Seite: 29 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] LG7 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3

31 Seite: 30 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 38 LG5 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

32 Seite: 31 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 43 LG3 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

33 Seite: 32 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 48 LG1 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

34 Seite: 33 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 52 LG6 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

35 Seite: 34 SCHNITTGRÖSSEN STABBEZOGEN Stab- LF/LG- Knoten- x [m] Kräfte [N] Momente [Nm] N Q 2 Q 3 T M 2 M 3 57 LG4 LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

36 Seite: 35 AUFLAGERKRÄFTE UND -MOMENTE Knoten- LF/LG- Auflagerkräfte [N] Auflagermomente [Nm] P X P Y P Z M X M Y M Z 35 LF LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG LF LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG LF LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG LF LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG LF LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG LF LF LF LF LF

37 Seite: 36 AUFLAGERKRÄFTE UND -MOMENTE Knoten- LF/LG- Auflagerkräfte [N] Auflagermomente [Nm] P X P Y P Z M X M Y M Z 40 LG1 LG LG LG LG LG LG LF LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG LF LF LF LF LF LG LG LG LG LG LG LG ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LF ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten ΣKräfte LG ΣLasten

38 Seite: 37 STAHL1 - SPANNUNGSANALYSE BASISANGABEN ZU BEMESSENDE STÄBE Alle ZU BEMESSENDE LASTFÄLLE LG1 - Eigengewicht + Schnee gleichm. LG2 - Eigengewicht + Wind in +X LG3 - Eigengewicht + Schnee gleichm + 0,6 x Wind in +X LG4 - Eigengewicht + Wind in +X + 0,5 x Schnee gleichm LG5 - Eigengewicht + Wind in +Y LG6 - Eigengewicht + Schnee gleichm + 0,6 x Wind in +Y LG7 - Eigengewicht + Wind in +Y + 0,5 x Schnee gleichm LG11 - Eigengewicht + Schnee unsymmetr. links LG12 - Eigengewicht + Schnee unsymmetr L + 0,6 x Wind in +X LG13 - Eigengewicht + Wind in +X + 0,5 x Schnee unsymmetr L LG14 - Eigengewicht + Schnee unsymmetr L + 0,6 x Wind in +Y LG15 - Eigengewicht + Wind in +Y + 0,5 x Schnee unsymmetr L LG21 - Eigengewicht + Schnee unsymmetr. rechts LG22 - Eigengewicht + Schnee unsymmetr R + 0,6 x Wind in +X LG23 - Eigengewicht + Wind in +X + 0,5 x Schnee unsymmetr R LG24 - Eigengewicht + Schnee unsymmetr R + 0,6 x Wind in +Y LG25 - Eigengewicht + Wind in +Y + 0,5 x Schnee unsymmetr R GRENZSPANNUNGEN Mat.- Material- Bezeichnung Material- Norm, Kriterium Grenzspannungen [N/mm^2] Sigma Tau Sigma-v 1 S 355 J0 DIN t <= S 235 JR DIN t <= RO 76,1x Ring 40/ RO 60,3x BRFL 200x QUERSCHNITTE Quer.- Mat.- Querschnittsbezeichnung Querschnittsdrehung I-T [cm^4] A [cm^2] I-2 [cm^4] Alpha pl. y I-3 [cm^4] Alpha pl. z 1 1 RO 76,1x RO 60,3x Ring 40/ BRFL 200x MAX. SPANNUNGEN IN QUERSCHNITTEN Spannungsart Stab- x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Ausnutzung Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Querschnitt 4 - BRFL 200x12 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG

39 Seite: 38 MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Spannungsart Ausnutzung Stab 1: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 2: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 3: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 4: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 5: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 6: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 7: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 8: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 9: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 10: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 11: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 12: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 13: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 14: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 15: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 16: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 17: Querschnitt 1 - RO 76,1x2

40 Seite: 39 MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Spannungsart Ausnutzung Sigma gesamt Tau gesamt LG12 LG Sigma-v LG Stab 18: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 19: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 20: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 21: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 22: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 23: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 24: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 25: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 26: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 27: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 28: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 29: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 30: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 31: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 32: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 33: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG

41 Seite: 40 MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Spannungsart Ausnutzung Sigma-v LG Stab 34: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 35: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 36: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 37: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 38: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 39: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 40: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 41: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 42: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 43: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 44: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 45: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 46: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 47: Querschnitt 1 - RO 76,1x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 48: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 49: Querschnitt 2 - RO 60,3x2 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 50: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5

42 Seite: 41 MAX. SPANNUNGEN IN STÄBEN x-stelle [m] S-Punkt LF Spannung [N/mm^2] vorh grenz Spannungsart Ausnutzung Sigma gesamt Tau gesamt LG13 LG Sigma-v LG Stab 51: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 52: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 53: Querschnitt 3 - Ring 40/1.5 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 54: Querschnitt 4 - BRFL 200x12 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 55: Querschnitt 4 - BRFL 200x12 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 56: Querschnitt 4 - BRFL 200x12 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 57: Querschnitt 4 - BRFL 200x12 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 58: Querschnitt 4 - BRFL 200x12 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 59: Querschnitt 4 - BRFL 200x12 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 60: Querschnitt 4 - BRFL 200x12 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG Stab 61: Querschnitt 4 - BRFL 200x12 Sigma gesamt LG Tau gesamt LG Sigma-v LG

43 Seite: 42 MASSGEBENDE SCHNITTGRÖSSEN - [SIGMA-V] Stab- x-stelle [m] LF Kräfte [N] N Q-2 Q-3 Momente [Nm] M-T M-2 M LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG LG

44 Seite: 43 SPANNUNGSAUSNUTZUNG STAHL1 - Spannungsanalyse Sigma-v Isometrie Z Y 0.4 X Max = 85.3%

45 Projekt : Seite: 44 POS. 3 Befestigung der Fußplatten mit je 4 Durchsteckankern M10 Fußplatte 200x220, Lochbild 160x180 a) Maßgebende Schnittgrößen auf Fundament/Legio-Blöcke: Stab 47, Knoten 26, LG12 (vgl. S.43) => F Z = -2,71 kn Zugehörige Lasten und Momente => F X = +2,23 kn M X = 2,08 knm Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren Alternativ kann die Fußplatte auch mit 4 Schrauben M oder 8.8 befestigt werden.

46 Aufsteller Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Straße Heinestraße 1 Plz / Ort Büren Tel. Fax / / Bauvorhaben Bauteil POS 3 Verankerung der Fußplatte Bemerkung COMPUFIX /3c/1768 Seite 45 Datum: fischer COMPUFIX: Bemessen nach ETAG, Anhang C Lastart: Dübel: Ankergrund: Randbewehrung: Dübelbiegung: Ankerplatte: Ruhende Belastung Ankerbolzen FAZ II 10 / 20 (Art ) aus galvanisch verzinktem Stahl Gerissener Beton, normal bewehrt Betondruckfestigkeitsklasse: C 20/25 Ohne Rand- / Rückhängebewehrung Nicht vorhanden Keine Bemessung verfügbar Maße/Lasten: Bemessungslasten (*) Maß nicht maßstäblich [mm], [kn], [knm]

47 Aufsteller Ingenieurbüro Frank Blasek Bauvorhaben Bauteil POS 3, Verankerung der Fußplatte Dübel Ankerbolzen FAZ II 10 / 20 Seite 46 Achtung: Bei der Bemessung wurde vorausgesetzt, dass die Ankerplatte unter den einwirkenden Schnittkräften eben bleibt. Deshalb muss sie ausreichend steif sein. Die in COMPUFIX enthaltende Ankerplattenbemessung basiert auf einem Spannungsnachweis, erlaubt aber keine direkte Aussage über die Plattensteifigkeit. Der Steifigkeitsnachweis wird von COMPUFIX nicht geführt. Der Bemessung liegen umfangreiche dübelspezifische Kennwerte zugrunde. Bei einem Austausch - auch gegen ähnliche Produkte - muß in jedem Fall eine neue Bemessung erfolgen. Bei der Verwendung von Langlöchern wird vorausgesetzt, dass die Dübel mittig in den Löchern angeordnet sind. Bitte überprüfen Sie, ob die Klemmdicke des Dübels ausreichend ist. Maximaler Lochdurchmesser im Anbauteil: 12 mm. Zur Gewährleistung der Bauteiltragfähigkeit sind die Nachweise nach Abschnitt 7 der ETAG, Anhang C zu beachten. Alle übrigen Bedingungen der Zulassung sind zu beachten. Spaltnachweis ist aus folgenden Gründen nicht notwendig: - Nachweise wurden für gerissenen Beton geführt. - Es ist eine Spaltbewehrung vorhanden, die die Rissbreite unter Berücksichtigung der Spaltkräfte der Dübel nach ETAG 001, Anhang C, Abschnitt 7.3 auf wk = 0.3 mm begrenzt. Zuglast, Stahlbruch: Einheit S d N Rk,s kn 27,00 g Ms - 1,50 N Rd,s kn 18,00 N h Sd kn 4,88 b N,s - 0,27 Zuglast, Kegelförmiger Betonausbruch: Einheit S d N 0 Rk,c kn 16,73 A c,n cm 2 612,00 A 0 c,n cm 2 324,00 A c,n / A 0 c,n - 1,89 y s,n - 1,00 y ec1,n - 1,00 y ec2,n - 1,00 y re,n - 1,00 N Rk,c kn 31,60 g M,c - 1,50 N Rd,c kn 21,07 N g Sd kn 9,76 b N,c - 0,46 Zuglast, Herausziehen: Einheit S d N Rk,p kn 9,00 g Mp - 1,50 N Rd,p kn 6,00 N h Sd kn 4,88 b N,p - 0,81 Querlast, Stahlbruch: Einheit S d V Rk,s kn 20,00 g Ms - 1,25 V Rd,s kn 16,00 V h Sd kn 0,56 b V,s - 0,03 Querlast, Betonausbruch auf der lastabgewandten Seite: Einheit S d N 0 Rk,c kn 16,73 A c,n cm ,00 A 0 c,n cm 2 324,00 A c,n / A 0 c,n - 3,78 y s,n - 1,00 y ec1,n - 1,00 y ec2,n - 1,00 y re,n - 1,00 k - 2,20 V Rk,cp kn 139,06 g M,cp - 1,50 V Rd,cp kn 92,70 V g Sd kn 2,23 b V,cp - 0,02

48 Aufsteller Ingenieurbüro Frank Blasek Bauvorhaben Bauteil POS 3, Verankerung der Fußplatte Dübel Ankerbolzen FAZ II 10 / 20 Seite 47 Querlast, Betonkantenbruch: Einheit S d V 0 Rk,c kn 46,64 A c,v cm ,00 A 0 c,v cm ,50 A c,v / A 0 c,v - 0,65 y s,v - 1,00 y h,v - 1,37 ya,v - 1,00 y ec,v - 1,00 y re,v - 1,00 V Rk,c kn 41,32 g M,c - 1,50 V Rd,c kn 27,55 V g Sd kn 2,23 b V,c - 0,08 Zuglast Ausnutzung Querlast Ausnutzung Interaktion Ausnutzung Stahlbruch: 27,1 % Stahlbruch: 3,5 % 74,5 % Kegelförmiger Betonausbruch: 46,3 % Betonkantenbruch: 8,1 % Durchziehen / Herausziehen: Betonausbruch auf der 81,3 % lastabgewandten Seite: 2,4 % Ergebnis: Der rechnerische Nachweis der Dübel ist erbracht

49 Aufsteller Ingenieurbüro Frank Blasek Bauvorhaben Bauteil POS 3, Verankerung der Fußplatte Dübel Ankerbolzen FAZ II 10 / 20 Seite 48 Montagedaten Max. Klemmdicke t fix [mm] 20 Gewindedurchmesser M [mm] 10 Anzugsdrehmoment M D [Nm] 45 Schlüsselweite [mm] 17 Durchgangsloch im anzuschliessenden Bauteil d f [mm] 12 Verankerungstiefe h ef [mm] 60 Bohrlochdurchmesser d 0 [mm] 10 Mind. Bohrlochtiefe bei Durchsteckmontage t d [mm] 100

50 Aufsteller Ingenieurbüro Frank Blasek Bauvorhaben Bauteil POS 3, Verankerung der Fußplatte Dübel Ankerbolzen FAZ II 10 / 20 Seite 49

51 Projekt : Seite: 50 POS. 4 Aussteifung a) Aussteifung in Querrichtung in Querrichtung wird die Überdachung durch die Rahmen (POS. 2) ausgesteift; => kein weiterer Nachweis erforderlich Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren b) Aussteifung in Längsrichtung in Längsrichtung wird die Überdachung durch die Diagonalen (Rundrohr 40x1,5) zwischen den Achsen A und B sowie im Endfeld ausgesteift; => siehe RStab-Berechnung POS. 2. POS. 5 Rohrstöße An den Rohrverbindungen werden die Rohrenden maschinell so zusammengepresst (Kaltverfestigung = zusätzliche Spannungsreserve), dass die Rohre ineinandergeschoben werden können. Diese Querschnittsänderung bedingt höhere Spannungen in den Querschnitten: Die Länge der Innenrohre beträgt ca. 150 mm, d.h. eine Weiterleitung der Kräfte und Momente ist ohne Weiteres möglich. Spannungsnachweis: W X (Außenrohr Querschnitt 76,1 x 2,0) = 8883 mm 3 W X (Innenrohr Rohrquerschnitt 72,0 x 2,1) = 7831 mm 3 σ v (max, Rohrstoß) = 279,2 x 8883 / 7831 = 316,7 MPa Spannungsausnutzung η = 316,7 / 327,3 = 0,97 < 1

52 Projekt : Seite: Zusammenfassung der Berechnungsergebnisse Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D Büren Die vorstehende statische Berechnung hat ergeben, dass die Überdachungen der Typenreihe des Herstellers Kroftman Trading B.V. (NL) ausreichend bemessen sind, um in Gebieten der Windzone 1 (Bemessungsdruck: q ref = 0,54 kn/m 2 ) und der Schneezone 1 (Bodenschneelast: s K = 0,65 kn/m 2 errichtet werden zu können. Die Überdachung der Typenreihe kann ggfs. auch in Gebieten mit Schneelasten > 0,65 kn/m 2 errichtet werden, wenn durch entsprechende Maßnahmen sichergestellt wird, dass die Schneelast auf dem Dach der Zeltkonstruktion 52 kg/m 2 nicht überschreitet. Die Vorder- und Rückwand dürfen bei Sturm oder Sturmgefahr nicht montiert sein, da die Tragkonstruktion diese Kräfte nicht aufnehmen kann. Die maximale Spannungsausnutzung der Tragrahmen beträgt 97%. Aufgestellt, Seiten 1 bis Büren, 02. November 2012 Für das Ingenieurbüro: Frank Blasek