Engineering Dipl.-Ing. Michael Lück
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- Bernhard Seidel
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1 Engineering Dipl.-Ing. Michael Lück Ingenieurbüro für Messebau Bühnentechnik Fliegende Bauten Statische structural Berechnung report customer: Spindlerova 386 CZ Roudnice nad Labem project: MRT1 rigging tower Milos project no.: 242/2009 project no.: Nur gültig mit Original Stempel und Unterschrift - Kopien verletzen das Urheberrecht. Gültig Only mit valid Original with original Stempel signature und Unterschrift: - Copies are illegal. Post- und Hausadresse: Expo Engineering Suerkamp 14 D Oelde Fon: Fax: [email protected]
2 Summary 1 Terms for safe use Description of the construction Foundation of calculations Materials Aluminium EN AW-6060 T EN AW-6082 T6 with weld material SG-AlMg5 und AlMg4,5Mn Steel S235JR CrMo Load assumptions Snow Dead loads Dead loads girders Live loads Horizontal Live loads Vertical Live loads Wind loads Wind loads in use Wind loads out of use Load cases Calculation of member forces Proofs Head section Cantilever Bold as wheel axis main frame Struts, Ø 60x6 mm Connection from strut to horizontal truss Connection from strut to vertical truss Truss QTV calculation of allowable forces Horizontal QTV Vertical QTV Special bottom corner Motor connection Connection of vertical QTV to horizontal V-shape Spindle tube Wind stability front feets This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
3 8.1.1 Decisive reactions Ballast weight centre corner Decisive reactions Ballast weight Final demands This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
4 1 Terms for safe use All losable parts have to be saved against self loosing. The wind speed must be controlled at the highest point of the construction. At wind speeds higher then 74 km/h or 20 m/s (8 Beaufort) the PA must be dismantled the residual construction is safe for full wind speeds according to DIN The maximum allowable weight is 750 kg. The size of the PA is limited to 3,0 m² in the front view and 2,5 m² in the side view. The suspended PA must be secured on its bottom end horizontally to the top connection of the struts and downward to the front feets. The ends of the horizontal trusses and the centre corner must be ballasted according to chapter 8. The length of Pos. 14 in drawing MIL-V-MRT /07 must be chose at least 2 cm shorter. (all. L = max. 50 mm) This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
5 2 Description of the construction This structural report is about a rigging tower which is mainly used to fly PA. It is mounted of trusses QTV (M290V). It is proofed for outdoor use. 3 Foundation of calculations Wendehorst, Bautechnische Zahlentafeln Schneider, Bautabellen für Ingenieure DIN loadings on structures wind loads (03/2005) DIN 4112 temporary structures (02/1983) DIN 4113 aluminium constructions under predominantly static loadings (02/1958, 05/1980 Teil 1, A1 09/2002, 09/2002 Teil 2) DIN steel structures (Teil 1-3, 11/1990) This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
6 4 Materials 4.1 Aluminium E = 7000 kn/cm² EN AW-6060 T6 all. σ x = 80 N/mm² all. τ = 46 N/mm² all. σ wez = 44 N/mm² all. τ wez = 24 N/mm² all. σ w = 44 N/mm² all. τ w = 24 N/mm² all. τ w = 26 N/mm² (for butt weld) (for butt weld) (for filet weld) EN AW-6082 T6 with weld material SG-AlMg5 und AlMg4,5Mn all. σ x = 145 N/mm² all. τ = 84 N/mm² all. σ wez = 80 N/mm² all. τ wez = 46 N/mm² all. σ w = 80 N/mm² all. τ w = 46 N/mm² all. τ w = 50 N/mm² (for butt weld) (for butt weld) (for filet weld) 4.2 Steel Structural steel: E = N/mm² Stainless steel: E = N/mm² (for deformation) E = N/mm² (for stability) S235JR f y,k = 240 N/mm² = 24,0 kn/cm² f u,k = 360 N/mm² = 36,0 kn/cm² This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
7 CrMo4 f u,k = 1000 N/mm² f y,k = 900 N/mm² 5 Load assumptions 5.1 Snow not considered This structure is only allowed to be built up in the snow free time. 5.2 Dead loads 5.3 Dead loads girders QTV: g = 0,06 kn / m Head section: G = 0,20 kn strut Ø 60x6 mm g = 10,18 / 100² * 27 = 0,027 kn/m 5.4 Live loads 5.5 Horizontal Live loads none 5.6 Vertical Live loads The maximum allowable load on top is 750 kg The eccentric geometry of the head section causes a bending moment at the head of the construction of: This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
8 M head = 1,30 knm (for details see EDP printout journal of the Head section calculation) resulting forces in headsection: 5.7 Wind loads q = 0,25 kn/m² (at H > 5,0 m) according DIN 4112 q = 0,50 kn/m² ( 0 m < H 8 m) according DIN This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
9 5.7.1 Wind loads in use A PA = 3,0 m² F W = 3,0 * 0,25 * 1,3 = 0,98 kn frontal F W = 2,5 * 0,25 * 1,3 = 0,81 kn from the side wind flow on truss framework: A = 2 * 0, ,016 / cos 45 = 0,1186 m 2 / m A u = 0,288 m² / m ϕ = A / A u = 0,1186 / 0,288 = 0,41 d 1 * q = 0,048 * 0,25 = 0,024 c f0 = 1,55 w = 0,25 * 1,55 * 0,1186 = 0,046 kn/m Wind loads out of use The PA must be dismantled at wind speeds higher then 8 Beaufort. wind flow on truss framework: A = 2 * 0, ,016 / cos 45 = 0,1186 m 2 / m A u = 0,288 m² / m ϕ = A / A u = 0,1186 / 0,288 = 0,41 d 1 * q = 0,048 * 0,50 = 0,034 c f0 = 1,55 w = 0,50 * 1,55 * 0,1186 = 0,092 kn/m 5.8 Load cases LC1 G Dead loads LC2 P Life load due to weight of PA LC3 W1 Wind in use, frontal LC4 W2 Wind in use, sideward LC5 W3 Wind in use, rearward LC6 W4 Wind out of use, frontal LC7 W5 Wind out of use, sideward LC8 W6 Wind out of use, rearward This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
10 6 Calculation of member forces Member forces are calculated by a three dimensional framework program: SCIA Engineer. The in- and output files of the program are attached to the calculations. 7 Proofs 7.1 Head section Cantilever The head section is inclined about This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
11 System and loadings: F F F F F = 750 kg = 7,5 kn F right,v = 7,5 * cos 10 = 7,39 kn F right,h = 7,5 7,5 * sin 10 = 6,20 kn resulting comparison stresses: max. σ v = 1,26 kn/cm² support forces: η σv = 1,26 / 8,0 = 0,16 < 1,0-11 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
12 7.1.2 Bold as wheel axis M20, quality 8.8 V a,r,d = 106,91 kn (thread) V d = 1,5 * ( 2 * 7,5² ) = 15,91 kn η = 15,91 / 106,91 = 0,15 < 1, main frame cross section: QHS 50x50x4 mm, EN AW-6082 T6 System and loading: one field beam, L = 24 cm two centric point loads of f = 12,85 / 2 = 6,43 kn, distance 6 cm Internal forces: max. M = 6,43 * 9 = 57,87 kncm max. Q = 6,43 kn Stresses: max. σ b = 57,87 / 10,46 = 5,53 kn/cm² max. τ = 6,43 / 3,68 = 1,75 kn/cm² σ v = ( 5,53² + 3 * 1,75² ) = 6,31 kn/cm² η = 6,31 / 8,0 = 0,79 < 1,0-12 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
13 7.2 Struts, Ø 60x6 mm EN AW-6082 T6 A = 10,18 cm² I = 37,54 cm 4 W = 12,51 cm³ i = 1,92 cm l = 3,22 m = 322 cm λ = 322 / 1,92 = 168 ω = 12,42 decisive internal forces: buckling proof: σ k = 12,42 * 4,102 / 10,18 = 5,00 kn/cm² η σk = 5,00 / 14,5 = 0,35 < 1,0 proof of weld and Heat affection zone: σ x = 4,102 / 10,18 = 0,40 kn/cm² η σx = 0,40 / 8,0 = 0,05 < 1,0-13 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
14 7.3 Connection from strut to horizontal truss QHS 60x60x5, EN AW-6082 T6 A = 11,0 cm² W = 18,64 cm³ I = 55,92 cm 4 System and loading: one field beam, L = 24 cm centre point load F v = 4,102 * sin 66,24 = 3,75 kn F h = 4,102 * cos 66,24 = 1,65 kn Internal forces: max. M y = 3,75 * 0,24 / 4 = 0,225 knm max. M z = 1,65 * 0,24 / 4 = 0,099 knm V y = 3,75 / 2 = 1,88 kn V z = 1,65 / 2 = 0,83 kn proof of stresses: σ x = 0,225 * 100 / 18,64 + 0,099 * 100 / 18,64 = 1,74 kn/cm² η σb = 1,74 / 14,5 = 0,12 < 1,0 Because of the low utilization the sectional weakening due to the vertical screw can be neglected. All other parts without any further proof This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
15 7.4 Connection from strut to vertical truss QHS 60x60x5, EN AW-6082 T6 A = 11,0 cm² W = 18,64 cm³ I = 55,92 cm 4 System and loading: one field beam, L = 45,5 cm centre point load F = 4,102 * sin 32,42 = 2,20 kn N = 4,102 * cos 32,42 = 3,46 kn Internal forces: max. M y = 2,20 * 0,455 / 4 = 0,250 knm V = 2,20 / 2 = 1,10 kn N = 3,46 kn proof of stresses: σ x = 3,46 / ,25 * 100 / 18,64 = 1,66 kn/cm² η σb = 1,66 / 14,5 = 0,11 < 1,0 Because of the low utilization the sectional weakening due to the vertical screw can be neglected. All other parts without any further proof This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
16 7.5 Truss QTV calculation of allowable forces A tube = π / 4 * ( 4,8 2-4,2 2 ) = 4,24 cm 2 I tube = π / 64 * ( 4,8 4-4,2 4 ) = 10,78 cm 4 W tube = (10,78 / 4,8) * 2 = 4,49 cm 4 i tube = ( 10,78 / 4,24 ) 0,5 = 1,59 cm A total = 4 * 4,24 = 16,96 cm 2 I total = 4 * ( 10,78 + 4,24 * 12,0 2 ) = 2485,4 cm 4 W total = 2485,4 / 14,5 = 171,4 cm 3 i total = ( 2485,4 / 16,96 ) 0,5 = 12,11 cm Allowed loads of the QTV profiles Several parts of the main chords and the bracing will be checked for their allowed load. The weakest is leading for the structural part. a) Buckling of the heat affected main chord s k = 0, ,25 = 0,545m λ tube = 54,5 / 1,59 = 34,3 < 115 ω tube = 1,09 nach DIN 4113, Tab 12b - 16 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
17 k = 125 / 250 = 0,5 N = 182,2 / 360 = 0,506 <> 50,6 % heat affected A k = A * [ 1 - ( 1 - k ) * N ] = 4,24 * [ 1 - ( 1-0,5 ) * 0,506 ] = 4,24 * 0,747 A k = 3,17 cm 2 zul D = 3,17 * 14,5 / 1,09 = 42,13 kn b) weld connector to main tube Z/Dzul = 4,24 * 8,0 = 33,92 kn c) HAZ at connector (100% HAZ) zul Z/D = 4,24 * 8,0 = 33,92 kn d) Connector D 1 = 0,935 cm t = 0,99cm A1 = 0,935 * 0,99 = 0,926 cm 2 D 2 = 1,185 cm t = 0,84cm A2 = 1,185 * 0,84 = 0,995 cm 2 AL > 2 * 0,926 = 1,85 cm 2 zul Z/D = 21,5 * 1,85 = 39,8 kn e) Pin Based on the elastic foundation of the pin in the aluminum, a precise FEM volume analysis is done. Stress with Nx = 10 kn - 17 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
18 max τ = 52,72 N / mm 2 Permissible shear stress according DIN zul τ = f y,k / γ f / γ m / 3 0,5 = 410,0 / 1,35 / 1,1 / 3 0,5 = 159,4 N / mm 2 Interpolated permissible axial force in tube zul Z = 10,0 kn * 159,4 / 52,72 = 30,2 kn proof DIN (element 47) Z d = 1,35 * 30,2 = 40,77 kn Z R,d = A * α a * f u,b,k / γ m = π / 4 * 0,995 2 * 2 * 0,6 * 51,0 / 1,1 = 43,26 kn 40,77 / 43,26 = 0,94 < 1,0-18 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
19 Bracing Profil 16 x 2 A tube = 0,88 cm 2 I tube = 0,220 cm 4 i tube = 0,50 cm brace: α = 44 l = 347 mm Buckling: s k = s = 34,7 cm orthogonal to framework level s k = s 0 = 27,4 cm in framework level λrohr = 34,7 / 0,50 = 69 ωrohr = 2,10 acc. DIN 4113, Tab 12b zul D(ω) = 0,88 * 14,5 / 2,10 = 6,1 kn Weld: A w = 0,2 * 3,8 = 0,76 zul D/Z (w)= 0,76 * 8,0 = 6,1 kn HAZ zul D/Z = 0,88 * 8,0 = 7,04 kn Allowed internal forces for QTV: max M = 30,2 * 0,24 * 2 = 14,50 knm max V = 6,1 * 2 * sin 44 = 8,47 kn Horizontal QTV The decisive loads are in NC 4, element B15 at x = 1,498 m: N x = -0,92 kn V z = 0,15 kn V y = -2,06 kn M x = 0,0 knm M y = 3,16 knm M z = -0,22 knm res. N chord = 0,92 / 4 + ( 3,16 + 0,22 ) / ( 2 * 0,24 ) = 7,27 kn η Nchord = 7,27 / 30,2 = 0,24 < 1,0 res. σ x = 7,27 / 4,24 = 1,71 kn/cm² η σx = 1,71 / 8,0 = 0,21 < 1,0-19 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
20 proof of local bending stresses: Due to the connection of the strut, the top tube is additionally bendend. System and loading: One field beam, L = 45,5 cm, Centre point load of F v = 3,75 (see chapter 7.3) Internal forces: max. M = ½ * 3,75 * 45,5 / 4 = 21,3 kncm res. σ x = 1, ,3 / 4,49 = 6,45 kn/cm² η σx = 6,45 / 14,5 = 0,45 < 1,0-20 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
21 7.5.3 Vertical QTV The decisive loads are in NC 4, element B10 at x = 4,056 m: N x = -14,19 kn V z = 0,00 kn V y = -0,84 kn M x = 0,0 knm M y = -4,26 knm M z = 0,00 knm res. N chord = 14,19 / 4 + 4,26 / ( 2 * 0,24 ) = 12,42 kn η Nchord = 12,42 / 30,2 = 0,41 < 1,0 res. σ x = 12,42 / 4,24 = 2,93 kn/cm² η σx = 2,93 / 8,0 = 0,37 < 1,0 proof of local bending stresses: Due to the connection of the struts, two main tubes are additionally bended This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
22 System and loading for conservative proof: One field beam, L = 45,5 cm, The force of the strut is calculated into an axial force and a shear force which works in the middle of the field: F Strut = 4,102 kn N x = cos 32,42 * 4,102 = 3,46 kn V = sin 32,42 * 4,102 = 2,20 kn Internal forces: M = 2,20 / 2 * 45,5 / 4 = 12,51 kncm N = 3,46 kn resulting stresses: σ x = 12,51 / 4,49 + 3,46 / 4,24 + 2,93 = 6,53 kn/cm² η = 6,53 / 8,0 = 0,82 < 1,0-22 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
23 7.6 Special bottom corner Motor connection Only the back side of the corner is checked in a framework calculation. F = 7,5 kn - 23 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
24 picture of resulting comparison stresses: The maximum stress is 5,51 kn/cm². The proof is done including a security factor for dynamic loads while lifting the PA: σ v = 1,25 * 5,51 = 6,88 kn/cm² η σv = 6,88 / 8,0 = 0,86 < 1,0-24 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
25 7.6.2 Connection of vertical QTV to horizontal V-shape decisive bending moments: max. M = 2,73 kn N chord = 2,73 / ( 2 * 0,24 ) = 5,69 kn - 25 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
26 section RHS 100x50x4 mm: A = 11,36 cm² W y = 28,83 cm³ I y = 144,13 cm 4 A z = 10,52 cm² System and loading: one field beam, L = 24 cm, fixed on both supports centre point load: F = 5,69 kn Internal forces: max. M = 5,69 * 24 / 8 = 17,07 kncm V = 5,69 / 2 = 2,85 kn Proof of stresses: max. σ b = 17,07 / 28,83 = 0,59 kn/cm² η = 0,59 / 8,0 = 0,07 < 1,0 max. τ = 2,85 / 10,52 = 0,27 kn/cm² η = 0,27 / 4,6 = 0,06 < 1,0-26 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
27 7.6.3 Spindle tube The maximum load in a spindle is 5,80 kn This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
28 proof of Pos. 14: max. M = 5,8 * 9,9 = 58,41 kncm σ b = 58,41 / 6,16 = 9,48 kn/cm² > 8,0 kn/cm² = all. σ wez the length of Pos. 14 must be chose at least 2 cm shorter! max. M = 5,8 * 7,9 = 45,82 kn/cm² σ b = 45,82 / 6,16 = 7,44 kn/cm² η σwez = 7,44 / 8,0 = 0,93 < 1,0-28 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
29 8 Wind stability According to DIN 4112 all stabilising dead loads are weighted with ν = 1,0 and all destabilising wind loads are weighted with ν = 1,2. The anchors are calculated without the virtual positive membrane tension. Weight anchors are calculated for two different friction coefficients. The weakest gap between two materials gives the needed ballast. µ 1 = 0,4 For materials wood - wood (used when several layers of wood are not connected to each other) µ 2 = 0,6 For materials wood - concrete (used when the ballast has one layer of wood and the spindles are fixed to the wooden plate constructive. The construction is built on concrete or asphalt) 8.1 front feets supports Sn1, Sn Decisive reactions R x = 0,27 kn R y = -0,23 kn R z = -0,60 kn R h = (R x ² + R y ²) = 0,35 kn R res = (R h ² + R z ²) = 0,69 kn Ballast weight µ x ( R z + req. Ballast ) = R h for µ = 0,4 for µ = 0,6 req. Ballast = 1,48 kn = 150 kg each end req. Ballast = 1,18 kn = 120 kg each end - 29 This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
30 8.2 centre corner supports Sn3, Sn Decisive reactions R x = -0,18 kn R y = -0,18 kn R z = -0,19 kn R h = (R x ² + R y ²) = 0,25 kn R res = (R h ² + R z ²) = 0,32 kn Ballast weight µ x ( R z + req. Ballast ) = R h for µ = 0,4 for µ = 0,6 req. Ballast = 0,82 kn = 85 kg req. Ballast = 0,61 kn = 65 kg 9 Final demands The structure is checked according the currently valid rules and standards. It is stable enough, if the advices in chapter 1 are taken account This structural report is only valid for the Milos project with the internal project no. 242/2009. Expo Engineering, Suerkamp 14, D Oelde Tel.: +49 (0)2520 / Fax: +49 (0)2520 /
31 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Inhalt 1. Inhalt 1 2. Projekt 3 3. Strukturdaten Querschnitte Material Knoten D-Teil Gelenke auf Stab Starre Kopplung Knotenauflager Auflagerbezeichnungen 6 4. Einwirkungen Lastgruppen Lastgruppen - G Lastfälle - G Knotenlasten Linienlasten auf 1D-Teil Darstellung der Lasten Lastgruppen - P Lastfälle - P Einzellasten auf 1D-Teil Knotenmomente Darstellung der Lasten Lastgruppen - W Lastfälle - W Knotenlasten Linienlasten auf 1D-Teil Darstellung der Lasten Lastfälle - W Knotenlasten Linienlasten auf 1D-Teil Darstellung der Lasten Lastfälle - W Knotenlasten Linienlasten auf 1D-Teil Darstellung der Lasten Lastfälle - W Linienlasten auf 1D-Teil Darstellung der Lasten Lastfälle - W Linienlasten auf 1D-Teil Darstellung der Lasten 21 1/28
32 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Lastfälle - W Linienlasten auf 1D-Teil Darstellung der Lasten LF-Kombinationen Ergebnisklassen Ergebnisse Schnittgrößen QTV Schnittgrößen Diagonalstrebe Ro 60x Reaktionen 27 2/28
33 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Projekt Lizenzname Expo Engineering Staatsnorm DIN Struktur Rahmen XYZ Anzahl Knoten: 14 Anzahl Stäbe: 10 Anzahl 2D-Teile: 0 Anzahl verwendeter Querschnitte: 2 Anzahl Lastfälle: 8 Anzahl Materialien: 4 Name der Projektdatei MRT1.esa Pfad der Projektdatei d:\projekte\milos\ MRT1\ Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Erdbeschleunigung [m/sec 2 ] 9,810 Version Scia Engineer Funktionalität Nichtlinearität Lokale Stab-Nichtlinearität Nichtlineare Auflager Stahl Beschreibung der LF-Kombinationen Stahlbeton-Kombinationsbeiwerte: Teilsicherheitsbeiwerte - ständige und vorübergehende Einwirkungen Ständige Einwirkungen - ungünstig 1.35 Ständige Einwirkungen - günstig 1.00 Vorspannung - ungünstig 1.00 Vorspannung - günstig 1.00 Vorherrschende variable Einwirkung - ungünstig 1.50 Vorherrschende variable Einwirkung - günstig 0.00 Andere variable Einwirkungen - ungünstig 1.50 Andere variable Einwirkungen - günstig 0.00 Teilsicherheitsbeiwert - außergewöhnliche Bemessungssituation Ständige Einwirkungen - ungünstig 1.35 Ständige Einwirkungen - günstig 1.00 Vorspannung - ungünstig 1.00 Vorspannung - günstig 1.00 Teilsicherheitsbeiwert - Erdbeben 1.00 Stahl-Kombinationsbeiwerte: GZT - ständige Einwirkungen 1.35 GZG - alle variablen Einwirkungen 0.90 GZT - eine variable Einwirkung 1.50 GZT - alle variablen Einwirkungen 1.35 Gamma M für E-Modul /28
34 D 60 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Strukturdaten 3.1. Querschnitte Name, Detailanzeige QTV Numerisch Material ALU Knick y-y, z-z c c A, y, z [cm 2 ] 16,96 16,96 16,96 I t, y, z [cm 4 ] 550, , ,00 Iw [cm 6 ] 0,00 Wel y, z [cm 3 ] 172,60 172,60 Wpl y, z [cm 3 ] 172,60 172,60 d y, z [mm] 0 0 c YLKS, ZLKS [mm] 0 0 Name Strebe Typ Tube Detailanzeige 60; 6 Materialangabe Alu Herstellung allgemein Knick y-y, z-z b b FEM-Analyse Bild t 6 z y A [cm 2 ] 10,18 A y, z [cm 2 ] 6,48 6,48 I y, z [cm 4 ] 37,54 37,54 I w [cm 6 ], t [cm 4 ] 0,00 74,20 Wel y, z [cm 3 ] 12,51 12,51 Wpl y, z [cm 3 ] 17,56 17,56 d y, z [mm] 0 0 c YLKS, ZLKS [mm] 0 0 Alpha [deg] 0,00 AL [m 2 /m] 1,9449e Material Name St 37-2 Typ Stahl T-Dehnzahl [m/mk] 0,00 Massendichte [kg/m 3 ] 7850,00 E-Mod [kn/cm 2 ] 21000,00 Querdehnzahl 0,3 Unabhängiger G-Modul G-Mod [kn/cm 2 ] 8076,92 Log. Dekrement 0,15 T-Dehnzahl (Feuer) [m/mk] 0,00 Spezifische Wärme [J/gK] 6,0000e-001 Wärmeleitfähigkeit [W/mK] 4,5000e+001 Fu [kn/cm 2 ] 36,000 Fy [kn/cm 2 ] 24,000 Name Alu Typ Allgemeines Material E-Mod [kn/cm 2 ] 7000,00 Querdehnzahl 0,15 G-Mod [kn/cm 2 ] 3043,48 Massendichte [kg/m 3 ] 2700,00 T-Dehnzahl [m/mk] 0,00 Log. Dekrement 0,15 Spezifische Wärme [J/gK] 6,0000e-001 Name St-Seil Typ Allgemeines Material E-Mod [kn/cm 2 ] 10000,00 Querdehnzahl 0,01 G-Mod [kn/cm 2 ] 100,00 Massendichte [kg/m 3 ] 4400,00 T-Dehnzahl [m/mk] 0,00 Log. Dekrement 0,15 Spezifische Wärme [J/gK] 6,0000e-001 Name ALU Typ Allgemeines Material E-Mod [kn/cm 2 ] 7000,00 Querdehnzahl 0,3 G-Mod [kn/cm 2 ] 2692,31 Massendichte [kg/m 3 ] 2700,00 T-Dehnzahl [m/mk] 0,00 Log. Dekrement 0,15 Spezifische Wärme [J/gK] 6,0000e Knoten Name Koord X Koord Y Koord Z N4-1,317 0,052 0,120 N5-1,317-0,017 0,120 N6-1,317 0,121 0,120 Name Koord X Koord Y Koord Z N9-1,702 0,052 0,120 N10-1,317 0,052 0,240 N11-1,290 0,052 0,381 4/28
35 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Name Koord X Koord Y Koord Z N14-0,050 0,052 7,416 N15 1,642-1,726 0,120 N16 0,341-0,975 0,120 N17-0,754 0,052 3,422 Name Koord X Koord Y Koord Z N18 1,642 1,830 0,120 N19 0,341 1,079 0,120 N20-0,957 0,329 0,120 N21-0,957-0,225 0, D-Teil Name Querschnitt Länge Form Anf.Knoten Endknoten Typ FEM-Typ Layer B2 QTV - Gitterträger (Numerisch) 0,385 Linie N9 N4 allgemein (0) Standard Layer1 B3 QTV - Gitterträger (Numerisch) 0,139 Linie N5 N6 allgemein (0) Standard Layer1 B4 QTV - Gitterträger (Numerisch) 0,416 Linie N5 N5 allgemein (0) Standard Layer1 B5 QTV - Gitterträger (Numerisch) 0,416 Linie N6 N6 allgemein (0) Standard Layer1 B8 QTV - Gitterträger (Numerisch) 0,143 Linie N10 N11 allgemein (0) Standard Layer1 B10 QTV - Gitterträger (Numerisch) 7,144 Linie N14 N11 allgemein (0) Standard Layer1 B12 Strebe - Tube (60; 6) 3,627 Linie N16 N17 allgemein (0) Standard Layer1 B14 Strebe - Tube (60; 6) 3,627 Linie N19 N17 allgemein (0) Standard Layer1 B15 QTV - Gitterträger (Numerisch) 3,001 Linie N20 N18 allgemein (0) Standard Layer1 B16 QTV - Gitterträger (Numerisch) 3,001 Linie N21 N15 allgemein (0) Standard Layer Gelenke auf Stab Name Stab Position ux uy uz Phix Phiy Phiz H1 B12 Beide Starr Starr Starr Starr Frei Frei H2 B14 Beide Starr Starr Starr Starr Frei Frei 3.6. Starre Kopplung Name Bezugsobjekt Abhängig Gelenk an Abhängig RA1 N10 N Knotenauflager Name Knoten System Typ X Y Z Rx Ry Rz Sn1 N15 GKS Standard Starr Starr Starr Frei Frei Frei Sn2 N18 GKS Standard Starr Starr Starr Frei Frei Frei Sn3 N5 GKS Standard Starr Starr Starr nur auf Druck Frei Frei Frei Sn4 N6 GKS Standard Starr Starr Starr Frei Frei Frei 5/28
36 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Auflagerbezeichnungen Z Y X 6/28
37 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Einwirkungen 4.1. Lastgruppen Lastgruppen - G Name G Belastung Ständig Lastfälle - G Name Beschreibung Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp G Dead load of truss components Ständig G Standard Knotenlasten Name Knoten Lastfall System Rich Typ Wert - F [kn] F1 N14 G - Dead load of truss components GKS Z Kraft -0, Linienlasten auf 1D-Teil Name Stab Typ Rich P1 [kn/m] x1 Koor Ursprung Ausmitte ey Lastfall System Verteilung x2 Pos Ausmitte ez LF1 B4 Kraft Z -0,060 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 G - Dead load of truss GKS Konstant 0 Länge 0,000 components LF2 B5 Kraft Z -0,060 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 G - Dead load of truss GKS Konstant 0 Länge 0,000 components LF3 B10 Kraft Z -0,060 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 G - Dead load of truss GKS Konstant 0 Länge 0,000 components LF4 B2 Kraft Z -0,060 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 G - Dead load of truss GKS Konstant 0 Länge 0,000 components LF5 B3 Kraft Z -0,060 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 G - Dead load of truss GKS Konstant 0 Länge 0,000 components LF7 B8 Kraft Z -0,060 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 G - Dead load of truss GKS Konstant 0 Länge 0,000 components LF8 B12 Kraft Z -0,027 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 G - Dead load of truss GKS Konstant 0 Länge 0,000 components LF9 B14 Kraft Z -0,027 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 G - Dead load of truss components GKS Konstant 0 Länge 0,000 7/28
38 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Name Stab Typ Rich P1 [kn/m] x1 Koor Ursprung Ausmitte ey Lastfall System Verteilung x2 Pos Ausmitte ez LF10 B15 Kraft Z -0,060 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 G - Dead load of truss GKS Konstant 0 Länge 0,000 components LF11 B16 Kraft Z -0,060 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 G - Dead load of truss components GKS Konstant 0 Länge 0,000 8/28
39 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Darstellung der Lasten Z Y X Lastgruppen - P Name Belastung Status Beiw2 P Variabel Standard Kat. C: Versammlungsräume Lastfälle - P Name Beschreibung Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp Spec Dauer Vorherrschender Lastfall P life load Variabel P Statisch Standard Kurz Nein 9/28
40 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Einzellasten auf 1D-Teil Name Stab System F x Koor Wieder (n) [kn] Lastfall Rich Typ Ursprung F1 B10 BKS 13,890 0,000 Relativ 1 P - life load X Kraft Von Anfang F2 B2 BKS -7,500 0,000 Relativ 1 P - life load X Kraft Von Anfang Knotenmomente Name Knoten Lastfall System Rich Typ Wert - M [knm] M1 N14 P - life load GKS My Moment 1,300 10/28
41 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Darstellung der Lasten Z Y X Lastgruppen - W Name Belastung Status Beiw2 W Variabel Exklusiv Wind Lastfälle - W1 Name Beschreibung Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp Spec Dauer Vorherrschender Lastfall W1 wind in use, frontal Variabel W Statisch Standard Kurz Nein 11/28
42 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Knotenlasten Name Knoten Lastfall System Rich Typ Wert - F [kn] F2 N14 W1 - wind in use, frontal GKS X Kraft -0,590 F3 N18 W1 - wind in use, frontal GKS X Kraft -0,245 F4 N15 W1 - wind in use, frontal GKS X Kraft -0, Linienlasten auf 1D-Teil Name Stab Typ Rich P1 [kn/m] x1 Koor Ursprung Ausmitte ey Lastfall System Verteilung x2 Pos Ausmitte ez LF12 B10 Kraft X -0,046 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 W1 - wind in use, frontal GKS Konstant 0 Länge 0,000 LF13 B8 Kraft X -0,046 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 W1 - wind in use, frontal GKS Konstant 0 Länge 0,000 12/28
43 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Darstellung der Lasten Z Y X Lastfälle - W2 Name Beschreibung Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp Spec Dauer Vorherrschender Lastfall W2 wind in use, sideward Variabel W Statisch Standard Kurz Nein 13/28
44 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Knotenlasten Name Knoten Lastfall System Rich Typ Wert - F [kn] F5 N14 W2 - wind in use, sideward GKS Y Kraft 0,405 F7 N15 W2 - wind in use, sideward GKS Y Kraft 0, Linienlasten auf 1D-Teil Name Stab Typ Rich P1 [kn/m] x1 Koor Ursprung Ausmitte ey Lastfall System Verteilung x2 Pos Ausmitte ez LF14 B10 Kraft Y 0,046 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 W2 - wind in use, sideward GKS Konstant 0 Länge 0,000 LF15 B8 Kraft Y 0,046 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 W2 - wind in use, sideward GKS Konstant 0 Länge 0,000 14/28
45 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Darstellung der Lasten Z Y X Lastfälle - W3 Name Beschreibung Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp Spec Dauer Vorherrschender Lastfall W3 wind in use, rearward Variabel W Statisch Standard Kurz Nein 15/28
46 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Knotenlasten Name Knoten Lastfall System Rich Typ Wert - F [kn] F8 N14 W3 - wind in use, rearward GKS X Kraft 0,590 F9 N17 W3 - wind in use, rearward GKS X Kraft 0, Linienlasten auf 1D-Teil Name Stab Typ Rich P1 [kn/m] x1 Koor Ursprung Ausmitte ey Lastfall System Verteilung x2 Pos Ausmitte ez LF16 B10 Kraft X 0,046 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 W3 - wind in use, rearward GKS Konstant 0 Länge 0,000 LF17 B8 Kraft X 0,046 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 W3 - wind in use, rearward GKS Konstant 0 Länge 0,000 16/28
47 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Darstellung der Lasten Z Y X Lastfälle - W4 Name Beschreibung Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp Spec Dauer Vorherrschender Lastfall W4 wind out of use, frontal Variabel W Statisch Standard Kurz Nein 17/28
48 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Linienlasten auf 1D-Teil Name Stab Typ Rich P1 [kn/m] x1 Koor Ursprung Ausmitte ey Lastfall System Verteilung x2 Pos Ausmitte ez LF18 B10 Kraft X -0,092 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 W4 - wind out of use, GKS Konstant 0 Länge 0,000 frontal LF19 B8 Kraft X -0,092 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 W4 - wind out of use, frontal GKS Konstant 0 Länge 0,000 18/28
49 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Darstellung der Lasten Z Y X Lastfälle - W5 Name Beschreibung Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp Spec Dauer Vorherrschender Lastfall W5 wind out of use, Variabel W Statisch Standard Kurz Nein sideward 19/28
50 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Linienlasten auf 1D-Teil Name Stab Typ Rich P1 [kn/m] x1 Koor Ursprung Ausmitte ey Lastfall System Verteilung x2 Pos Ausmitte ez LF20 B10 Kraft Y 0,092 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 W5 - wind out of use, GKS Konstant 0 Länge 0,000 sideward LF21 B8 Kraft Y 0,092 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 W5 - wind out of use, sideward GKS Konstant 0 Länge 0,000 20/28
51 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Darstellung der Lasten Z Y X Lastfälle - W6 Name Beschreibung Einwirkungstyp Lastgruppe Lasttyp Spec Dauer Vorherrschender Lastfall W6 wind out of use, Variabel W Statisch Standard Kurz Nein rearward 21/28
52 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Linienlasten auf 1D-Teil Name Stab Typ Rich P1 [kn/m] x1 Koor Ursprung Ausmitte ey Lastfall System Verteilung x2 Pos Ausmitte ez LF22 B10 Kraft X 0,092 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 W6 - wind out of use, GKS Konstant 0 Länge 0,000 rearward LF23 B8 Kraft X 0,092 0,000 Relativ Von Anfang 0,000 W6 - wind out of use, rearward GKS Konstant 0 Länge 0,000 22/28
53 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Darstellung der Lasten Z Y X 4.2. LF-Kombinationen Name Beschreibung Typ Lastfälle Beiwert [-] CO1 Tragfähigkeit GZT - Umhüllende G - Dead load of truss components P - life load W1 - wind in use, frontal W2 - wind in use, sideward 23/28
54 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Name Beschreibung Typ Lastfälle Beiwert [-] CO1 Tragfähigkeit GZT - Umhüllende W3 - wind in use, rearward W4 - wind out of use, frontal W5 - wind out of use, sideward W6 - wind out of use, rearward CO2 GZT - linear G - Dead load of truss components P - life load CO3 GZT - linear G - Dead load of truss components P - life load W1 - wind in use, frontal CO4 GZT - linear G - Dead load of truss components P - life load W2 - wind in use, sideward CO5 GZT - linear G - Dead load of truss components P - life load W3 - wind in use, rearward CO6 GZT - linear G - Dead load of truss components W4 - wind out of use, frontal CO7 GZT - linear G - Dead load of truss components W5 - wind out of use, sideward CO8 GZT - linear G - Dead load of truss components W6 - wind out of use, rearward CO100 GZT - linear G - Dead load of truss components P - life load CO101 GZT - linear G - Dead load of truss components P - life load W1 - wind in use, frontal CO102 GZT - linear G - Dead load of truss components P - life load W2 - wind in use, sideward CO103 GZT - linear G - Dead load of truss components P - life load W3 - wind in use, rearward CO104 GZT - linear G - Dead load of truss components W4 - wind out of use, frontal CO105 GZT - linear G - Dead load of truss components W5 - wind out of use, sideward CO106 GZT - linear G - Dead load of truss components W6 - wind out of use, rearward 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 1, Ergebnisklassen Name RC1 Liste NC1 Name RC1 Liste NC2 Name RC1 Liste NC3 Name RC1 Liste NC4 Name RC1 Liste NC5 24/28
55 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Name RC1 Liste NC6 Name RC2 Liste NC100 Name RC2 Liste NC102 Name RC2 Liste NC104 Name RC2 Liste NC106 NC7 NC101 NC103 NC105 25/28
56 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Ergebnisse 5.1. Schnittgrößen QTV Nichtlineare Berechnung, Extremwerte : Teil, System : Hauptsystem Auswahl : Alle LFK-Klasse : RC1 Querschnitt : QTV - Gitterträger (Numerisch) Teil Lastfall dx N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] B2 NC1 0,000-1,302 0,000 7,386 0,000 0,000 0,000 B2 NC5 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 B2 NC7 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 B2 NC5 0,385 0,000 0,000-0,023 0,000-0,004 0,000 B2 NC1 0,385-1,302 0,000 7,363 0,000 2,839 0,000 B3 NC3 0,000-0,315 0,110 0,601-0,792 0,459-0,029 B3 NC3 0,069 0,315 1,992-4,126-0,192 0,174 0,031 B3 NC4 0,000 0,000-1,022-0,164 0,146-0,083 0,219 B3 NC2 0,139 0,000 0,763-4,296 0,727 0,419-0,044 B3 NC2 0,000 0,000-0,763 4,296-0,727 0,419-0,044 B3 NC2 0,069 0,000 0,763-4,291 0,727 0,716-0,097 B3 NC6 0,069 0,075 0,668 0,061-0,228-0,136 0,027 B3 NC2 0,069 0,000-0,763 4,291-0,727 0,716-0,097 B4 NC6 0,000-0,216-0,064-0,400 0,000 0,124 0,048 B4 NC4 0,000 0,719 0,233 1,797 0,001-0,168-0,219 B4 NC3 0,416-0,202-0,055-0,626 0,002 0,661 0,006 B4 NC2 0,000-0,149-0,048-0,458-0,001 0,839 0,044 B4 NC3 0,000-0,202-0,055-0,601 0,002 0,916 0,029 B4 NC7 0,000 0,198 0,064 0,624 0,000-0,179-0,060 B5 NC2 0,000-0,149 0,048-0,458 0,001 0,839-0,044 B5 NC4 0,000 0,719-0,233 1,797-0,001-0,168 0,219 B5 NC2 0,416-0,149 0,048-0,483 0,001 0,643-0,024 B5 NC3 0,000 0,655-0,202 1,670 0,001-0,223 0,169 B5 NC6 0,000 0,298-0,091 0,875 0,000-0,263 0,073 B8 NC2 0,000-16,194 0,000 0,189 0,000 1,045 0,000 B8 NC7 0,143 1,283 0,000-0,262 0,000 0,268-0,001 B8 NC3 0,143-12,459 0,636-0,880 0,004 1,731-0,167 B8 NC4 0,143-7,520 0,000-1,988 0,000 2,446 0,000 B8 NC2 0,143-16,184 0,000 0,194 0,000 1,073 0,000 B8 NC6 0,000-0,332 0,151-0,080-0,001 0,099-0,211 B8 NC3 0,000-12,467 0,630-0,879 0,004 1,857-0,257 B8 NC5 0,000-1,942 0,000 0,087 0,000-0,106 0,000 B8 NC4 0,000-7,527 0,000-1,980 0,000 2,730 0,000 B10 NC2 7,144-16,185 0,000 0,012 0,000 1,073 0,000 B10 NC7 4,056 1,420 0,000 0,557 0,000-0,971 0,000 B10 NC3 4,056-14,327-0,592-0,077 0,000-1,527-2,021 B10 NC3 4,056-12,264 0,778 1,071 0,006-1,526-2,017 B10 NC4 4,056-14,192 0,000-0,842 0,000-4,256 0,000 B10 NC4 4,056-7,336 0,000 2,256 0,000-4,254 0,000 B10 NC4 7,144-7,494 0,000 2,084 0,000 2,446 0,000 B10 NC6 7,144-0,323 0,164 0,086 0,001 0,088 0,189 B15 NC4 1,498-0,916 0,149-2,060 0,000 3,163-0,224 B15 NC4 0,000 0,719-0,233 1,772-0,001 0,574 0,122 B15 NC4 3,001-0,916 0,149-2,150 0,000 0,000 0,000 B15 NC3 0,000 0,655-0,202 1,645 0,001 0,466 0,085 B15 NC5 1,498 0,148-0,024 0,282 0,000-0,356 0,036 B15 NC4 1,498 0,719-0,233 1,682-0,001 3,163-0,227 26/28
57 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Teil Lastfall dx N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] B16 NC4 1,498-0,916-0,149-2,060 0,000 3,163 0,224 B16 NC4 0,000 0,719 0,233 1,772 0,001 0,574-0,122 B16 NC4 3,001-0,916-0,149-2,150 0,000 0,000 0,000 B16 NC2 0,000-0,149-0,048-0,483-0,001 0,643 0,024 B16 NC3 0,000-0,202-0,055-0,626 0,002 0,661 0,006 B16 NC6 1,498-0,216-0,064-0,515 0,000-0,751-0,075 B16 NC4 1,498 0,719 0,233 1,682 0,001 3,163 0, Schnittgrößen Diagonalstrebe Ro 60x6 Nichtlineare Berechnung, Extremwerte : Teil, System : Hauptsystem Auswahl : Alle LFK-Klasse : RC1 Querschnitt : Strebe - Tube (60; 6) Teil Lastfall dx N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] B12 NC4 0,000-4,102 0,000 0,020-0,003 0,000 0,000 B12 NC6 3,627 1,263 0,000-0,020-0,001 0,000 0,000 B12 NC2 0,000 0,797 0,000 0,020 0,003 0,000 0,000 B12 NC1 3,627-1,234 0,000-0,020 0,000 0,000 0,000 B12 NC1 0,000-1,324 0,000 0,020 0,000 0,000 0,000 B12 NC3 0,000 1,096 0,000 0,020-0,004 0,000 0,000 B12 NC2 3,627 0,886 0,000-0,020 0,003 0,000 0,000 B12 NC1 1,814-1,279 0,000 0,000 0,000 0,018 0,000 B12 NC4 3,414-4,018 0,000-0,018-0,003 0,004 0,000 B12 NC2 2,560 0,860 0,000-0,008 0,003 0,015 0,000 B14 NC4 0,000-4,102 0,000 0,020 0,003 0,000 0,000 B14 NC2 3,627 0,886 0,000-0,020-0,003 0,000 0,000 B14 NC2 0,000 0,797 0,000 0,020-0,003 0,000 0,000 B14 NC1 3,627-1,234 0,000-0,020 0,000 0,000 0,000 B14 NC1 0,000-1,324 0,000 0,020 0,000 0,000 0,000 B14 NC3 0,000-3,743 0,000 0,020-0,004 0,000 0,000 B14 NC1 1,814-1,279 0,000 0,000 0,000 0,018 0,000 B14 NC4 3,627-4,013 0,000-0,020 0,003 0,000 0, Reaktionen Nichtlineare Berechnung, Extremwerte : Knoten Auswahl : Alle LFK-Klasse : RC2 Auflager Lastfall Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] Sn1/N15 NC103-0,817 0,668 2,404 0,000 0,000 0,000 Sn1/N15 NC101 0,518-0,183-0,241 0,000 0,000 0,000 Sn1/N15 NC102 0,287-0,737-0,420 0,000 0,000 0,000 Sn1/N15 NC105 0,265-0,225-0,595 0,000 0,000 0,000 Sn1/N15 NC100-0,227 0,185 0,884 0,000 0,000 0,000 Sn2/N18 NC103-0,817-0,668 2,404 0,000 0,000 0,000 Sn2/N18 NC101 0,518 0,183-0,241 0,000 0,000 0,000 Sn2/N18 NC104 0,147 0,120-0,276 0,000 0,000 0,000 Sn2/N18 NC100-0,227-0,185 0,884 0,000 0,000 0,000 Sn3/N5 NC105-0,450-0,112 0,000 0,000 0,000 0,000 Sn3/N5 NC101 0,886-0,175 4,025 0,000 0,000 0,000 Sn3/N5 NC103 0,463 0,638 1,380 0,000 0,000 0,000 Sn3/N5 NC100 0,781 0,177 2,900 0,000 0,000 0,000 Sn4/N6 NC106-0,179-0,178-0,190 0,000 0,000 0,000 27/28
58 Projekt Teil MRT1 Beschreibung Bearbeiter N. Tripp Datum Auflager Lastfall Rx [kn] Ry [kn] Rz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] Sn4/N6 NC102 1,638-0,185 5,800 0,000 0,000 0,000 Sn4/N6 NC103 0,463-0,638 1,380 0,000 0,000 0,000 Sn4/N6 NC101 0,886 0,175 4,025 0,000 0,000 0,000 Sn4/N6 NC100 0,781-0,177 2,900 0,000 0,000 0,000 28/28
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