Statische Berechnung

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1 Statische Berechnung Auftrags-Nr.: Bauvorhaben: Errichtung eines Doppelcarports Carport KÖLN- Maße 6,04 * 7,60m Flachdach Bauherr: Tragwerksplanung: Dipl.-Ing. F.-J. Götte Waldstraße 3A Anröchte-Effeln Tel. 0947/8933 Fax 0947/8936 IK-Bau-NRW Mitgliedsnummer Sachsen Nr TW-Planerliste Sachsen-Anhalt Nr TW-Planer Thüringen Nr. 078-S-I06- TW-Planer Umfang: 66 Seiten 5 s- und Ausführungsskizzen Datum: 9. September 008

2 Datum Projekt KÖLN- Inhaltsverzeichnis Beschreibung Seite TB Titelblatt 1 01-Vorbemerkung Freie Texte 3 0-Schnee+Wind Satteldach mit Schnee u. Wind nach Tab. 5 1-Dachhaut Sparren, DIN 105 (08/04) 8 -Dachsparren Holz-Durchlaufträger, DIN 105 (08/04) 13 A-Dachsparren Holz-Durchlaufträger, DIN 105 (08/04) 18 3-Längsträger Holz-Durchlaufträger, DIN 105 (08/04) 3 3A-Längsträger 4-Stütze Holz-Durchlaufträger, DIN 105 (08/04) Holzstütze A-Pfostenträger Holz-Anschlusskonstruktionen II, DIN (08/04) 5-Bogenstütze Holzstütze 48 6-Kopfbänder Freie Texte 5 7Einzelfundament Einzel/Köcherfundament nach DIN Einzelfundament Einzel/Köcherfundament nach DIN Stütze+10-Funda Freie Texte 65 Schlussbemerkung Freie Texte 66

3 3 01-Vorbemerkung Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. 01-Vorbemerkung Freie Texte >>> 0,85KN/m (= 85kg/m) Schneelast auf dem Dach <<< Doppelcarport Typ KÖLN- >> B * L= 6,04*7,60m II - Vorbemerkungen Der Statischen Berechnung liegen die zurzeit gültigen technischen Baubestimmungen zugrunde. I. Allgemeines Berechnungsgrundlagen DIN Stahlbeton DIN Stahlb au DIN 105 Holzbau DIN 5598 Ko rro sio nsschutz Schneider Bautabellen, 17. Auflage, Wendehorst Zahlentafeln, 8. Auflage mb-aec-statikprogramme, EDV-Software DIN 1054 Baug rund DIN 1055 Lastannahmen DIN Ho lzschutz Materialauflistung Dachkonstruktion Nadelholz C4 (S10) Baustahl S 35 JR (St 37.) Betonstahl BSt 500M, S Beton Fundamente C0/5 Verbindungsmittel: Schrauben nach DIN 96, 97, 571, 7996 oder 7997 Gewinde nach DIN 7998 Dachkonstruktion Zur Ausführung der Dachkonstruktion gelten die Ergänzenden Bestimmungen zur DIN Blatt 4-. Diese sind zu beachten insbesondere bei der: a) Befestigung der Dachflächen b) Befestigung der Teile von hölzernen Dachkonstruktionen c) Verankerung der Dachkonstruktion Gründung

4 4 01-Vorbemerkung Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Genaue Angaben zum Baugrund bzw. ein Bodengutachten lagen nicht vor: angesetzt: zul. Bodenpressung zul 1 = 150 KN/m. Der verantwortliche Bauleiter hat sich vor Baubeginn von der Gültigkeit der getroffenen Annahmen sowie der Tragfähigkeit des Baugrundes zu überzeugen. Bei Unstimmigkeiten ist sofortige Rücksprache mit dem Aufsteller zu halten. Ggf. sind die Fundamente stärker zu bewehren bzw. neu zu bemessen. Alle Fundamente im Außenbereich sind frostsicher zu gründen => -Einbindetiefe aller Gründungselemente >= 0,80 m! Allgemeine Bemerkungen 1.) Als Schneelast wurde der Wert von 0,85KN/m (85kg/m) auf dem Dach angesetzt, Wind ist bis zur Windlastzone 3, Binnenland, zugelassen! Der Sonderlastfall "Norddeutsches Tiefland" als Außergeöhnliche Einwirkung ist nachgewiesen!.) Die Schneelast gilt für die Schneelastzone wie folgt: > I bis H= 605m NN > Zone Ia bis H= 507m NN > II bis H= 355m NN > Zone IIa bis H= 40m NN > III >> Nicht möglich!.) Die gesamte Holzkonstruktion ist fachgerecht auszuführen und mit Holzschutz zu versehen. Alle Anschlüsse sind zug- und druckfest auszuführen. 3.) Die Windlasten werden über die eingespannten Pfostenhalter aus Stahl in den Baugrund abgeleitet >> ACHTUNG: >> Die H-Anker 800 / 80 / 8mm sind mindestens 35cm im Einzelfundament einzulassen! >> Das Fundament ist konstruktiv mit einer Mindestbewehrung (Q188A) oben + unten zu versehen! 4.) Es sind nur zugelassene und genormte Verbindungsmittel bzw. -teile zu verwenden. 5.) Das Eigengewicht der Dachdeckung ist auf 8,5kg/m begrenzt! 6.) Diese Statik gilt nur für die in den Lastannahmen festgelegten Parameter (Schneelast-zonen, Staudruck, Flächengewicht der Dacheindeckung). Für andere Parameter ist die Statik bei Bedarf anzupassen!

5 5 0-Schnee+Wind Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. 0-Schnee+Wind Satteldach mit Schnee u. Wind nach Tab. Vorbemerkungen 0 Lastannahmen Schnee + Wind >> nach DIN << >> Carport offen = Unterstellgebäude für Autos, mit oder ohne Abstellraum >> Grundannahmen: - Schneelastzone - Windzone 3 - Meereshöhe <= 355 NN Schneelastzone - Berücksichtigung "Norddeutsches Tiefland" nach DIN 1055 als "Außergewöhnliche Einwirkung" System Gebäudedaten Abmessungen Breite Tiefe b d = = m m Höhe h =.35 m Geograf. Angaben Geländehöhe über NN HS = m Windzone Wz = 3 Schneelastzone Slz = Standort Binnenland Geometrie Flachdach Traufbereich scharfkantig Windlasten Windlastermittlung nach DIN 1055 Teil 4 (03/05) Ermittlung mit vereinf. Annahmen nach Abs. 10. Geschwindigkeitsdruck q = 0.80 kn/m² Lasteinleitungsfläche A 10.0 m² Richtung =0 Bereichsgröße e = 4.70 m M 1: F W i n d G F H I Bereich Länge Breite cp e, 1 cp e, 1 0 we, 1 0 [m] [m] [-] [-] [kn/m²] F G H

6 6 0-Schnee+Wind Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Bereich Länge [m] Breite [m] cp e, 1 [-] cp e, 1 0 [-] we, 1 0 [kn/m²] IS o g ID r u c k Richtung =90 Bereichsgröße e = 4.70 m M 1: I H F G F W i n d. 3 5 Bereich Länge Breite cp e, 1 cp e, 1 0 we, 1 0 [m] [m] [-] [-] [kn/m²] F G H IS o g ID r u c k Schneelasten Schneelastermittlung nach DIN 1055 Teil 5 (03/05) charakteristische Schneelast sk = 1.06 kn/m² Formbeiwert der Schneelast = 0.80 Schneelast auf dem Dach si = 0.85 kn/m² Schneeüberhang Wichte des Schnees = 3.00 kn/m³ Formbeiwert der Schneelast 1 = 0.80 Schneelast auf dem Dach si = 0.85 kn/m² Linienlast Traufe Se = 0.10 kn/m Schneefanggitter Grundrissentfernung b = 5.00 m Formbeiwert der Schneelast 1 = 0.80 Schneelast Schneefanggitter Fs = kn/m Nordd. Tiefland Schneelastermittlung nach DIN 1055 Teil 5 (03/05) als außergewöhnliche Einwirkung Schneelasten Schneelast auf dem Dach si = 1.95 kn/m² Schneeüberhang Schneelast auf dem Dach si = 1.95 kn/m² Linienlast Traufe Se = 0. kn/m Schneefanggitter Schneelast Schneefanggitter Fs = kn/m Achtung: Der hier nachgewiesene Carport-Typ kann an variablen Bauorten aufgestellt werden ==> Die Lastansätze der Schnee- und Windlast sind an den jeweiligen Bauorten mit den hier getroffenen Annahmen gegenzuprüfen:

7 7 0-Schnee+Wind Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- ==> Die Lastermittlung geht von einer maximalen Schneelast von 0,85KN/m (85 kg/m) auf dem Dach aus! ==> Die Kombination eines Standortes in einer anderen Schneelastzone mit einer anderen geographischen Höhe ist zulässig, sofern diese den gewählten MAXIMALWERT von 0,85 KN/m Schnee auf dem Dach einhält! ==> Bei Veränderungen der Windzone ist der angesetzter Belastungswert analog zu überprüfen!

8 8 1-Dachhaut Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. 1-Dachhaut Sparren, DIN 105 (08/04) >> Dachdeckung ausschließlich mit Alu-Dachplatten oder Lichtwellplatten >> Belastungsanhme g<= 0,085KN/m (= 8,5KN/m) >> Pos. dient nur zur Lastermittlung! System M 1:50 5-Feld Sparren A 5 º B C 5. 0 D E F Gebäudeabmessungen Gebäudebreite (Giebelseite) B = 6.04 m Gebäudelänge (Traufenseite) Gebäudehöhe (über OKG) L = H = m m Geländehöhe über Meeresniveau A = mü.nn Dach Dachneigungswinkel = 5.00 Dachhöhe h = 0.44 m Felder Feld Länge [m] Auflager Aufl. vertikale Lagerung horizont. Lagerung Höhe [m] A B starr starr starr starr 0.09 C starr starr 0.17 D starr starr 0.6 E starr starr 0.35 F starr starr 0.44 Einwirkungen Nutzungsklasse #ständig Dachdeckung/Sparren/Innenausbau ständige Einwirkung KLED ständig #Wind0 Windlast Anströmrichtung = 0 Windlasten KLED kurz LG 98 #Wind180 Windlast Anströmrichtung = 180 Windlasten KLED kurz LG 98

9 9 1-Dachhaut Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- #Wind90 Windlast Anströmrichtung = 90 Windlasten KLED kurz LG 98 #SchneeA Schneelast Lastfall a Schnee-/Eislast <= 1000 m KLED kurz LG 99 #zschnea zusätzliche Schneelast Lastfall a (Nordd. Tiefld.) außergew. Einwirkung KLED sehr kurz LG 99 Lastgruppen LG Einwirkungen, die nicht gleichzeitig wirken 98 #Wind0 / #Wind180 / #Wind90 99 #SchneeA / #zschnea Erläuterungen Gruppen (LG) Einwirkungen, die der gleichen Lastgruppe zugeordnet werden, können nicht gleichzeitig auftreten. Belastung Einwirkung #ständig Zusammenst. gl1 Dachhaut Eigengewicht = 0.09 kn/m² Eindeckung + Sparren (DF) gk = 0.09 kn/m Last- Rich- a s qa qe F art tung [m] [m] [kn/m ] [kn/m] Gleich vert [ k N / m ² ] A B C D E F Einwirkung #Wind0 Windlast nach DIN (03.05) Windzone 3, Binnenland Geschwindigkeitsdruck (Tab. ) q = 0.80 kn/m Außendruckbeiwerte für Satteldächer (Tabelle 6) Anströmrichtung = Länge des Bereichs F e/10 = 0.47 m Bereich F we, F, 1 0 =-1.70 * 0.80 = kn/m Bereich H we, H, 1 0 =-0.60 * 0.80 = kn/m Windlasten für Ankerkräfte Bereich F we, F, A =-1.94 * 0.80 = kn/m Bereich H we, H, A =-0.78 * 0.80 = -0.6 kn/m Lastart Richtung a [m] s [m] qa qe F [kn/m ] [kn/m] Block lokal Block lokal

10 10 1-Dachhaut Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- [ k N / m ² ] F A B C H D E F Einwirkung #Wind180 Anströmrichtung = 18 Länge des Bereichs J e/10 = 0.47 m Bereich I we, I, 1 0 =-0.60 * 0.80 = kn/m Bereich J we, J, 1 0 =-0.60 * 0.80 = kn/m Windlasten für Ankerkräfte Bereich I we, I, A =-0.60 * 0.80 = kn/m Bereich J we, J, A =-0.60 * 0.80 = kn/m Last- Rich- a s qa qe F art tung [m] [m] [kn/m ] [kn/m] Block lokal Block lokal [ k N / m ² ] A B C I D E J F Einwirkung #Wind90 Anströmrichtung = 9 Länge des Bereichs F e/4 = 1.18 m Bereich F we, F, 1 0 =-1.60 * 0.80 = -1.8 kn/m Bereich G we, G, 1 0 =-1.30 * 0.80 = kn/m Windlasten für Ankerkräfte Bereich F we, F, A =-1.78 * 0.80 = -1.4 kn/m Bereich G we, G, A =-1.51 * 0.80 = -1.1 kn/m Last- Rich- a s qa qe F art tung [m] [m] [kn/m ] [kn/m] Block lokal Block lokal [ k N / m ² ] A F B C D G E F

11 11 1-Dachhaut Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Einwirkung #SchneeA Schneelast nach DIN (07.05) Schneelastzone char. Schneelast auf dem Boden sk = 1.06 kn/m Formbeiwert der Schneelast 1 = Schneelast LF a s = 0.85 kn/m Last- Rich- a s qa qe F art tung [m] [m] [kn/m ] [kn/m] Gleich vert [ k N / m ² ] A B C D E F Einwirkung #zschnea zusätzl. Schneelast nach DIN (07.05) (Norddeutsches Tiefland) Schneelast auf dem Boden s =.44 kn/m Formbeiwert der Schneelast Schneelast LF a 1 = s = kn/m Last- Rich- a s qa qe F art tung [m] [m] [kn/m ] [kn/m] Gleich vert [ k N / m ² ] A B C D E F Kombinationen nach DIN (03.01) Grundkombination Ed DIN ,(14) Ek 5 ( * * EW) 1.35*#ständig +1.50*#SchneeA *#ständig +1.50*#Wind90 außergew. Komb. Ed A DIN ,(15) EkA 1 ( * * EW) 1.00*#ständig +1.00*#zSchneA q-st. Komb. Ed, p e r m DIN ,(4) Ekp e r m ( * * EW) *#ständig Grundkombination Ed für Nachweis der Lagesicherheit DIN ,(14) Ek 10 ( * * EW) 1.10*#ständig +1.50*#Wind *#SchneeA 15 *#ständig +1.50*#Wind90

12 1 1-Dachhaut Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- außergew. Komb. Ed A für Nachweis der Lagesicherheit DIN ,(15) EkA 4 ( * * EW) 1.00*#ständig +0.50*#Wind *#zSchneA *#ständig +0.50*#Wind *#zSchneA Auflagerkräfte je lfd. m charakterist. Wert Einwirk. Av, k Bv, k Cv, k Dv, k Ev, k Fv, k Ah, k Bh, k Ch, k Dh, k Eh, k Fh, k [kn/m] [kn/m] [kn/m] [kn/m] [kn/m] [kn/m] #ständig #Wind #Wind #Wind #SchneeA #zschnea Ankerkräfte je Sparren Lasteinzugsfläche des Sparren A = 5.0 m charakterist. Wert Einwirk. Av, k Bv, k Cv, k Dv, k Ev, k Fv, k Ah, k Bh, k Ch, k Dh, k Eh, k Fh, k #ständig #Wind #Wind #Wind #SchneeA #zschnea

13 13 -Dachsparren Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. -Dachsparren Holz-Durchlaufträger, DIN 105 (08/04) >> Sparren des Carports als Einfeldträger >> Abstand <=0,99m. >> Nachweis für den. Sparren vom Rand ==> ungünstigster Sparren in der Belastung! >> Außergewöhnliche Einwirkung "Schnee Norddeutsches Tiefland". System Holz-Einfeldträger mit Kragarmen M 1: A B Abmessungen / Nutzungsklassen Feld L leff,m NKL [m] [m] NKL NKL NKL Das System ist kontinuierlich gegen Kippen gehalten. Auflager Aufl. x [m] b [cm] Transl. [kn/m] Rotation [knm/ ] A B starr starr frei frei Material Querschnitt Nadelholz Festigkeitsklasse C4 b/h = 6/0 cm Einwirkungen ständig NutzA ständige Einwirkung Schnee-/Eislast <= 1000 m LG 1 fw NutzB außergew. Einwirkung LG 1 fw Lastgruppen LG Einwirkungen, die nicht gleichzeitig wirken 1 NutzA / NutzB Erläuterungen Gruppen (LG) Einwirkungen, die der gleichen Lastgruppe zugeordnet werden, können nicht gleichzeitig auftreten. feldweise (fw) Die Lasten der Einwirkung werden als feldweise wirkend aufgeteilt. Belastung

14 14 -Dachsparren Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Einw. ständig M 1: A B Eigengewicht 0.06m * 0.0m * 5.00kN/m³ = kn/m Gleichlasten Nr. Fanf [m] Fend [m] s [m] q [kn/m] zu Zeile 1 aus Pos. 1-Dachhaut B-V = #ständig-max Einw. NutzA M 1: A B Gleichlasten Nr. Fanf [m] Fend [m] s [m] q [kn/m] zu Zeile 1 aus Pos. 1-Dachhaut B-V = #SchneeA-max Einw. NutzB M 1: A B Gleichlasten Nr. Fanf [m] Fend [m] s [m] q [kn/m] zu Zeile 1 aus Pos. 1-Dachhaut B-V-.06 =.06 #zschnea-max

15 15 -Dachsparren Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- char. Schnittgrößen Einw. ständig Auflagerkräfte Achse x [m] min Mk [knm] max Mk [knm] min Fk max Fk A B Einw. NutzA Auflagerkräfte Achse x [m] min Mk [knm] max Mk [knm] min Fk max Fk A B Einw. NutzB Auflagerkräfte Achse x [m] min Mk [knm] max Mk [knm] min Fk max Fk A B Nachweise Material fm,k ft0k fc0k fc90k fvk Gmean E0mean Holz [ N/mm² ] C Grenzzustand der Tragfähigkeit Querschnitt b [cm] h [cm] A [cm²] Iy [cm4] Iz [cm4] M 1: Biegebemessung DIN 105, Gl.(55) F Ek kmod x Myd myd fmyd [-] [m] [knm][n/mm²] [N/mm²] [-] 0 (L = 0.30 m) *

16 16 -Dachsparren Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- F Ek kmod x Myd myd fmyd [-] [m] [knm][n/mm²] [N/mm²] [-] 1 (L = 5.44 m) * (L = 0.30 m) * Querkraftbemessung DIN 105, Gl.(59) F Ek kmod x Vzd zd fvd [-] [m] [N/mm²] [N/mm²] [-] * * * Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit max. Verformungen DIN 105, 9. Ek x vorhw zulw [m] [mm] [mm] [-] Feld 0 (L=0.30 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40) Feld 1 (L=5.44 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40) Feld (L=0.30 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40) elastische Durchbiegung [mm] (Gleichung 40: wq,inst ) M 1: A B

17 17 -Dachsparren Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- >> Auflagerung und Verankerung auf dem Längsträger mit Stahlwinkeln >> Nachweis siehe Pos. A = Ankersparren >> Aufbiegung L/70 ist keine maßgebliche Überschreitung der zulässigen Durchbiegung!

18 18 A-Dachsparren Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. A-Dachsparren Holz-Durchlaufträger, DIN 105 (08/04) >> Ermittlung der Ankerkräfte der Sparren auf der Grundlage der Vorbemerkungen 0 >> Maßgeblich ist der. Sparren von außen >> Kein maßgeblicher Bemessungsfall >> Auflagerkräfte für Pos. 3! >> Unterdruckbeiwert für "frei stehende Pultdächer" = -0,3 nach Tafel 3.31 >> Hauptwert nach Windermittlung unter 0= -0,6! System Holz-Einfeldträger mit Kragarmen M 1: A B Abmessungen / Nutzungsklassen Feld L [m] leff,m [m] NKL NKL NKL NKL Auflager Aufl. x b Transl. Rotation A [m] 0.30 [cm] 6.00 [kn/m] starr [knm/ ] frei B starr frei Material Querschnitt Nadelholz Festigkeitsklasse C4 b/h = 6/0 cm Einwirkungen ständig ständige Einwirkung NutzA Windlasten fw NutzB Windlasten fw Erläuterungen feldweise (fw) Die Lasten der Einwirkung werden als feldweise wirkend aufgeteilt. Belastung

19 19 A-Dachsparren Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Einw. ständig M 1: A B Eigengewicht 0.06m * 0.0m * 5.00kN/m³ = kn/m Einw. NutzA M 1: A B Blocklasten Nr. Fanf [m] 1 0 Fend [m] s [m] 0.47 q [kn/m] zu Zeile 1 aus Pos *1.0 = zu Zeile aus Pos *1.0 = zu Zeile 3 aus Pos *1 = Einw. NutzB M 1: A Gleichlasten Nr. Fanf [m] Fend [m] s [m] q [kn/m] zu Zeile 1 Druck von unten cpi= *0.8*1.00 = B char. Schnittgrößen

20 0 A-Dachsparren Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Einw. ständig Auflagerkräfte Achse x [m] min Mk [knm] max Mk [knm] min Fk max Fk A B Einw. NutzA Auflagerkräfte Achse x [m] min Mk [knm] max Mk [knm] min Fk max Fk A B Einw. NutzB Auflagerkräfte Achse x min Mk max Mk min Fk max Fk [m] [knm] [knm] A B Kombinationen ständige und vorübergehende Bemessungssituation Ek *ständig +1.50*NutzA +*NutzB *ständig *ständig +1.50*NutzA +*NutzA +*NutzB +1.50*NutzB Auflagerkräfte x Ek minmd Ek maxmd Ek minfd Ek maxfd [m] [knm] [knm] A B quasi-ständige Bemessungssituation Ek *ständig Auflagerkräfte x Ek [m] minmd [knm] Ek maxmd [knm] Ek minfd Ek maxfd A B Nachweise Material fm,k ft0k fc0k fc90k fvk Gmean E0mean Holz [ N/mm² ] C Grenzzustand der Tragfähigkeit

21 1 A-Dachsparren Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Querschnitt b [cm] h [cm] A [cm²] Iy [cm4] Iz [cm4] Biegebemessung DIN 105, Gl.(55), Gl.(67) F Ek kmod x Myd myd fmyd [-] [m] [knm][n/mm²] [N/mm²] [-] 0 (L = 0.30 m, km = 1.00, le f f, m = 0.60 m) * 1 (L = 5.44 m, km = 0.7, le f f, m = 5.44 m) * (L = 0.30 m, km = 1.00, le f f, m = 0.60 m) * Der Einfluss der Stabilität ist im Nachweis der Biegefestigkeit enthalten. Die dabei berücksichtigte, effektive Feldlänge ist für jedes Feld ausgewiesen. Querkraftbemessung DIN 105, Gl.(59) F Ek kmod [-] x [m] Vzd zd fvd [N/mm²] [N/mm²] [-] * * * Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit max. Verformungen DIN 105, 9. Ek x vorhw zulw [m] [mm] [mm] [-] Feld 0 (L=0.30 m, NKL, kdef=0.80)

22 A-Dachsparren Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Ek x vorhw zulw [m] [mm] [mm] [-] Gl(4) Feld 1 (L=5.44 m, NKL, kdef=0.80) Gl(4) Feld (L=0.30 m, NKL, kdef=0.80) Gl(4) Auflagerung + Verankerung auf dem Längsträger mit Stahlwinkeln Gew: Stahlwinkel 60 / 60 / 40 /,5mm * 5 Schrauben 4 / 50mm (genormte Schrauben >Gewinde n.din 7998) >> Die Winkel sind in an dem Sparren an den beiden Auflagern versetzt anzuordnen! Vmin= - 3,18KN (siehe Seite 0). Nachweis Abscheren: Rd= 5*1,0 * 0,9 / 1,1 = 4,09KN >> 3,18KN Nachweis Herausziehen auf dem Längsträger: Rd= 5*1,0 * 0,9 / 1,1 = 4,09KN >> 3,186KN >> Die kleinflächig wirkende Spitzenbeanspruchung der Zone "F" wird konstruktiv über vorhandene Bauteil-Reserven gegen Abheben aufgenommen! >> Die Aufbiegung der Kragarmenden mit L / 70 sind keine maßgeblichen Durchbiegungsverletzungen!

23 3 3-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. 3-Längsträger Holz-Durchlaufträger, DIN 105 (08/04) >> Tragbalken für die Sparren >> auf der Sparreninnenseite bündig aufgelagert. >> Ausführung in Teil-Längen >> Stumpfstoß auf der mittleren Stütze. Stoß. >> Gesamt-Balken ist im Gefälle gelegt von 1 bis 18cm! >> Nachweis der ungünstigsten Seite mit dem Mindestquerschnitt h= 1cm. System Holz-Mehrfeldträger mit Kragarm M 1: A B C D E Abmessungen / Nutzungsklassen Feld L [m] leff,m [m] NKL NKL NKL NKL NKL NKL Auflager Aufl. x [m] b [cm] Transl. [kn/m] Rotation [knm/ ] A B starr frei frei C starr frei D starr frei E starr frei Gelenke Feld x [m] Rotation [knm/ ] 3 frei Material Querschnitt Nadelholz Festigkeitsklasse C4 b/h = 6/1 cm Einwirkungen ständig ständige Einwirkung NutzA Schnee-/Eislast <= 1000 m LG 1 fw NutzB außergew. Einwirkung LG 1 fw Lastgruppen LG Einwirkungen, die nicht gleichzeitig wirken 1 NutzA / NutzB Erläuterungen Gruppen (LG) Einwirkungen, die der gleichen Lastgruppe zugeordnet werden, können nicht gleichzeitig auftreten.

24 4 3-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- feldweise (fw) Die Lasten der Einwirkung werden als feldweise wirkend aufgeteilt. Belastung Einw. ständig M 1: A B C 0. 1 D 0. 5 E Eigengewicht 0.06m * 0.1m * 5.00kN/m³ = kn/m Einzellasten Nr. Feld a [m] F zu Zeile 1 aus Pos. -Dachsparren A *(0.5) = 0.35 Vz-ständig-max *(0.5) zu Zeile aus Pos. -Dachsparren A-Vz = ständig-max zu Zeile 3 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = ständig-max zu Zeile 4 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = ständig-max zu Zeile 5 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = ständig-max zu Zeile 6 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = ständig-max zu Zeile 7 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = ständig-max zu Zeile 8 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = ständig-max zu Zeile 9 aus Pos. -Dachsparren A *(0.5) = 0.35 Vz-ständig-max *(0.5)

25 5 3-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Einw. NutzA M 1: A B C D E Einzellasten Nr. Feld a [m] F zu Zeile 1 aus Pos. -Dachsparren A-.904*(0.5) = 1.45 Vz-NutzA-max *(0.5) zu Zeile aus Pos. -Dachsparren A-Vz-.904 =.904 NutzA-max zu Zeile 3 aus Pos. -Dachsparren A-Vz-.904 =.904 NutzA-max zu Zeile 4 aus Pos. -Dachsparren A-Vz-.904 =.904 NutzA-max zu Zeile 5 aus Pos. -Dachsparren A-Vz-.904 =.904 NutzA-max zu Zeile 6 aus Pos. -Dachsparren A-Vz-.904 =.904 NutzA-max zu Zeile 7 aus Pos. -Dachsparren A-Vz-.904 =.904 NutzA-max zu Zeile 8 aus Pos. -Dachsparren A-Vz-.904 =.904 NutzA-max zu Zeile 9 aus Pos. -Dachsparren A-.904*(0.5) = 1.45 Vz-NutzA-max *(0.5)

26 6 3-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Einw. NutzB M 1: A B C 0. 1 D 0. 5 E Einzellasten Nr. Feld a [m] F zu Zeile 1 aus Pos. -Dachsparren A *(0.5) = Vz-NutzB-max *(0.5) zu Zeile aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-max zu Zeile 3 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-max zu Zeile 4 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-max zu Zeile 5 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-max zu Zeile 6 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-max zu Zeile 7 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-max zu Zeile 8 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-max zu Zeile 9 aus Pos. -Dachsparren A *(0.5) = Vz-NutzB-max *(0.5) char. Schnittgrößen Einw. ständig

27 7 3-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Auflagerkräfte Achse x min Mk max Mk min Fk max Fk [m] [knm] [knm] A B C D E Einw. NutzA Auflagerkräfte Achse x [m] min Mk [knm] max Mk [knm] min Fk max Fk A B C D E Einw. NutzB Auflagerkräfte Achse x min Mk max Mk min Fk max Fk [m] [knm] [knm] A B C D E Nachweise Material fm,k ft0k fc0k fc90k fvk Gmean E0mean Holz [ N/mm² ] C Grenzzustand der Tragfähigkeit Querschnitt b [cm] h [cm] A [cm²] Iy [cm4] Iz [cm4] M 1: Biegebemessung DIN 105, Gl.(55), Gl.(67) F Ek kmod x Myd myd fmyd [-] [m] [knm][n/mm²] [N/mm²] [-] 0 (L = 0.48 m, km = 1.00, le f f, m = 0.96 m)

28 8 3-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- F Ek kmod x Myd myd fmyd [-] [m] [knm][n/mm²] [N/mm²] [-] * 1 (L = 1.61 m, km = 1.00, le f f, m = 1.61 m) * (L = 1.9 m, km = 1.00, le f f, m = 1.9 m) * (L = 1.9 m, km = 1.00, le f f, m = 1.9 m) * (L = 1.67 m, km = 1.00, le f f, m = 1.67 m) * Der Einfluss der Stabilität ist im Nachweis der Biegefestigkeit enthalten. Die dabei berücksichtigte, effektive Feldlänge ist für jedes Feld ausgewiesen. Querkraftbemessung DIN 105, Gl.(59) F Ek kmod [-] x [m] Vzd zd fvd [N/mm²] [N/mm²] [-] * *

29 9 3-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- F Ek kmod x Vzd zd fvd [-] [m] [N/mm²] [N/mm²] [-] * * * Auflagerpressung DIN 105, Gl(47) Ek kmod Fd Aef kc90 c90d fc90d [-] [cm²] [-] [ N/mm² ] [-] A B C D E Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit max. Verformungen DIN 105, 9. Ek x vorhw zulw [m] [mm] [mm] [-] Feld 0 (L=0.48 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40) Feld 1 (L=1.61 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40) Feld (L=1.91 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40) Feld 3 (L=1.91 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40) Feld 4 (L=1.67 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40)

30 30 3-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- elastische Durchbiegung [mm] (Gleichung 40: wq,inst ) M 1: A B C D E ACHTUNG: >> Der Tragbalken ist auf der Stütze geblattet aufgelagert! >> Jede Pfette ist mit der Stütze mit einer M1 verbunden >> s. Pos. 3A!

31 31 3A-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. 3A-Längsträger Holz-Durchlaufträger, DIN 105 (08/04) >> Bemessung Ankerkräfte. System Holz-Mehrfeldträger mit Kragarm M 1: A B C D E Abmessungen / Nutzungsklassen Feld L leff,m NKL [m] [m] NKL NKL NKL NKL NKL Auflager Aufl. x b Transl. Rotation [m] [cm] [kn/m] [knm/ ] A starr frei B starr frei C starr frei D starr frei E starr frei Gelenke Feld x Rotation [m] [knm/ ] 3 frei Material Querschnitt Nadelholz Festigkeitsklasse C4 b/h = 6/1 cm Einwirkungen ständig ständige Einwirkung NutzA NutzB Schnee-/Eislast <= 1000 m außergew. Einwirkung LG 1 LG 1 fw fw Lastgruppen LG Einwirkungen, die nicht gleichzeitig wirken 1 NutzA / NutzB Erläuterungen Gruppen (LG) Einwirkungen, die der gleichen Lastgruppe zugeordnet werden, können nicht gleichzeitig auftreten. feldweise (fw) Die Lasten der Einwirkung werden als feldweise wirkend aufgeteilt. Belastung

32 3 3A-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Einw. ständig M 1: A B C 0. 1 D 0. 5 E Eigengewicht 0.06m * 0.1m * 5.00kN/m³ = kn/m Einzellasten Nr. Feld a [m] F zu Zeile 1 aus Pos. A-Dachsparren A-0.181*(0.5) = Vz-ständig-min *(0.5) zu Zeile aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = ständig-min zu Zeile 3 aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = ständig-min zu Zeile 4 aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = ständig-min zu Zeile 5 aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = ständig-min zu Zeile 6 aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = ständig-min zu Zeile 7 aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = ständig-min zu Zeile 8 aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = ständig-min zu Zeile 9 aus Pos. A-Dachsparren A-0.181*(0.5) = Vz-ständig-min *(0.5) Einw. NutzA M 1: A B C D E

33 33 3A-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Einzellasten Nr. Feld a [m] F zu Zeile 1 aus Pos. A-Dachsparren -1.80*(0.5) = -1 A-Vz-NutzA-min *(0.5) zu Zeile aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = NutzA-min zu Zeile 3 aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = NutzA-min zu Zeile 4 aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = NutzA-min zu Zeile 5 aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = NutzA-min zu Zeile 6 aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = NutzA-min zu Zeile 7 aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = NutzA-min zu Zeile 8 aus Pos. A-Dachsparren A-Vz = NutzA-min zu Zeile 9 aus Pos. A-Dachsparren -1.80*(0.5) = -1 A-Vz-NutzA-min *(0.5) Einw. NutzB M 1: A B C D E Einzellasten Nr. 1 Feld 0 a [m] 0.04 F zu Zeile 1 aus Pos. -Dachsparren A *(0.5) = -9 Vz-NutzB-min *(0.5)

34 34 3A-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- zu Zeile aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-min zu Zeile 3 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-min zu Zeile 4 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-min zu Zeile 5 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-min zu Zeile 6 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-min zu Zeile 7 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-min zu Zeile 8 aus Pos. -Dachsparren A-Vz = NutzB-min zu Zeile 9 aus Pos. -Dachsparren A *(0.5) = -9 Vz-NutzB-min *(0.5) char. Schnittgrößen Einw. ständig Auflagerkräfte Achse x min Mk max Mk min Fk max Fk [m] [knm] [knm] A B C D E Einw. NutzA Auflagerkräfte Achse x min Mk max Mk min Fk max Fk [m] [knm] [knm] A B C D E Einw. NutzB Auflagerkräfte Achse x [m] min Mk [knm] max Mk [knm] min Fk max Fk A B C D E

35 35 3A-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Kombinationen ständige und vorübergehende Bemessungssituation Ek *ständig +1.35*ständig +1.50*NutzA *ständig +1.50*NutzA Auflagerkräfte x Ek [m] minmd [knm] Ek maxmd [knm] Ek minfd Ek maxfd A B C D E außergewöhnliche Bemessungssituation Ek *ständig +1.00*NutzB Auflagerkräfte x Ek [m] minmd [knm] Ek maxmd [knm] Ek minfd Ek maxfd A B C D E seltene Bemessungssituation Ek *ständig Auflagerkräfte *ständig +1.00*NutzA x Ek minmd Ek maxmd Ek minfd Ek maxfd [m] [knm] [knm] A B C D E Nachweise Material fm,k ft0k fc0k fc90k fvk Gmean E0mean Holz [ N/mm² ] C Grenzzustand der Tragfähigkeit Querschnitt b [cm] h [cm] A [cm²] Iy [cm4] Iz [cm4]

36 36 3A-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- M 1: Biegebemessung DIN 105, Gl.(55), Gl.(67) F Ek kmod [-] x [m] Myd myd fmyd [knm][n/mm²] [N/mm²] [-] 0 (L = 0.48 m, km = 1.00, le f f, m = 0.96 m) * 1 (L = 1.61 m, km = 1.00, le f f, m = 1.61 m) * (L = 1.9 m, km = 1.00, le f f, m = 1.9 m) * (L = 1.9 m, km = 1.00, le f f, m = 1.9 m) * (L = 1.67 m, km = 1.00, le f f, m = 1.67 m) * Der Einfluss der Stabilität ist im Nachweis der Biegefestigkeit enthalten. Die dabei berücksichtigte, effektive Feldlänge ist für jedes Feld

37 37 3A-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- ausgewiesen. Querkraftbemessung DIN 105, Gl.(59) F Ek kmod [-] x [m] Vzd zd fvd [N/mm²] [N/mm²] [-] * * * * * Auflagerpressung DIN 105, Gl(47) Ek kmod [-] Fd Aef [cm²] kc90 [-] c90d fc90d [ N/mm² ] [-] A B C D E Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit max. Verformungen DIN 105, 9. Ek x vorhw zulw [m] [mm] [mm] [-] Feld 0 (L=0.48 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40) Feld 1 (L=1.61 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40)

38 38 3A-Längsträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Ek x vorhw zulw [m] [mm] [mm] [-] Feld (L=1.91 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40) Feld 3 (L=1.91 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40) Feld 4 (L=1.67 m, NKL, kdef=0.80) Gl(40) elastische Durchbiegung [mm] (Gleichung 40: wq,inst ) M 1: A B C D E >> Max. Bemessungs-Zugkraft p. Stütze= -6,01KN bzw. 4,48KN (s.seite 35) Gewählt: 1 Bolzen 1mm Randstütze Bolzen 1mm Mittelstütze 1 Passbolzen M1 an der Stütze 1 + 3!! >> Stirnholzabstand = a1,t >= 7d >= 84mm >> Seitenabstand = a,t >= 3d= 36mm >> Mindestholzstärken >= 49mm (vorh.= 55mm) R d1 = (6,47 * 0,9 / 1,1) * 1,00 = 5,9KN F,d1 = 4,48 < 5,9KN R d= (6,47 * 0,9 / 1,1) * 1,5 = 6,6KN F,d = 6,01 < 6,6KN >> Ausnutzung = ca. 91% >> Reserven in den Randstützen sowie den vorhanden "Kopfbandanschlüssen" vorhanden!!

39 39 4-Stütze Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. 4-Stütze Holzstütze >> Exzentrisches Auflager des Rähmbalkens =,75 = 3cm! >> Eingespannte Stütze! >> Die Einspannung wird über den einbetonierten PFOSTENANKER (H-Anker) sichergestellt! >> Das Längsrähm ist mit der Stütze geblattet gelagert >> ZUGANSCHLUSS Stütze zu Rähm >> siehe Pos. 3A System M 1:50 Druck- und Zugstab. 1 0 x z y Nutzungsklasse Stablänge l =.10 m Ersatzstablänge Knicken lef,c = 4.0 m Einwirkungen Ständig ständige Einwirkung KLED ständig Schnee MAX-SCHNEE Schnee-/Eislast <= 1000 m KLED kurz LG Wind MAX-ZUG Windlasten KLED kurz LG S-Tiefla NO-DEU_TIEFL-SCHNEE außergew. Einwirkung KLED sehr kurz Erläuterungen Belastung Zusammenst. Fx1 Zusammenst. Fx Zusammenst. Fx3 Zusammenst. Fx4 Gruppen (LG) Einwirkungen, die der gleichen Lastgruppe zugeordnet werden, können nicht gleichzeitig auftreten. *aus Pos. 3-Längsträger B-Vz-ständig-max = 1.1 kn *aus Pos. 3-Längsträger B-Vz-NutzA-max = 6.97 kn *aus Pos. 3A-Längsträger B-Vz-NutzA-min = -4.3 kn *aus Pos. 3-Längsträger B-Vz-NutzB-max = 16.0 kn

40 40 4-Stütze Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Zusammenst. Fx1 Zusammenst. Fx Zusammenst. Fx3 Zusammenst. Fx4 *aus Pos. 3-Längsträger A-Vz-ständig-max = 0.61 kn *aus Pos. 3-Längsträger A-Vz-NutzA-max = 3.95 kn *aus Pos. 3A-Längsträger A-Vz-NutzA-min = -.45 kn *aus Pos. 3-Längsträger A-Vz-NutzB-max = 9.08 kn Kopflasten Einwirkung Fx My Mz [knm] [knm] Ständig 1.7 Schnee Wind S-Tiefla 5.09 Kombinationen nach DIN (03.01) Grundkombination Ed DIN ,(14) Ek 1 ( * * EW) 1.35*Ständig *Ständig +1.50*Schnee 1.35*Ständig +1.50*Wind *Ständig *Ständig +1.50*Schnee 1.00*Ständig +1.50*Wind außergew. Komb. Ed A DIN ,(15) EkA ( * * EW) *Ständig +1.00*S-Tiefla 1.00*Ständig +0.0*Schnee +1.00*S-Tiefla *Ständig +0.50*Wind +1.00*S-Tiefla Schnittgrößen Grundkombination Ek Nd My,d [knm] Vz,d Mz,d [knm] Vy,d Bemessung nach DIN 105 (08.04) ohne Berücksichtigung des Kriechens Baustoff Nadelholz C4 (Tabelle F.5) char. Druckfestigkeit fc,0,k = 1.00 N/mm² char. Zugfestigkeit ft,0,k = N/mm² mittl. Elastizitätsmodul E0,mean = N/mm² char. Elastizitätsmodul E0,05 = 7333 N/mm² Teilsicherheitsbeiwert M = gewählt Rechteckquerschnitt b/h = 11.5/11.5 cm

41 41 4-Stütze Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- M 1:5 z y y z Querschnittswerte Fläche A = 13.5 cm² Trägheitsmoment I = cm4 Widerstandsmoment W = cm³ Trägheitsradius i = 3.3 cm Knickwerte Schlankheitsgrad = bezogener Schlankheitsgrad rel,c = Knickbeiwert kc = Baustoff Kopfschw. Nadelholz C4 (Tabelle F.5) char. Druckfestigkeit fc,90,k =.50 N/mm² wirksame Auflagerlänge lef = cm wirksame Querdruckfläche Aef = 01.5 cm² Querdruckbeiwert (l1 < h) kc,90 = Nachweise der Querschnittstragfähigkeit nach DIN 105, 10. Zug für Ek 3 kmod = - Zugspannung t,0,d = 0.59 N/mm² Zugfestigkeit ft,0,d = 9.69 N/mm² Gl.(43) 0.59 / 9.69 = Zug für Ek 6 kmod = - Zugspannung t,0,d = 0.64 N/mm² Zugfestigkeit ft,0,d = 9.69 N/mm² Gl.(43) 0.64 / 9.69 = Nachweise mit dem Ersatzstabverfahren nach DIN 105, 10.3 Knicken für Ek 1 kmod = Druckspannung Druckfestigkeit c,0,d = fc,0,d = 0.18 N/mm² 9.69 N/mm² Gl.(63) 0.18 / ( * 9.69) = Knicken für Ek kmod = - Druckspannung c,0,d = 1.41 N/mm² Druckfestigkeit fc,0,d = N/mm² Gl.(63) 1.41 / ( * 14.54) = Knicken für Ek 4 kmod = Druckspannung c,0,d = 0.13 N/mm² Druckfestigkeit fc,0,d = 9.69 N/mm² Gl.(63) 0.13 / ( * 9.69) =

42 4 4-Stütze Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Knicken für Ek 5 kmod = - Druckspannung c,0,d = 1.37 N/mm² Druckfestigkeit fc,0,d = N/mm² Gl.(63) 1.37 / ( * 14.54) = Knicken für Ek 7 kmod = Druckspannung c,0,d =.03 N/mm² Druckfestigkeit fc,0,d = 3.10 N/mm² Gl.(63).03 / ( * 3.10) = Knicken für Ek 8 kmod = Druckspannung c,0,d =.19 N/mm² Druckfestigkeit fc,0,d = 3.10 N/mm² Gl.(63).19 / ( * 3.10) = Knicken für Ek 9 kmod = Druckspannung c,0,d = 1.77 N/mm² Druckfestigkeit fc,0,d = 3.10 N/mm² Gl.(63) 1.77 / ( * 3.10) = Nachweise Auflagerdruck am Stützenkopf nach DIN 105, Druck zur Faser für Ek 1 kmod = Druckspann. Druckfest. c,90,d = fc,90,d = 0.1 N/mm² 1.15 N/mm² Gl.(47) 0.1 / (1.00 * 1.15) = Druck zur Faser für Ek kmod = - Druckspann. c,90,d = 0.93 N/mm² Druckfest. fc,90,d = 1.73 N/mm² Gl.(47) 0.93 / (1.00 * 1.73) = Druck zur Faser für Ek 4 kmod = Druckspann. c,90,d = 0.09 N/mm² Druckfest. fc,90,d = 1.15 N/mm² Gl.(47) 0.09 / (1.00 * 1.15) = Druck zur Faser für Ek 5 kmod = - Druckspann. c,90,d = N/mm² Druckfest. fc,90,d = 1.73 N/mm² Gl.(47) / (1.00 * 1.73) = Druck zur Faser für Ek 7 kmod = Druckspann. c,90,d = 1.33 N/mm² Druckfest. fc,90,d =.75 N/mm² Gl.(47) 1.33 / (1.00 *.75) = Druck zur Faser für Ek 8 kmod = Druckspann. Druckfest. c,90,d = fc,90,d = 1.44 N/mm².75 N/mm² Gl.(47) 1.44 / (1.00 *.75) = Druck zur Faser für Ek 9 kmod = Druckspann. c,90,d = 1.16 N/mm² Druckfest. fc,90,d =.75 N/mm² Gl.(47) 1.16 / (1.00 *.75) = 0.4 1

43 43 4-Stütze Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Auflagerkräfte charakteristisch Einwirkung Ak Hz,k Hy,k Ständig 1.7 Schnee Wind S-Tiefla 5.09 ZUSATZMOMENT aus äußerem Wind: > Blendenhöhe= 0.34m > Angriff von Wmax am Stützenkopf! > Max. Wind für seitl. offenen prisma. Baukörper: > Wind auf Bogensparren + Stütze 1: Wmax1= 0,34 * (0,8+0,5) * (1,67+1,9/) = 1,17KN (auf Randstützen) Wmax= 0,34 * 0,8 * (1,67+1,9/) = 0,90(max auf 1. Stütze) Mmax= (0,90*,10 + 6,77*0,03) / Me,D = 1,50 *,09 =,09KNm (auf 1 Stütze) = 3,14KNm >> Gesamtbiegespannung = (3140/ 53)/16,6 = 0,75KN/mm (KLED= 0,9) >> Biegung und Zug (Ek ) >> Ausnutzung max= 0,07 + 0,75= 0,8 < 1,00 (8% Ausnutzung!!) Verankerung Stützenfüße > Jede Stütze ist mit einem Pfostenhalter im Fundament einzuspannen und gegen Herausziehen zu sichern! GEW. H-Anker 800 / 80 / 8mm N1= -6,77KN Ankertiefe im Beton >= 350mm Ne, d= 1,5*6,77= 10,KN Hmax= 1,17KN (siehe oben) Me,d= 3,14 (siehe oben) Ve,d= 1,5*1,17= 1,78KN A= 8,0*0,8*= 1,8cm; Wy= 8,0*8,0*0,8*/6= 17,1cm = 10,/1, / 17,1= 19,16KN/cm= 0,88*(4/1,1)= 1,8KN/cm >> (88% Ausnutzung!! >> Reserven bei den anderen Stützen vorhanden!!) <<

44 44 4A-Pfostenträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. 4A-Pfostenträger Holz-Anschlusskonstruktionen II, DIN 105 (08/04) >> Anschluss der Stütze an den Pfostenanker! >> Pfostenanker 800/80/8mm mit Bolzen M1 (siehe oben). System M 1: M i t t e l h o l z 8. 0 S e i t e n b l e c h Stoß Nutzungsklasse, nach DIN 105(08/04), Übergreifungslänge 38.0 cm Abmessungen/ Material Stab Anz. b/h [cm] ue [cm] Material Seite 0.8/ S 35 Mitte / NH C4 Verbindungsmittel Art Abmessungen Material nh nv Bolzen M Einwirkungen ständig ständige Einwirkung Nutzlast Tiefebeb Nutzlast, Kategorie A außergew. Einwirkung LG 1 LG 1 Maxzug Windlasten LG 1 Lastgruppen LG Einwirkungen, die nicht gleichzeitig wirken 1 Nutzlast / Tiefebeb / Maxzug Kombinationen Erläuterungen Gruppen (LG) Einwirkungen, die der gleichen Lastgruppe zugeordnet werden, können nicht gleichzeitig auftreten. Belastung EW F Winkel [ ] ständig Nutzlast Tiefebeb Maxzug

45 45 4A-Pfostenträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Zusammenstellungen aus Pos. 4-Stütze A-Vx-Ständig- 1.7 = 1.7 max ständig : N1 = 1.7 aus Pos. 4-Stütze A-Vx-Schnee = max Nutzlast : N1 = aus Pos. 4-Stütze A-Vx-S = Tiefla-max Tiefebeb : N1 = aus Pos. 3A-Längsträger B-Vz = -4.3 NutzA-min Maxzug : N1 = -4.3 Kombination Kombinationen nach DIN DIN Ek Typ KLED ( * * EW) 1 GK ständig 1.35*ständig 3 GK GK mittel kurz 1.35*ständig+1.50*Nutzlast 1.35*ständig+1.50*Maxzug 4 5 GK GK ständig mittel 1.00*ständig 1.00*ständig+1.50*Nutzlast 6 GK kurz 1.00*ständig+1.50*Maxzug 7 AK sehr kurz 1.00*ständig+1.00*Tiefebeb Bemessungskräfte Ek Fd Winkel [ ] Bemessung Winkel Kraft/Faserrichtung Mittelholz = für EK (KLED mittel) kmod 0.80 Bolzen M1 (4.6) Unterlegscheibe: d=14mm, d =58mm, s=6mm Tragfähigkeit pro Scherfuge char. Tragfähigkeit * Rl a, k = 7.76 kn Teilsicherheitsbeiwert M = 1.10 Bemessungswert Rl a, d = 5.65 kn Verschiebemodul Ks e r = N/mm Anzahl d. Scherfugen ns = char. Ausziehwiderstand Ra x, k = 6.96 kn Teilsicherheitsbeiwert M = 1.30 Bemessungswert Ra x, d = 4.8 kn * Interpoliert zw. (G.0) u. (G.); Anhang G; DIN 105(08/04)

46 46 4A-Pfostenträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Mindestabstände Abstand Seitenblech Mittelholz erf. erf. [mm] [mm] a a a1, t a1, c a, t a, c Abstände im Anschlussbild Abstand Seitenblech Mittelholz erf. vorh. erf. vorh. [mm] [mm] [mm] [mm] a a ao b e n au n t e n aa n f a n g ae n d e M 1:6 M Tragfähigkeit Anschluss nv nh ne f Rl a, d Nachweise Verbindungsmittel Ek km o d Fd Rd Seitenblech char. Streckgrenze fy k = 4 N/mm Nettoquerschnitt Ae f = mm Querschnitt Ek Nd Qd v, d [N/mm ]

47 47 4A-Pfostenträger Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Mittelholz char. Zugfestigkeit ft, 0, k = N/mm char. Druckfestigkeit fc, 0, k = 1.00 N/mm Nettoquerschnitt Ae f = cm Ek km o d kt, e Nd t, 0, d [N/mm ] Ek km o d Qd d [N/mm ]

48 48 5-Bogenstütze Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. 5-Bogenstütze Holzstütze >> Bogenstütze an der Einfahrt des Carports >> Ausführung in BSH GL4h (alt BSH II). >> Der Längsbalken ist seitlich an der Stütze angeschlagen. >> ZUGANSCHLUSS Stütze zu Rähm >> siehe Pos. 3A >> Der Hebelarm der Vertikalkräfte liegt etwa in der Mitte der max. Auslenkung = (0,40+0,1/) / = 0,3m >> Umlenkfaktor ca.= 1 / cos30 System M 1:50 Druck- und Zugstab mit einachsiger Biegung. 1 0 x z y Nutzungsklasse Stablänge l =.10 m Ersatzstablänge Knicken lef,c =.10 m Ersatzstablänge Kippen lef,m =.10 m Einwirkungen Ständig Schnee ständige Einwirkung MAX-SCHNEE KLED ständig Wind Schnee-/Eislast <= 1000 m KLED kurz MAX-ZUG LG S-Tiefla Windlasten NO-DEU_TIEFL-SCHNEE KLED kurz LG außergew. Einwirkung KLED sehr kurz Erläuterungen Belastung Zusammenst. Fx1 Gruppen (LG) Einwirkungen, die der gleichen Lastgruppe zugeordnet werden, können nicht gleichzeitig auftreten. *aus Pos. 3-Längsträger A-Vz-ständig-max* *(1/0.866) = 0.70 kn

49 49 5-Bogenstütze Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Zusammenst. Fx Zusammenst. Fx3 Zusammenst. Fx4 *aus Pos. 3-Längsträger A-Vz-NutzA-max* *(1/0.866) = 4.56 kn *aus Pos. 3-Längsträger A-Vz-ständig-max* *(1/0.866) = 0.70 kn = 5.6 kn *aus Pos. 3A-Längsträger A-Vz-NutzA-min* *(1/0.866) = -.83 kn *aus Pos. 3-Längsträger A-Vz-ständig-max* *(1/0.866) = 0.70 kn = -.13 kn *aus Pos. 3-Längsträger A-Vz-NutzB-max* *(1/0.866) = kn *aus Pos. 3-Längsträger A-Vz-ständig-max* *(1/0.866) = 0.70 kn = kn Kopflasten Einwirkung Fx My [knm] Mz [knm] Ständig 0.70 Schnee Wind S-Tiefla planmäßige Ausmitte ez = 3.00 cm Kombinationen nach DIN (03.01) Grundkombination Ed DIN ,(14) Ek 1 ( * * EW) 1.35*Ständig 1.35*Ständig +1.50*Schnee *Ständig +1.50*Wind 1.00*Ständig *Ständig +1.50*Schnee 1.00*Ständig +1.50*Wind außergew. Komb. Ed A DIN ,(15) EkA 1 ( * * EW) 1.00*Ständig +1.00*S-Tiefla *Ständig +0.0*Schnee 1.00*Ständig +0.50*Wind +1.00*S-Tiefla +1.00*S-Tiefla Schnittgrößen Grundkombination Ek Nd My,d Vz,d Mz,d Vy,d [knm] [knm]

50 50 5-Bogenstütze Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Bemessung nach DIN 105 (08.04) ohne Berücksichtigung des Kriechens Baustoff homogenes Brettschichtholz GL4h (Tabelle F.9) Beiwert (Tab. F.9 b) kh = Systembeiwert (Tab. F.9 c) kl = char. Biegefestigkeit fm,y,k = 6.40 N/mm² fm,z,k = 8.80 N/mm² char. Druckfestigkeit fc,0,k = 4.00 N/mm² char. Zugfestigkeit ft,0,k = N/mm² char. Schubfestigkeit fv,k =.50 N/mm² mittl. Elastizitätsmodul E0,mean = N/mm² char. Elastizitätsmodul E0,05 = 9667 N/mm² mittl. Schubmodul Gmean = 70 N/mm² char. Schubmodul G05 = 600 N/mm² Teilsicherheitsbeiwert M = gewählt Rechteckquerschnitt b/h = M 1:5 6/1 cm z y y 1 z 6 Querschnittswerte Fläche A = 7.00 cm² Trägheitsmoment Iy = Iz = cm4 cm³ Widerstandsmoment Wy = cm³ Trägheitsradius Wz = 7.00 iy = 3.46 cm³ cm iz = im = cm cm Knick-/Kippwerte Schlankheitsgrad y = z = m = 7 - bezogener Schlankheitsgrad rel,c,y = rel,c,z = rel,m = Knickbeiwert kc,y = kc,z = Kippbeiwert km = Nachweise der Querschnittstragfähigkeit nach DIN 105, 10. Schub aus Querkraft für Ek kmod = - Schubspannung d = 0.0 N/mm² Schubfestigkeit fv,d = 1.73 N/mm² Gl.(59) 0.0 / 1.73 = 0.1 1

51 51 5-Bogenstütze Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Nachweise mit dem Ersatzstabverfahren nach DIN 105, 10.3 Biegung und Druck für Ek kmod = - Druckspannung c,0,d = 1.3 N/mm² Biegespannung m,y,d = N/mm² Biegespannung m,z,d = N/mm² Druckfestigkeit fc,0,d = 16.6 N/mm² Biegefestigkeit fm,y,d = 18.8 N/mm² Biegefestigkeit fm,z,d = N/mm² Gl.(71) * = Gl.(7) * = Biegung und Zug für Ek 6 kmod = - Zugspannung t,0,d = 0.35 N/mm² Biegespannung m,y,d = 3.98 N/mm² Biegespannung m,z,d = N/mm² Zugfestigkeit ft,0,d = 11.4 N/mm² Biegefestigkeit fm,y,d = 18.8 N/mm² Biegefestigkeit fm,z,d = N/mm² Gl.(73) * = Gl.(74) * 0. + = Auflagerkräfte charakteristisch Einwirkung Ak Hz,k Hy,k Ständig Schnee Wind S-Tiefla >> Windkräfte der Bogenstütze werden über die 1. Hauptstütze in die Fundamente eingeleitet > siehe Pos. 4!

52 5 6-Kopfbänder Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- >> Kopfbänder in beiden Richtungen an den beiden hinteren Ecken des Carports zur "Räumlichen Aussteifung". >> Kopfbänder in Längsrichtung an der ersten Hauptstütze. Gew: Kopfband 9 / 9cm L= ca. 50cm Anschluss zu Längsträger > seitlich angel. mit Schrauben 5/80mm Anschluss zur Stütze > stumpf aufgesetzt mit Schrauben 5/80mm >> Ausführung konstruktiv- ohne weiteren Nachweis! >> Kopfbänder je Längsseite (1. und letzte Vertikalstütze). >> Kopfbänder quer auf der Rückseite >> Gesamtanzahl= 6 Kopfbänder.

53 53 7Einzelfundament Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. 7Einzelfundament Einzel/Köcherfundament nach DIN >> Stützenfundament der ersten stütze >> eingespannte Stütze. >> Bogen- + Vertikalstütze. System M 1:15 _ z y z M z 6 0 H y M y y H z Fundamentplatte Länge by = 0.60 m Breite bz = 0.60 m Dicke h = 0.80 m

54 54 7Einzelfundament Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Stütze Stützenabmessung cy = 0.1 m cz = 0.1 m Boden Wasserstand von OKG GW = m Sohlreibungswinkel = 5.00 Einwirkungen x ' c [m] [kn/m³] [kn/m³] [ ] [kn/m²] Ständig ständige Einwirkung Wind1 Windlasten LG NutzA Schnee-/Eislast <= 1000 m Wind SOG Windlasten LG #Fundam. # Eigenlast Fundament ständige Einwirkung #Fundam* # Eigenlast Fundament mit red. Wichte des Betons ständige Einwirkung # Die Einwirkungen wurden automatisch generiert. Belastung gem. DIN (03/01) Zusammenstellungen EW Ständig Nx aus Pos. 3-Längsträger B-Vz = ständig-max EW NutzA Nx aus Pos. 3-Längsträger B-Vz = NutzA-max EW Wind Nx aus Pos. 3A-Längsträger B-Vz = -4.3 NutzA-min Schnittgrößen EW Nkx Mky Mkz Hky Hkz [knm] [knm] Ständig 1.1 Wind NutzA 6.97 Wind -4.3 #Fundam. 7.0 #Fundam* 6.91

55 55 7Einzelfundament Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Kombinationen Lagesicherheit Kombinationen DIN Ek 6 ( * * EW) *Ständig +1.50*Wind1 +*#Fundam. Standsicherheit Nachweis der 1. Kernweite charakt. Komb. Ek DIN 1054 Ekk 1 EW 1.00*Ständig +1.00*#Fundam. Standsicherheit Nachweis der. Kernweite charakt. Komb. Ek DIN 1054 Ekk EW 1.00*Ständig +1.00*Wind *#Fundam. Standsicherheit Nachweis der Grundbruchsicherheit charakt. Komb. Ek DIN 1054 Ekk EW 1.00*Ständig +1.00*Wind *#Fundam. Standsicherheit Nachweis der Sicherheit gegen Auftrieb charakt. Komb. Ek DIN 1054 Ekk EW *Ständig +1.00*Wind +1.00*#Fundam* Biegebemessung Kombinationen DIN Ek ( * * EW) 1.35*Ständig +1.50*Wind *#Fundam *Ständig +1.50*NutzA 1.00*Ständig +1.50*Wind *#Fundam *#Fundam *Ständig +1.50*Wind +1.00*#Fundam. Durchstanznachweis Kombinationen DIN Ek 3 ( * * EW) 1.35*Ständig +1.50*NutzA Schnittgrößen DIN DIN 1054 Nachweis der Lagesicherheit Ek NEdx MEdy MEdz HEdy HEdz [knm] [knm] Nachweis der 1. Kernweite Ek NEdx MEdy MEdz HEdy HEdz [knm] [knm] 1 8.3

56 56 7Einzelfundament Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- DIN 1054 DIN 1054 DIN 1054 DIN DIN Nachweis der. Kernweite Ek NEdx MEdy MEdz HEdy HEdz [knm] [knm] Nachweis der Grundbruchsicherheit Ek NEdx MEdy MEdz HEdy HEdz 8.3 [knm] 1.45 [knm] 1.11 Nachweis gegen Auftrieb/Abheben Ek LF Gstb Gdst Qdst 4 LF Biegebemessung Ek NEdx MEdy MEdz HEdy HEdz [knm] [knm] Durchstanznachweis Ek NEdx MEdy MEdz HEdy HEdz [knm] [knm] Lagesicherh. Lagesicherheitsnachweis gem. DIN (03/01) Ek 6 in z-richtung Exzentr. M [knm] V vorh e [m] zul e [m] ez Nachweis ez 0.9 <= 0.30 Keine ausmittige Belastung in y-richtung vorhanden Nachweis entfällt Standsicherh. Standsicherheitsnachweise gem. DIN 1054(11/76) 1. Kernweite gem. DIN 1054(11/76) Keine ausmittige Belastung - Nachweis entfällt. Kernweite gem. DIN 1054(11/76) Ek Ausmitte der Kraft Seitenlänge ey /ez = / 0.17 m by /bz = 0.60/ 0.60 m Nachweis <= 1/9

57 57 7Einzelfundament Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Auftrieb/Abheben Nachweis gem. DIN 1054(11/76) Lastfall LF 1 Ek 4 stabilisierend VEd = 8.03 kn destabilisierend VEd = -4.3 kn Nachweis >= 1.10 Bemessung Stahlbetonnachweise gem. DIN (07/01) Beton C 0/5 Betonstahl BSt 500SA Achsabstände d'y[cm] d'z[cm] Fundamentplatte Biegebemessung der Platte an den Stützenanschnitten Ek 6 My max = 1.35 knm Ek My min = knm Ek 19 Mz max = 0.59 knm Ek 8 Mz min = -0.6 knm erf.bewehrung Ohne Berücksichtigung der Mindestbewehrung zur Sicherstellung eines duktilen Bauteilverhaltens. Asy Asz [cm²] [cm²] unten oben erf.bewehrung Mindestbewehrung zur Sicherstellung der Querkrafttragfähigkeit, DIN (07/01), y erfasy bz z erfasz by [-] [cm²/m] [m] [-] [cm²/m] [m] unten oben Bewehrungswahl mit Betonstabstahl Unten Verteilung der Bewehrung unten, nach Heft 40 Tafel.9 Ri Streifen erf.as gewählt vorh.as [m] [cm²] n ds[mm] [cm²] y ø ø V 1 ø V 1 ø V 1 ø V 1 ø ø ø z ø ø ø ø

58 58 7Einzelfundament Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Ri Streifen erf.as gewählt vorh.as [m] [cm²] n ds[mm] [cm²] ø ø ø ø Oben Gleichmäßige Verteilung der Bewehrung oben Ri erf.as gewählt vorh.as [cm²] n ds[mm] [cm²] y ø 8K.01 z ø 8K.01 V Mindestbewehrung zur Sicherstellung der Querkrafttragfähigkeit in der Verteilungsbreite by u/o bz gem. DIN (07/01),13..3 maßg. K Konstruktive Bewehrung gem. DIN (07/01), 13.3.(4) Durchstanznachweis gem. DIN (07/01), Abschnitt 10.5 Ek 3 Gew. Lage des kritischen Rundschnitts bei 1.0d vom Stützenanschnitt. Beiwert für nichtrotationssymmetrische Querkraftverteilung = Faktor zur Erhöhung des Durchstanzwiderstandes gem. DAfStb, Heft 55,Gl.(H.10-6) k = Aufzunehmende Querkraft VEd = kn Mittl. Längsbewehrungsgrad z = 0.09 % Mittl. Längsbewehrungsgrad y = 0.09 % Rund- Abstand u ved vrd,ct erf Asw schnitt [m] [m] [kn/m] [kn/m] [cm²] Ucrit 0.76 * * Der krit. Rundschnitt liegt komplett außerhalb der Fundamentplatte. Der Durchstanznachweis entfällt. Rund- Abstand u ved vrd,ct schnitt [m] [m] [kn/m] [kn/m] Ucrit Nachweis ved/vrd,ct 00 <= 1.0 Keine Durchstanzbewehrung erforderlich! >> Mindestbewehrung alternativ >> Q188A oben + unten!

59 59 8Einzelfundament Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. 8Einzelfundament Einzel/Köcherfundament nach DIN >> Stützenfundament der hinteren Stützen >> eingespannte Stütze. System M 1:15 _ z y z 1 M z 5 5 H y M y y H z Fundamentplatte Länge by = 0.55 m Breite bz = 0.55 m Dicke h = 0.80 m Stütze Stützenabmessung cy = 0.1 m cz = 0.1 m

60 60 8Einzelfundament Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Boden Wasserstand von OKG GW = m Sohlreibungswinkel = 5.00 Einwirkungen x ' c [m] [kn/m³] [kn/m³] [ ] [kn/m²] Ständig ständige Einwirkung Wind1 Windlasten LG NutzA Schnee-/Eislast <= 1000 m Wind SOG Windlasten LG #Fundam. # Eigenlast Fundament ständige Einwirkung #Fundam* # Eigenlast Fundament mit red. Wichte des Betons ständige Einwirkung # Die Einwirkungen wurden automatisch generiert. Belastung gem. DIN (03/01) Auflagerlasten Eigengewicht Auflagerlasten aus der Stütze EW Nx My Mz Hy Hz [knm] [knm] Ständig 0.81 NutzA 5.19 Wind Wind -3.5 Automatisch generierte Eigengewichte EW #Fundam. g 6.05 #Fundam* 5.81 * Eigengewichte für Abhebenachweis mit reduzierter Wichte des Betons Schnittgrößen EW Nkx Mky Mkz Hky Hkz [knm] [knm] Ständig 0.81 Wind NutzA 5.19 Wind -3.5 #Fundam #Fundam* 5.81 Kombinationen Lagesicherheit Kombinationen DIN Ek ( * * EW) 6 *Ständig +1.50*Wind1 +*#Fundam. Standsicherheit Nachweis der 1. Kernweite

61 61 8Einzelfundament Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- charakt. Komb. Ek DIN 1054 Ekk EW *Ständig +1.00*#Fundam. Standsicherheit Nachweis der. Kernweite charakt. Komb. Ek DIN 1054 Ekk EW 1.00*Ständig +1.00*Wind *#Fundam. Standsicherheit Nachweis der Grundbruchsicherheit charakt. Komb. Ek DIN 1054 Ekk 5 EW 1.00*Ständig +1.00*Wind *NutzA +1.00*#Fundam. Standsicherheit Nachweis der Sicherheit gegen Auftrieb charakt. Komb. Ek DIN 1054 Ekk EW *Ständig +1.00*Wind +1.00*#Fundam* Biegebemessung Kombinationen DIN Ek 3 ( * * EW) 1.35*Ständig +1.50*NutzA +1.35*#Fundam *Ständig +1.50*Wind *#Fundam *Ständig +1.50*Wind +1.35*#Fundam *Ständig +1.50*Wind *#Fundam. Durchstanznachweis Kombinationen DIN Ek 3 ( * * EW) 1.35*Ständig +1.50*NutzA Schnittgrößen DIN DIN 1054 DIN 1054 DIN 1054 Nachweis der Lagesicherheit Ek NEdx MEdy MEdz HEdy HEdz [knm] [knm] Nachweis der 1. Kernweite Ek NEdx MEdy MEdz HEdy HEdz [knm] [knm] Nachweis der. Kernweite Ek NEdx MEdy MEdz HEdy HEdz 6.87 [knm] 0.93 [knm] 0.7 Nachweis der Grundbruchsicherheit Ek NEdx MEdy MEdz HEdy HEdz [knm] [knm]

62 6 8Einzelfundament Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- DIN 1054 DIN DIN Nachweis gegen Auftrieb/Abheben Ek LF Gstb Gdst Qdst 4 LF Biegebemessung Ek NEdx MEdy MEdz HEdy HEdz [knm] [knm] Durchstanznachweis Ek NEdx MEdy MEdz HEdy HEdz [knm] [knm] Lagesicherh. Lagesicherheitsnachweis gem. DIN (03/01) Ek 6 in z-richtung Exzentr. M V vorh e zul e ez [knm] [m] 0.3 [m] 0.8 Nachweis ez 0.3 <= 0.8 Keine ausmittige Belastung in y-richtung vorhanden Nachweis entfällt Standsicherh. Standsicherheitsnachweise gem. DIN 1054(11/76) 1. Kernweite gem. DIN 1054(11/76) Keine ausmittige Belastung - Nachweis entfällt. Kernweite gem. DIN 1054(11/76) Ek Ausmitte der Kraft Seitenlänge ey /ez = / 0.14 m by /bz = 0.55/ 0.55 m Nachweis <= 1/9 Auftrieb/Abheben Nachweis gem. DIN 1054(11/76) Lastfall LF 1 Ek 4 stabilisierend VEd = 6.6 kn destabilisierend VEd = -3.5 kn Nachweis -.04 >= 1.10

63 63 8Einzelfundament Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Bemessung Stahlbetonnachweise gem. DIN (07/01) Beton C 0/5 Betonstahl BSt 500SA Achsabstände d'y[cm] d'z[cm] Fundamentplatte Biegebemessung der Platte an den Stützenanschnitten Ek 6 My max = 0.75 knm Ek 10 My min = knm Ek 3 Mz max = 0.38 knm Ek 1 Mz min = knm erf.bewehrung Ohne Berücksichtigung der Mindestbewehrung zur Sicherstellung eines duktilen Bauteilverhaltens. Asy Asz [cm²] [cm²] unten oben 0.01 erf.bewehrung Mindestbewehrung zur Sicherstellung der Querkrafttragfähigkeit, DIN (07/01), y erfasy bz z erfasz by [-] [cm²/m] [m] [-] [cm²/m] [m] unten oben Bewehrungswahl mit Betonstabstahl Unten Verteilung der Bewehrung unten, nach Heft 40 Tafel.9 Ri Streifen erf.as gewählt vorh.as [m] [cm²] n ds[mm] [cm²] y ø ø V 1 ø V 1 ø V 1 ø V 1 ø ø ø z ø ø ø ø ø ø ø ø Oben Gleichmäßige Verteilung der Bewehrung oben

64 64 8Einzelfundament Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Ri erf.as gewählt vorh.as [cm²] n ds[mm] [cm²] y 3 ø 8K 1.51 z ø 8K 1.51 V Mindestbewehrung zur Sicherstellung der Querkrafttragfähigkeit in der Verteilungsbreite by u/o bz gem. DIN (07/01),13..3 maßg. K Konstruktive Bewehrung gem. DIN (07/01), 13.3.(4) Durchstanznachweis gem. DIN (07/01), Abschnitt 10.5 Ek 3 Gew. Lage des kritischen Rundschnitts bei 1.0d vom Stützenanschnitt. Beiwert für nichtrotationssymmetrische Querkraftverteilung = Faktor zur Erhöhung des Durchstanzwiderstandes gem. DAfStb, Heft 55,Gl.(H.10-6) k = Aufzunehmende Querkraft VEd = 8.88 kn Mittl. Längsbewehrungsgrad z = 0.10 % Mittl. Längsbewehrungsgrad y = 0.10 % Rund- Abstand u ved vrd,ct erf Asw schnitt [m] [m] [kn/m] [kn/m] [cm²] Ucrit 0.76 * * Der krit. Rundschnitt liegt komplett außerhalb der Fundamentplatte. Der Durchstanznachweis entfällt. Rund- Abstand u ved vrd,ct schnitt [m] [m] [kn/m] [kn/m] Ucrit Nachweis ved/vrd,ct 00 <= 1.0 Keine Durchstanzbewehrung erforderlich! >> Mindestbewehrung alternativ >> Q188A oben + unten!

65 65 9Stütze+10-Funda Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Pos. 9Stütze+10-Funda Freie Texte >> Innenstütze Geräteraum >> Stütze ist nur durch die Trennwände + Tür bzw. Eigengewicht belastet. Gew: 9,5 / 9,5cm Pfostenanker 600 / 60 / 6 mm >> Ausführung konstruktiv- ohne weiteren Nachweis! >> Zwischen den beiden Stützen der Pos. 7 ist ein Wechselholz 16 / 6cm als Aussteifung der Dachebene einzubauen! >> Nicht erforderlich bei Ausführung ohne Abstellraum!! Pos. 8 - Einzelfundament >> Einzelfundament zur Zwischenstütze Pos. 7. >> Stütze über den Pfostenanker eingespannt > siehe oben. >> Keine besonderen Lasten >> Nur Eigengewicht + Holztrennwand! Gew: Einzelfundament B / L / H = 45 / 45 / 80cm - unbewehrt >> Ausführung konstruktiv- ohne weiteren Nachweis!

66 66 Schlussbemerkung Datum mb BauStatik S Projekt KÖLN- Allgemeine Schlussbemerkungen zur Ausführung: - Die bei der Ausführung der Bauarbeiten fachlich verantwortliche Bauleiter hat die getroffenen Lastannahmen mit den Gegebenheiten in der Örtlichkeit zu überprüfen. Bei festgestellten Abweichungen ist sofortige Rücksprache mit dem Aufsteller zu halten. - Sämtliche Gründungsmaßnahmen im Außenbereich sind nur auf tragfähigem Baugrund frostsicher auszuführen (Tiefe >= 80 cm). - Sämtliche Hinweise und Auflagen der Statischen Berechnung sind bei der Ausführung zu beachten. - Vorgefertigte Stahlformteile sind nur in verzinkter Ausführung nach ihrer Zulassung zu verwenden. - Nicht nachgewiesene untergeordnete Bauteile sind konstruktiv auszuführen! - Die Holzkonstruktion ist mit Holzschutz zu versehen >> Die "Allgemeinen Regeln" des konstruktiven Holzschutzes werden bei der Ausführung dringend zur Anwendung empfohlen! - Die Einhaltung der Vorschriften und Auflagen der Baugenehmigung sowie der Bauberufsgenossenschaften sind bei der Ausführung sämtlicher Arbeiten sicherzustellen! Aufgestellt, Büren, den Dipl.-Ing. F.J. Götte