Schmutzfrachten im Zulauf

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1 - - Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Schmutzfrachten im Zulauf Aus dem der Kläranlage täglich zufließenden häuslichen und gewerblichen Abwasser und den darin enthaltenen Schmutzstoffen können die Tagesschmutzfrachten ermittelt werden. Schmutzfrachten häuslich im Zulauf der Kläranlage, d.h. im Zulauf zum Vorklärbecken (aus ATV A 131/2000, Tabelle 1 ) : Parameter Zulauffrachten [g/(e*d)] BSB 5 60 CSB 120 TS 70 N 11 P 1,8 B d, BSB5 = B d,häuslich, BSB5 + B d,industrie, BSB5 Einwohnerzahl Aufgabe E Gewerbeabwasser Spezifischer Abwasseranfall während der Produktionszeit t prod von 8 h/d mit gemessenen Konzentrationen C : Q g 50 [l/s] C BSB [mg/l] C CSB 2500 [mg/l] C TS 315 [mg/l] C N 94 [mg/l] C P 6,8 [mg/l] Zu berechnen sind : Gesamtschmutzfrachten aller Parameter im Zulauf der Kläranlage Aus den Zulauffrachten in [g/(e*d)] ) werden mit der Einwohnerzahl E die täglichen Schmutzfrachten B d,häuslich,xxx [g/d] oder besser [kg/d] für die einzelnen Parameter xxx im Zulauf zum Vorklärbecken berechnet. Beispiel für BSB 5 : B d,häuslich, BSB5 = BSB 5 Zulauffracht * E Schmutzfrachten gewerblich Aus den Wassermengen Q g [m 3 /h], der täglichen Produktionszeit t prod [h/d] und den Konzentrationen C [g/m 3 ] der Parameter BSB 5, CSB, N, P und TS werden die täglichen Schmutzfrachten B d,xxx [kg/d] wie folgt berechnet : B d,xxx = C xxx * Q g * t prod [kg/d] Beispiel : B d,bsb5 = C BSB5 * Q g * t prod [kg/d] Gesamtschmutzfrachten Für die Bemessung der Kläranlage müssen die Summen der Tagesschmutzfrachten aus häuslichem und gewerblichem Abwasser ermittelt werden, z.b. Für BSB 5 : 1. Seminar Schmutzfrachten im Zulauf 16/04/08

2 - - Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Schmutzfrachten im Zulauf Lösungsvorschlag B d,p = ,8 = 99,8 [kg/d] Schmutzfrachten häuslich Einwohnerzahl = < 50000, damit folgt mit Ablesung der Zulauffrachten aus der Tabelle : Parameter Zulauffrachten [g/(e*d)] BSB 5 60 CSB 120 TS 70 N 11 P 1,8 B d,bsb5 = 60 [g/(e*d)] *50000 E = 3000 [kg/d] B d,csb = 120[g/(E*d)]*50000 E = 6000 [kg/d] B d,ts = 70 [g/(e*d)] *50000 E = 3500 [kg/d] B d,n = 11 [g/(e*d)] *50000 E = 550 [kg/d] = 1,8 [g/(e*d)] *50000 E = 90 [kg/d] B d,p Schmutzfrachten gewerblich Mengen abhängig von Produktionszeiten t prod und Wasserverbrauch : Q g = 50 [l/s] * 3600 / 1000 = 180 [m 3 /h] Q g,d = 180 [m 3 /h] * t prod = 180 * 8 = 1440 [m 3 /d] Es wird der Tages-Schmutzfrachtanfall über 8 Stunden berechnet ohne Berücksichtigung der Tageszeit des Anfalls : B d,bsb5 = 1250 * 1440/1000 = 1800 [kg/d] B d,csb = 2500*1440/1000 = 3600 [kg/d] B d,ts = 315*1440/1000 = 453,6 [kg/d] B d,n = 94*1440/1000 = 135,4 [kg/d] B d,p = 6,8*1440/1000 = 9,8 [kg/d] Gesamtschmutzfrachten im Zulauf B d = B d,häuslich + B d,industrie Mit der Aufsummierung wird der Industrieanteil rechnerisch gleichmäßig über den Tag verteilt. B d,bsb5 = = 4800 [kg/d] B d,csb = = 9600 [kg/d] B d,tso = ,6 = 3953,6 [kg/d] B d,n = ,4 = 685,4 [kg/d] 1. Seminar Schmutzfrachten im Zulauf 16/04/08

3 - - Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Belüfteter Sandfang Aufgabenstellung Zu bemessen ist ein belüfteter Sandfang (BSF) mit folgenden Belastungsdaten : Regenwetterabfluss Q m = 750 [m 3 /h] Sandanfall (pro 100 m 3 Abwasser) S= 50 [L] Bei Regenwetter soll der Abscheidegrad der Körnung > 0,2 mm = 100 % sein. Lösungsweg Für den angestrebten Abscheidegrad und die gewählte Körnung aus Tabellen ablesen : Oberflächenbeschickung q A [cm/s] und Aufenthaltszeit t R [s] Erforderliche Oberfläche O (= sichtbarer Wasserspiegel) des BSF O = Q m / q A [m 2 ] Volumen V des BSF = Q m *t R [m 3 ] Querschnittsfläche A aus A = Q m / v längs mit v längs <= 0,2 [m/s] Mit A aus Passavant-Tabelle Typ wählen : z.b. Typ mit zugehörigen Abmessungen Nachweis der Fließgeschwindigkeit für RW v = Q m / A < v längs 0,2 [m/s] Erforderliche BSF-Länge L=O/B [m] Volumen V des BSF V = L*A [m 3 ] Nachweis der Aufenthaltszeit hier bei Regenwetter : t RW = V/Q m > t Tabelle! Sandanfall : V Sand = Q m *S Volumen Sandrinne (Länge*Breite*Tiefe) V Sandrinne =L*B SR *T ; B SR = (b 2 +b 5 )/2 Räumzyklus t = V Sandrinne / V sand Zulässige Oberflächenbeschickung q A [cm/s] Abscheidegrad % Korndurchmesser mm > 0,125 0,1 0,17 0,22 0, ,16 0,26 0,33 0,45 0,2 0,3 0,48 0,59 0,75 0,25 0,55 0,82 1 1,2 0,315 0,88 1,23 1,47 1,7 Aus WH : BSF mit Fettfang, Abmessungen nach Passavant Typ A B H T S b1 b2 b3 b4 b5 b6 h1 h2 L in m 2 in m SFbS ,0 1,4 1,90 0,3 2,3 0,3 0,4 0,55 0,15 0,3 0,5 0,35 0,1 10 bis 20 SFbS ,0 2,0 2,65 0,4 3,5 0,4 0,6 0,80 0,20 0,3 1,1 0,50 0,1 15 bis 25 SFbS ,0 2,4 3,30 0,5 4,3 0,6 0,6 1,00 0,20 0,4 1,5 0,55 0,2 15 bis 30 SFbS ,0 2,8 3,80 0,6 5,2 0,6 0,8 1,15 0,25 0,4 2,0 0,65 0,2 15 bis 35 SFbS ,0 3,2 4,20 0,7 6,0 0,7 0,9 1,25 0,35 0,5 2,4 0,75 0,3 15 bis 40 SFbS ,0 3,6 4,60 0,8 7,0 0,8 1,0 1,40 0,40 0,5 3,0 0,85 0,3 15 bis 40 Erforderliche Aufenthaltszeit t R in s Korndurchmesser mm > Abscheidegrad [%] , , , , , Seminar Belüfteter Sandfang

4 - - Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Lösung (mit Passavant-Räumer) Regenwetterabfluß Q m = 750 [m 3 /h] Sandanfall [pro 100 m 3 Abwasser) S= 50 [l] Abscheidegrad der Körnung > 0,2 mm=100 % Für den hier geforderten Abscheidegrad 100% und die Körnung 0,2 mm bei Regenwetter aus den Tabellen die Werte für die Aufenthaltszeit t R und die zul. Oberflächenbeschickung q A ablesen : t R = 366 [s] q A = 0,3 [cm/s] Erforderliche Oberfläche O (= sichtbarer Wasserspiegel) des BSF (Regenwetter) : O = Q m / q A = 750 / (3600*0,003)= 69,4 [m 2 ] Mit der Aufenthaltszeit t R von 366 s ergibt sich ein erforderliches Volumen V=Q m t R =750*366/3600= 76,3 m 3. Aus der Längsgeschwindigkeit v = 0,2 m/s ergibt sich : Querschnittsfläche A =Q m /v [m 3 /s]/[m/s]=(750/3600)/0,2= 1,04 m 2 Mit A=1,04 m² aus Passavant-Tabelle, rechts unten wählen: Typ mit : Wasserspiegelbreite B = 1,4 [m] Querschnittsfläche A = 2 [m 2 ] Nachweis der Fließgeschwindigkeit für RW v= Q m / A < v zu l = 0,2 [m/s] = 750/(3600*2)= 0,104 m/s < 0,2 [m/s] Erforderliche BSF-Länge L=O/B [m] = 69,44 / 1,4 = 49,6 [m] > empfohlene Länge max 20 m, daher 3 Rinnen zu je 17 m : 3 x 17 = 51 > 49,6 Volumen V des BSF V = L*A [m 3 ] = 51 * 2 = 102 [m 3 ] Nachweis der Aufenthaltszeit bei Regenwetter : t RW = V/Q m > t Tabelle! = (102/ 750) *3600 = 489,6 > 366 [s] Sandanfall : Q sand = Q m * S = 750 * 0,05 / 100 = 0,375 [m 3 /h] Volumen Sandrinne V Sandrinne =L*B SR *T = 51*(0,3+0,4)/2*0,3 = 5,355 [m 3 ] Räumzyklus t=v Sandrinne / V Sand = 5,355 / 0,375 = 14,28 [h] Erforderliche Aufenthaltszeit t R in s Abscheidegrad [%] > Korndurchmesser mm , , , , , Zulässige Oberflächenbeschickung q A [cm/s] Abscheidegrad % > Korndurchmesser mm Typ 0,125 0,1 0,17 0,22 0, ,16 0,26 0,33 0,45 0,2 0,3 0,48 0,59 0,75 0,25 0,55 0,82 1 1,2 0,315 0,88 1,23 1,47 1,7 A B H T S b1 b2 b3 b4 b5 b6 h1 h2 L in m 2 in m SFbS ,0 1,4 1,90 0,3 2,3 0,3 0,4 0,55 0,15 0,3 0,5 0,35 0,1 10 bis 20 SFbS ,0 2,0 2,65 0,4 3,5 0,4 0,6 0,80 0,20 0,3 1,1 0,50 0,1 15 bis 25 SFbS ,0 2,4 3,30 0,5 4,3 0,6 0,6 1,00 0,20 0,4 1,5 0,55 0,2 15 bis 30 SFbS ,0 2,8 3,80 0,6 5,2 0,6 0,8 1,15 0,25 0,4 2,0 0,65 0,2 15 bis 35 SFbS ,0 3,2 4,20 0,7 6,0 0,7 0,9 1,25 0,35 0,5 2,4 0,75 0,3 15 bis 40 SFbS ,0 3,6 4,60 0,8 7,0 0,8 1,0 1,40 0,40 0,5 3,0 0,85 0,3 15 bis 40 Aus WH : BSF mit Fettfang, Abmessungen nach Passavant 2. Seminar Belüfteter Sandfang

5 - - Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Bemessung eines Vorklärbeckens Das Volumen eines Vorklärbeckens wird anhand des Trockenwetterzuflusses bemessen. Wassermengen b) t R = 2 h (nachfolgender Tropfkörper) das jeweilige Volumen des VKB: V VK = Q tx * t R Zulässige Belastungswerte Für die Bemessung wird der Spitzenstundenzufluss [m 3 /h] benötigt. Häusliches Abwasser Q h Tageszufluss zur Kläranlage : Q h,d = E * w s [E]*[l/(E*d)] -> [l/d] -> [m 3 /d] Spitzenstundenzufluss : Q hx = E * w s * 1/x [d/h] [l/h] -> [m 3 /h] w s Gewerbl./industr. Abwasser Q g bzw. Q i [m 3 /h] Mit Q g ist meistens Q gx gemeint. Mengen sind abhängig von Produktionszeiten und Wasserverbrauch. Fremdwasserzufluss Q f [m 3 /h] Aus Nachtmessungen oder Schätzungen, häufig angegeben in % vom Trockenwetterzufluss, Anfall kontinuierlich über 24 h/d. Trockenwetterzufluss Q t [m 3 /h] Mit Q t ist meistens Q tx gemeint. Q tx = Q hx + Q gx + Q f Fremdwasserzufluss Q f = 20 l/s Aufgabe : Zu berechnen sind für eine Aufenthaltszeit von a) t R = 0,5 h (nachfolgendes Belebungsbecken) und 072 S Bemessung VKBc

6 - - Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Bemessung eines Vorklärbeckens Lösungsvorschlag Wassermengen Häusliches Abwasser Q h [m 3 /h] Tageszufluss häuslich zur KA : Q h,d = E * w s mit E = = ca = = 1002 [m 3 /h] Tages-Trockenwetterzufluss Q d [m 3 /d] Q d = Q h,d + Q g,d + Q f = *24 = [m 3 ] a) Volumen des VKB für nachfolgendes Belebungsbecken mit t R = 0,5 h V VK = Q tx * t R = 1002 * 0,5 = 501 [m 3 ] b) Volumen des VKB für nachfolgenden Tropfkörper mit t R = 2 h V VK = Q tx * t R = 1002 * 2,0 = 2004 [m 3 ] Zulässige Belastungswerte ws = 210 l/(e*d) und 1/x = 1/14 Tageszufluss häuslich Q h,d = * 0,210 = [m 3 /d] Spitzenstundenzufluss : Q hx = Q h,d * 1/x = * 1/14 = 750 [m 3 /h] Einheitenänderung beachten! Alternativ : Q hx = * 0,004 = 200 l/s *3600/1000 = 720 [m 3 /h] Gewerbliches Abwasser Q g [m 3 /h] Mit Q g ist meistens Q gx gemeint. Mengen abhängig von Produktionszeiten t prod und Wasserverbrauch : Q gx = 50 [l/s]*3600/1000 = 180 [m 3 /h] Q g,d = 180 [m 3 /h]*t prod = 180*8 = 1440 [m 3 /d] Fremdwasserzufluss Q f [m 3 /h] Q f = 20 [l/s]*3600/1000 = 72 [m 3 /h] Spitzen-Trockenwetterzufluss Q t [m 3 /h] Mit Q t ist meistens Q tx gemeint. Q tx = Q hx + Q gx + Q f 072 S Bemessung VKBc

7 - - Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Schmutzfrachten im Ablauf des Vorklärbeckens Abhängig von den Tagesschmutzfrachten im Ablauf der Vorklärung wird die nachfolgende biologische Reinigungsstufe bemessen. Wassermengen und Frachten im Zulauf des Vorklärbeckens seien bekannt. Häusliche Schmutzfrachten der Überwachungsparameter xxx im Zulauf (Spalte Rohabwasser ) und Ablauf (mittlere und rechte Spalte) des Vorklärbeckens in [g/(e*d)] in Abhängigkeit von der Durchflussbzw. Aufenthaltszeit t R [h] (s. a. ATV A 131/2000, Tabelle 1 ) : Parameter xxx Frachten im Rohabwasser Durchflusszeit t R in der Vorklärung bei Q t Ablauffrachten nach 0,5-1,0 h Ablauffrachten nach 1,5 2 h BSB CSB TS TKN P 1,8 1,6 1,6 Die täglichen Schmutzfrachten B d,häuslich,xxx [g/d] für die einzelnen Parameter xxx im Ablauf des Vorklärbeckens berechnen sich wie im Beispiel für BSB 5 : B d,häuslich, BSB5 = BSB 5 Ablauffracht * E Schmutzfrachten gewerblich Häufig haben Schmutzstoffe industrieller Abwässer ein anderes Absetzverhalten als die aus häuslichem Abwasser. Daher kann obige Tabelle für industrielle Abwässer nur in Ausnahmefällen verwendet werden. Die Absetzraten für die einzelnen Parameter können im Labor versuchsweise ermittelt und z.b. in Prozent der Zulauffrachten angegeben werden : der Ablaufschmutzfrachten der einzelnen Parameter aus häuslichem und gewerblichem Abwasser ermittelt werden, z.b. B d, BSB5 = B d,häuslich, BSB5 + B d,industrie, BSB5 Aufgabe Einwohnerzahl und Gewerbeabwasser siehe Aufgabe Schmutzfrachten im Zulauf der Vorklärung Zu berechnen sind die Gesamt-Schmutzfrachten im Ablauf des Vorklärbeckens (VKB) a) für eine Aufenthaltszeit von t R = 0,5 h (nachfolgendes Belebungsbecken) und b) t R = 2 h (nachfolgender Tropfkörper) Laboruntersuchungen des Gewerbeabwassers ergaben : In diesem speziellen Beispiel wird BSB 5 im VKB um 14,5 % und TS um 8 % reduziert unabhängig von der Aufenthaltszeit. Alle anderen Stoffe sind 100 % gelöst. Literatur : DIN T1 (12.75) Kläranlagen; Rechteckbecken mit Schildräumer, T2 (11.75) mit Bandräumer, T4 (05.84) mit Saugräumer DIN T1 (09.72) Kläranlagen; Rundbecken mit Schildräumer, T2 (12.75) mit Saugräumer DIN (03.75) Überfallwehr und Tauchwand ATV Arbeitsblatt A 131 Bemessung von einstufigen Belebungsanlagen ATV Arbeitsblatt A 135 Grundsätze für die Bemessung von Tropfkörpern und Rotationstauchkörpern B d, Ablauf = B d,zulauf * (100-Absetzrate)/100 Gesamtschmutzfrachten Für die Bemessung der nachfolgenden biologischen Reinigungsstufe müssen die Summen 073 s schmutzfrachten ablauf vkbb.odt

8 - - Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Schmutzfrachten im Ablauf des Vorklärbeckens Lösungsvorschlag Schmutzfrachten im Zu- und Ablauf des VKB in [g/(e*d)] (ATV A 131/2000, Tabelle 1 ) : Durchflusszeit in der Vorklärung bei Q t Parameter Rohabwasser 0,5-1,0 h 1,5 2 h BSB CSB TS TKN P 1,8 1,6 1,6 a) Berechnung für nachfolgendes Belebungsbecken (t R = 0,5 h) Schmutzfrachten häuslich (a) Im Ablauf des VKB B dbsb5 = 45 [g/(e*d)] *50000 E = 2250 [kg/d] B dcsb = 90 [g/(e*d)] *50000 E = 4500 [kg/d] B dts = 35 [g/(e*d)] *50000 E = 1750 [kg/d] B dn = 10 [g/(e*d)] *50000 E = 500 [kg/d] B dp = 1,6[g/(E*d)] *50000 E = 80 [kg/d] Schmutzfrachten gewerblich (a) Im Ablauf des VKB B dbsb5 = 1800*0,855 = 1539[kg/d] B dcsb = 3600 [kg/d] B dts = 453,6*0,92 = 417,3[kg/d] B dn = 135,4 [kg/d] = 9,8 [kg/d] B dp Gesamtschmutzfrachten (a) Im Ablauf des VKB B dbsb5 B dcsb B dts = = 3789 [kg/d] = = 8100 [kg/d] = ,3 = 2167,3 [kg/d] B dn B dp = ,4 = 635,4 [kg/d] = ,8 = 89,8 [kg/d] b) Berechnung für nachfolgenden Tropfkörper (t R =2 h) Schmutzfrachten häuslich (b) Im Ablauf des VKB B dbsb5 = 40 [g/(e*d)] *50000 E = 2000 [kg/d] B dcsb = 80 [g/(e*d)] *50000 E = 4000 [kg/d] B dts = 25 [g/(e*d)] *50000 E = 1250 [kg/d] B dn = 10 [g/(e*d)] *50000 E = 500 [kg/d] = 1,6[g/(E*d)] *50000 E = 80 [kg/d] B dp Schmutzfrachten gewerblich Im Ablauf des VKB (b) In diesem speziellen Beispiel wird BSB 5 im VKB um 14,5 % und TS um 8 % reduziert, unabhängig von der Aufenthaltszeit. Alle anderen Stoffe sind 100 % gelöst. Es gelten daher die gleichen Werte wie in Fall a). Gesamtschmutzfrachten Im Ablauf des VKB (b) B dbsb5 B dcsb B dts B dn B dp = = 3539 [kg/d] = = 7600 [kg/d] = ,3 = 1667,3 [kg/d] = ,4 = 635,4 [kg/d] = ,8 = 89,8 [kg/d] 073 s schmutzfrachten ablauf vkbb.odt

9 Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Bemessung eines Belebungsbeckens nach ATV A 131 für Nitrifikation Skizze zur Orientierung Q d = ] m 3 / d[ B d,ts,z = B d,bsb5,z = kg/ d = Größe der KA Zu la u f...,z VKB B d,bsb5,zb = 3789 kg/ d BB NKB 395 3,6 kg/ d Max. zul. B d,bsb5,z - B d,bsb5,zb = = kg/ d in den Faulbehäl ter Konzent ration en z.b. S anorgn,üw Aufgabe : Das Belebungsbecken BB soll für das Reinigungsziel Nitrifikation bei 12 C bemessen werden. Ermittlung der erforderlichen Anlagengröße = BSB-Fracht im Zulauf der Kläranlage ( aus dem Seminar Schmutzfrachten im Zulauf ) B d,bsb5,z = 4800 [kg/d] Zugehöriges Bemessungschlammalter Bemessungsschlammalter t TS [d] abhängig von Reinigungsziel, Temperatur und Anlagengröße (Zwischenwerte abschätzen) (aus ATV-Arbeitsblatt A 131, Tabelle 2) Reinigungsziel Anlagengröße B d, BSB, Z bis 1200 kg/d über 6000 kg/d Bemessungstemperatur 10 C 12 C 10 C 12 C ohne Nitrifikation 5 4 mit Nitrifikation 10 8,2 8 6,6 mit Stickstoffelimination V D / V BB = 0,2 12,5 10,3 10 8,3 0,3 14,3 11,7 11,4 9,4 0,4 16,7 13,7 13,3 11 0, , ,2 Schlammstabilisierung einschl. Stickstoffelimination 25 nicht empfohlen Entspricht EW = 6000/0,06 kg/(e*d) t TS,aerob,Bem = 8,2 ( )/( )*(8,2-6,6) = 7 d 092 sl nitrifikation :15

10 Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Bemessung eines Belebungsbeckens nach ATV A 131 für Nitrifikation Zugehörige maximal zulässige Ablaufkonzentrationen im Ablauf der Nachklärung Zulässige Ablaufkonzentrationen der Überwachungsparameter nach der allgemeinen RahmenAbwVwV, 2001 Größenklasse kg BSB 5 /d CSB mg/l BSB 5 mg/l (RahmenAbwVwV RahmenAbwasserVerwaltungsVorschrift) Max. zul. Stickstoffkonzentration im Ablauf der KA : S anorgn,üw = N anorg (aus Tabelle) = 18 mg/l NH 4 -N mg/l N anorg = C Ne mg/l P ges mg/l < < < < > Erläuterung der Abkürzung S anorgn,üw Solution anorganisch N (= NH 4 + NO 3 ) ÜberwachungsWert Tägliche Wassermenge im Zulauf der Kläranlage aus dem Seminar Bemessung eines Vorklärbeckens Q d = [m 3 /d] X = Konzentration nur der ungelösten Stoffe Tägliche Überschussschlammproduktion ÜS d B d,ts,zb ÜS d = ÜS d,c + ÜS d,p ÜS d,c = Schlammproduktion aus Kohlenstoffelimination ÜS d,p = Schlammproduktion aus Phosphorelimination = 2167,3 [kg/d] Schlammproduktion ÜS d,c aus Kohlenstoffelimination BSB-Konzentration C BSB5,ZB im BB-Zulauf: C BSB5,ZB = B d,bsb5,zb / Q d = 3789 / = 277 mg/l TS-Konzentration X TS,ZB im BB-Zulauf : X TS,ZB = B d,ts,zb / Q d = 2167,3 / = 159 mg/l C = Konzentration der gelösten und ungelösten Stoffe 092 sl nitrifikation :15

11 Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Bemessung eines Belebungsbeckens nach ATV A 131 für Nitrifikation Dann folgt mit X TS,ZB / C BSB5,ZB = 159 / 277 = 0,574 und t TS = 7 d aus der folgenden Tabelle : X TS,ZB / C BSB5,ZB = 0,574 Tabelle 5 : Spezifische Schlammproduktion ÜS C, BSB [kg TS / kg BSB 5 ] bei 10 bis 12 C Schlammalter in Tagen ,4 0,79 0,69 0,65 0,59 0,56 0,53 0,6 0,91 0,81 0,77 0,71 0,68 0,65 0,8 1,03 0,93 0,89 0,83 0,8 0,77 1 1,15 1,05 1,01 0,95 0,92 0,89 1,2 1,27 1,17 1,13 1,07 1,04 1,01 X TS, ZB / C BSB, ZB ÜS C, BSB = ca. 0,81 t TS = 7 d ÜS d,c = ÜS C,BSB * B d,bsb,zb = 0,81 * 3789 = 3069 kg/d Schlammproduktion ÜS d,p aus biologischer Phosphorelimination (Zellzuwachs aus bakteriellem Stoffwechsel) 1 Gramm biologisch eliminierter Phosphor (X P,BioP ) ergibt ca. 3 g TS (= 3 g Organismenzuwachs). Zum Zellaufbau benötigen Mikroorganismen einen Mix aus 1 Anteil P und 100 Anteilen BSB5, d.h. ein festes Massenverhältnis von X P,BioP C BSB5,ZB = 1 / 100, also X P,BioP 0,01 * C BSB5,ZB Es wird also 1 % der eliminierten BSB5-Konzentration in Form von Phosphor in die Zelle eingebaut. Daraus ergibt sich : ÜS d,p = Q d * 3 * X P,BioP / 1000 = m³/d * 3 * 0,01 * C BSB5,ZB / (1000 kg / m³ ) = 113,6 kg/d Gesamte Überschussschlammproduktion ÜS d ÜS d = ÜS d,c + ÜS d,p = ,6 = 3182,6 kg/d (ohne P-Fällung, d.h. ohne Fällschlamm) Trockensubstanzgehalt im Belebungsbecken normalerweise aus Bemessung des Nachklärbeckens (Da diese hier noch nicht durchgeführt wurde, hier angenommen mit ) : TS BB = 3,6 kg / m³ Erforderliche Feststoffmasse im Belebungsbecken : M TS,BB = ÜS d * t TS,Bem 092 sl nitrifikation :15

12 Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Bemessung eines Belebungsbeckens nach ATV A 131 für Nitrifikation = 3182,6 * 7 = kg Volumen des Belebungsbeckens : V BB = M TS,BB / TS BB = / 3,6 = 6188 m sl nitrifikation :15

13 Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Bemessung eines Belebungsbeckens nach ATV A 131 Denitrifikation Aufgabe : Das Belebungsbecken BB soll für das Reinigungsziel Denitrifikation bei 12 C bemessen werden Lösung Schritt 1 : Ermittlung der Anlagengröße B d,bsb5,z aus den täglichen Schmutzfrachten im Zulauf der Kläranlage B d,bsb,z = 4800 kg/d => Größenklasse : < 6000 kg/d B d,bsb,z Daraus zulässige Gesamtstickstoffkonzentration im Ablauf aus folgender Tabelle: Zulässige Ablaufkonzentrationen der Überwachungsparameter nach der allgemeinen RahmenAbwVwV, 2001 Größenklasse kg BSB 5 /d CSB mg/l BSB 5 mg/l NH 4 -N mg/l P ges mg/l N anorg = C Ne mg/l < < < < > N anorg = C Ne = S anorgn,üw = C gesn,üw S anorgn,üw = S NH4,AN + S NO3,AN =18 mg/l Schritt 2 : Zu eliminierende NO 3- Konzentration S NO3,D Dafür maßgebende tägliche Schmutzfrachten im Zulauf zum Belebungsbecken (Index ZB) übernommen aus dem Seminar Schmutzfrachten im Ablauf des Vorklärbeckens : S NO3,D = C N,ZB - S orgn,an - S NH4,AN - S NO3,AN - X orgn,bm C N,ZB = B d,n,zb / Q d = 635,4 / = 45 mg/l mit Q d = Q h,d + Q g,d + Q f = [m 3 ] aus Seminar Schmutzfrachten im Zulauf S orgn,an Erfahrungswert = 2 mg/l S NH4,AN sicherheitshalber mit 0 angenommen = 0 mg/l = zulässiger Ablaufwert für Ammonium (s. Tabelle 1, NH4-N) S NO3,AN = 0,8 * S anorgn,üw = 0,8 * 18 = 14 mg/l 093 SL denitrifikation :15

14 Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Bemessung eines Belebungsbeckens nach ATV A 131 Denitrifikation, d.h. z.b. 80% NO 3 und 20% NH 4 Bei geringen Schwankungen der Zulauffrachten 0,8 sonst 0,6 X orgn,bm = 0,05 * C BSB5,ZB = 0,05 * 277 = 13,85 mg/l= 14 mg/l C BSB5,ZB = B d,bsb5,zb / Q d = 3789 / = 277 mg/l (X orgn,bm = N-Einbau in Biomasse von ca. 5 % der abgebauten BSB 5 -Fracht) S NO3,D = C N,ZB - S orgn,an - S NH4,AN - S NO3,AN - X orgn,bm = = 15 mg/l Schritt 3 : Erforderliche Denitrifikationskapazität erf. S NO3,D / C BSB,ZB = 15 / 277 = 0,054 Tabelle 3 : Richtwerte für die Bemessung der Denitrifikation für Trockenwetter bei Temperaturen von 10 bis 12 C und durchschnittlichen Verhältnissen (kg zu denitrifizierender Nitratstickstoff pro kg zugeführtem BSB 5 ) V D /V BB S NO3,D / C BSB,ZB vorgeschaltete Denitrifikation und vergleichbare Verfahren Simultane und intermittierende Denitrifikation 0,2 0,11 0,06 0,3 0,13 0,09 0,4 0,14 0,12 0,5 0,15 0,15 Gewählt : Vorgeschaltete Denitrifikation, dafür abgelesen aus Tab. 3 : V D / V BB < 0,2, gewählt 0,2 Schritt 4 Erf. aerobes Schlammalter t TS,aerob für die Bemessungstemperatur von 12 C (=Aufenthaltszeit im belüfteten Bereich des Belebungsbeckens) : t TS,aerob interpoliert aus A131, Tabelle 2 : t TS,aerob = 8,2 ( )/( )*(8,2-6,6) = 7 d 093 SL denitrifikation :15

15 Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Bemessung eines Belebungsbeckens nach ATV A 131 Denitrifikation Bemessungsschlammalter t TS [d] abhängig von Reinigungsziel, Temperatur und Anlagengröße (Zwischenwerte abschätzen) (aus ATV-Arbeitsblatt A 131, Tabelle 2) Reinigungsziel Anlagengröße B d,bsb,z bis 1200 kg/d über 6000 kg/d Bemessungstemperatur 10 C 12 C 10 C 12 C ohne Nitrifikation 5 4 mit Nitrifikation 10 8,2 8 6,6 mit Stickstoffelimination V D / V BB = 0,2 12,5 10,3 10 8,3 0,3 14,3 11,7 11,4 9,4 0,4 16,7 13,7 13,3 11 0, , ,2 Schlammstabilisierung einschl. Stickstoffelimination 25 nicht empfohlen und das Bemessungsschlammalter (=gesamte Aufenthaltszeit im belüfteten und nicht belüfteten Bereich des Belebungsbeckens): t TS,Bem = t TS,aerob * 1 / (1-(V D / V BB )) = 7 * 1 /(1-0,2) = 8,8 [d] Schritt 5 Täglicher Überschussschlammanfall ÜS d = ÜS d,c + ÜS d,p ergibt sich aus der Überschussschlammproduktion aus Kohlenstoff-Elimination ÜS d,c und der P-Elimination ÜS d,p Spezifische Überschussschlammproduktion aus Kohlenstoff-Elimination C BSB,ZB = 277 mg/l X TS,ZB = B d,ts / Q d = 2167,3 / = 159 mg/l mit X TS,ZB / C BSB,ZB = 159 / 277 = 0, SL denitrifikation :15

16 Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Bemessung eines Belebungsbeckens nach ATV A 131 Denitrifikation Tabelle 5 : Spezifische Schlammproduktion ÜS C,BSB5 [kg TS / kg BSB 5 ] bei 10 bis 12 C Schlammalter t TS in Tagen ,4 0,79 0,69 0,65 0,59 0,56 0,53 0,6 0,91 0,81 0,77 0,71 0,68 0,65 0,8 1,03 0,93 0,89 0,83 0,8 0,77 1 1,15 1,05 1,01 0,95 0,92 0,89 1,2 1,27 1,17 1,13 1,07 1,04 1,01 X TS,ZB / C BSB,ZB abgelesen : ÜS C,BSB = 0,78 ÜS d,c = 3789 [kg BSB/d] * 0,78 [kg TS/kg BSB] = 2955 [kg TS/d] Spezifische Überschussschlammproduktion aus Phosphor-Elimination ÜS d, P =Q d 3 X P, BioP 6,8 X P, Fäll, Fe 5,3 X P, Fäll, Al /1000[kg/d ] In diesem Berechnungsbeispiel soll nur biologische Elimination angenommen werden. Daraus ergibt sich für X P,BioP 0,01*C BSB,ZB, ( 1% der BSB-Masse wird als P eingebaut) X P,BioP = 0,01* 277 mg/l = 2,77 mg/l ÜS d,p = Q d * 3 * X P,BioP = [m 3 ] * 3 * 2,77 mg/l = 113,58 [kg/d], damit folgt : Gesamter Schlammanfall : ÜS d = ÜS d,c + ÜS d,p = 2955 [kg TS/d] + 113,58 [kg/d] = 3068,6 [kg/] Schritt 6 : Erforderliche Feststoffmasse im Belebungsbecken M TS,BB = t TS,Bem * ÜS d = 8,8 * 3068,6 = 27003,5 kg Schritt 7 : TS BB aus Bemessung des Nachklärbeckens (hier angenommen) : TS BB = 3,6 kg/m 3 Schritt 8 : Volumen des Belebungsbecken V BB = M TS,BB / TS BB = 27003,5 / 3,6 = 7500 m SL denitrifikation :15

17 Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Schulz Bemessung Nachklärbecken Beckentiefe Literatur : ATV A131, 2000, S.30 Daten : Entwässerungssystem Einwohner E Schlammindex ISV [ml/g] 90 q sv [l/m 2 *h] 450 Eindickzeit t E Schlammräumer Mischsystem 2 h Rücklaufverhältnis RV 0,75 Zu bemessen ist das erforderliche Nachklärbeckenvolumen (horizontal durchströmt) Mit ISV und t E folgt der Trockensubstanzgehalt an der Beckensohle des Nachklärbeckens : TS BS = 1000 ISV!t 1/3 E = 14 kg/m 3 in h einsetzen! in ml/g einsetzen! Formel nicht dimensionsecht Wegen Saugräumer ist der Trockensubstanzgehalt im Rücklaufschlammstrom : TS RS = 0,5 * TS BS = 7 kg/m 3 und mit RV = 0,75 im Belebungsbecken : TS BB = RV * TS RS / (1+ RV) = 0,75 * 7 / (1 + 0,75) = 3 kg/m 3 Die Oberflächenbeschickung q A = q SV [l/m 2 *h] / (TS BB [kg/m 3 ]*ISV[ml/g]) soll 1, 6 m/h nicht überschreiten (Grenzwerte für horizontal durchströmte Nachklärbecken : q SV = 500 [l/m 2 *h], wobei zul_q A =1, 6 m/h) einzuhalten ist. q A = 450 / (3 * 90) [m/h] = 1, 67 sollte < max q A (=1,6 m/h) sein! Problembehebung z.b. : RV = 1 wählen : TS BB = 1 * 7 / (1 + 1) = 3,5 kg/m 3 q A = 450 / (3,5 * 90) = 1,43 < 1,6!! oder Schildräumer benutzen Teiltiefen der Funktionszonen h 1 =0,50m 1,43!"1#1$ h 2 =0,5 "1%"315/1000$$ =2,09 m mit VSV =3,5!90=315 h 3 = 1,5!0,3!3,5!90!1,43!"1#1$ =0,81m 500 h 4 = 3,5!1,43!"1#1$!2,0 =1,43m 14 Gesamttiefe = 4,83 m > 3,00 m Erforderliche NKB-Oberfläche A NB A NB = Q m / q A Aus Seminar Vorklärbecken : Q sx = Q hx + Q gx = = 930 m 3 /h Q f = 72 m 3 /h Q m = 1932 m 3 /h = 2 * Q sx + Q f A NB = 1932 / 1,43 = 1351 m2 Beckenvolumen V = h * A NB NB = 4,83 * 1351 = 6525 m 3 Saug- Mischwasserzufluss 102 sl nkb 6.odt

18 Prof. Dr.-Ing. W. Schulz Tropfkörper (TK) Aufgabe Beispiel Tropfkörperbemessung Angaben Q d = [m 3 /d] Q tx = 1002 [m 3 /h] Trockenwetterzufluss in der Spitzenstunde Brockenfüllung Reinigungsziel : Nitrifikation Tagesbelastung B d,bsb5 am Tropfkörperzulauf siehe Seminar»Vorklärung«Lösung Bei der Bemessung wird das Volumen für die Kohlenstoff- und die Stickstoffelimination getrennt ermittelt. Tropfkörpervolumen für BSB-Abbau (Kohlenstoff) : V TK,C =B d,bsb,zb /B R,BSB = 3539 / 0.4 = m 3 falsch wäre, wenn B d,bsb,zb für das Belebungsbecken verwendet würde : V TK,C =B d,bsb,zb /B R,BSB = 3789 / 0.4 = 9473 m 3 Tropfkörpervolumen für N-Abbau : V TK,N =B d,tkn,zb /B R,TKN = / 0.1 = 6354 m 3 a) Gesamtvolumen : V TK = V TK,C + V TK,N = 8847, = 15201,5 m 3 b) Mittlere durchschnittliche Konzentration am Drehsprenger ohne Rückführzufluss : C BSB,ZB = B d,bsb,zb / Q d = 3539 * 1000 / = 260 mg / l c) Erforderliches Rückführverhältnis RV t bezogen auf Q tx zur Einhaltung von 150 mg/l BSB am Drehsprenger : RV t = Q RF / Q t B d,bsb5, C BSB,ZB, Q t Q RF, C BSB,RF Q TK = Q t + Q RF C BSB,ZB,RF V NB = Q NB *t NB A NB = Q NB / q A,NB q A,NB 0,8 m/ h VKB TK V TK A R NK Durch Rückpumpen des NK-Ablaufes ist die BSB 5 Konzentration C BSB,ZB,RF (RF = Rückführ ) am Drehsprenger 150 mg/l einzustellen. Hierfür und zum Ausgleich größerer 112 SL tk A

19 Prof. Dr.-Ing. W. Schulz Tropfkörper (TK) Aufgabe Schwankungen des Zuflusses genügt normalerweise ein Rückführverhältnis RV t 1. RV t C BSB.ZB 1= 260 C BSB.ZB.RF 150 1=0, 73 d) Maximale Beschickung aus Trockenwetterzufluss in der Spitzenstunde und Rückführverhältnis Q TK = Q tx 1 RV t = ,73 =1734 m 3 / h e) Wahl einer Tropfkörperhöhe h TK h TK = V TK /A TK = ca. 4 m hat sich bewährt, bei Kunststofffüllung auch größere Höhen. f) Erforderliche Tropfkörperoberfläche : A TK = V TK / h TK = /4 = 3800,38 m 2 g) Prüfung der Oberflächenbeschickung q A, (1+RV) q A,TK = Q tx *(1+RV t ) /A TK = 1002 * (1+0.73) / 3800,38 = 0,46 > 0,4 q A, (1+RV) Brockenfüllung m/h 0,4 Kunststofffüllung m/h 0,8 Bei Nichteinhaltung von q A, (1+RV) Höhe unter e) oder RV unter c) ändern, Berechnung erneut durchführen : z. B. h TK kleiner (=3,5 m) wählen, dann wird A TK größer und q A,TK bleibt unter 0,4. h) Anzahl a der Drehsprengerarme und Drehzahl n (1/h) unter Beachtung der Spülkraft SK gewählt : a = 4, n = 20 /h SK = 1000 * q /(a*n) A,TK = 1000*0,40 / (4*20) = 5,00 [mm/arm] : 4 < 5 < 8 : OK m h h Arm Werte für SK von 4 bis 8 mm haben sich für einen ausreichenden Schlammaustrag aus dem Tropfkörper bewährt. mm m 112 SL tk A

20 Prof. Dr.-Ing. W. Schulz Abwasserreinigung Schlammbehandlung Schlammbehandlung Lösung Für eine Stadt mit EW sind die Faulbehälter zu dimensionieren. (A) Die Raumbelastung B R,oTR soll 3,5 kg/(m 3 *d), die Aufenthaltszeit t R = 20 d betragen. Pro Einwohner fallen 2 L Schlamm pro Tag an (siehe Möllersche Schlammliste). Die TS-Fracht pro Einwohner und Tag ist 80 g. Der organische Trockenrückstand im Schlamm beträgt 66 %. Weiterhin ist zu ermitteln : Gesamtwärmebedarf (B) Gasproduktion (C) Heizwert des Faulgases (D) Energiegewinn (E) Feststofffracht nach Ausfaulung (F) aus Vor- und Nachklärbecken Die Außentemperatur beträgt 4 C, die Reaktortemperatur soll 35 C nicht unterschreiten, der Rohschlamm hat eine Temperatur von 8 C. Bemessung des Faulbehältervolumens (A) Richtwerte zur Faulraumbemessung : Anschlusswert Schlammverweilzeit t R [d] Raumbelastung B R,oTR [kg otr/(m 3 d)] < EW 20 2, EW ,0-3,5 > EW 15 3,5-5,0 Bemessung nach Schlammverweilzeit t R : 20 Tage Q schlamm = [E] * 2 [L/(E*d)] = / 1000 = 100 [m 3 / d] erf. V FB = t R [d] * Q schlamm [m 3 / d] = 20 * 100 = 2000 [m 3 ] Bemessung nach organischer Raumbelastung B R,oTR: 3,5 [kg otr/(m 3 d)] (Angabe!) erf. V FB = B d, otr /B R, otr B d, TR = * 0,080 = 4000 [ kg d ]/[ kg m 3 d ]=[ m3 ] [kg/d] B d, otr = B d, TR * 0,66 = 4000 * 0,66 = 2640 [kg/d] V FB = 2640 / 3,5 = 754,3 [m 3 ] also : V FB = 2000 > 754,3 [m 3 ] größerer Wert maßgeblich! 122 S faulung und energie korr.odt

21 Prof. Dr.-Ing. W. Schulz Abwasserreinigung Schlammbehandlung Gesamtwärmebedarf (B) a) Wärmebedarf H R zum Aufheizen des Rohschlammes: H R = C p * Q Schlamm * ΔT [MJ/d] = 4,19 * 100 * 27 = [MJ/d] mit: C p 4,19: spez. Wärmekapazität [MJ/(m 3 * K)] ΔT = T e - T 0 Temp.-Differenz zwischen Faul- (T e ) und Roh- (T 0 ) schlamm ΔT = 35-8 = 27 [K] b) Wärmebedarf H L zum Ausgleich der Verluste: H L = A R * α * (T R - T L) * 10-3 [MJ/h] = 0,52 * 2000 * 4,0 * (35-4) * 10-3 = 129 [MJ/h] mit: A R: Reaktoroberfläche [m 2 ] überschlägig Für Faulbehälter ist A R 0,58*V bei (V = 1500 m³) bis 0,4 *V bei (V = 3000 m³) T R = 35 Reaktortemperatur [ C] T L = 4 Lufttemperatur [ C] α 4,0: Wärmeübergangskoeffizient [kj/(m 2 * h * K)] c) Gesamter Wärmebedarf H ges = H R + (H L * 24 h/d) [MJ/d] 1 kwh = 3,6 MJ, genauer : 0,001163kWh = 4,187kJ = 1 kcal = (129 * 24) = [MJ/d] = 4002,5 [kwh/d] Gasproduktion (C) Bei der Faulung entsteht ca. 35 % CO 2 und 65% Methangas (CH 4), das zur Aufheizung des Rohschlammes verwendet werden kann sowie zum Ausgleich der Abstrahlverluste des Faulbehälters. L Methan/kg organ. Trockenrückstand Spezifische Gasmenge q GoTR (CH 4 ) in Abhängigkeit von der Aufenthaltszeit t R nach Fair und Moore 122 S faulung und energie korr.odt

22 Prof. Dr.-Ing. W. Schulz Abwasserreinigung Schlammbehandlung Die absolute Gasproduktion errechnet sich zu: Q Gas = q GoTR * Q Schlamm * otr 0 [L/kgTS * m 3 /d * kgts/m 3 ] --> [m 3 /d] q GoTR = Gasentwicklung [m 3 /kg] aus Diagramm otr 0 = organ. Trockenrückstand [kg/m 3 ] im Zulauf des Faulbehälters alternativ Q Gas = B d, otr * q GoTR / 1000 [kg/d * L/kgTS] --> [m 3 /d] q GoTR aus Diagramm bei 35 C : 500 [l/kg otr] = 0,500 * 2640 = 1320 [m 3 /d] Heizwert des Faulgases H U (D) Normalkubikmeter bei einer Temperatur von 0 C und bei einem Druck von 1,01325 bar H U = 35, 9 MJ/(Nm 3 CH 4 ) * Q Gas * f CH4 [MJ/d] mit f CH4 : Methananteil im Gas = ca. 65 Vol.-%, hier = 100 %, da Diagramm die Methangasausbeute zeigt und nicht den Gesamtgasanfall = 35,9 * 1320 * 100% = [MJ/d] Zum Vergleich Heizwerte verschiedener Brennstoffe 122 S faulung und energie korr.odt

23 Prof. Dr.-Ing. W. Schulz Abwasserreinigung Schlammbehandlung Energiegewinn (E) Bei Einsatz von Gasmotoren wird der Energieinhalt des Methans umgewandelt in Wärme: η therm = 43 % Strom: η elektr = 30 % Wärmeerzeugung: H U * η therm = * 0,43 = [MJ/d] = 5660 kwh/d Stromerzeugung: > Bedarf (s.o.) H U * η elektr.= * 0,30 = [MJ/d] = 3949 kwh/d [1 kwh = 3,6 MJ] Feststofffracht nach Ausfaulung (F) B d, TRe = B d, TR0 - B d, otr * η otr TRe = TR im Ablauf des Faulbehälters, TR0 = TR im Zulauf des Faulbehälters η otr = Abbaurate [%] in Abhängigkeit der Faulzeit (siehe Diagramm) η otr (t R = 20 d) = 0,45 B d, TRe = * 0,45 = 2812 [kg/d] 122 S faulung und energie korr.odt

24 Prof. Dr.-Ing. W. Schulz Abwasserreinigung Schlammbehandlung Schlammliste nach Möller s. Wendehorst und Schneider zur überschlägigen Berechnung der Schlammmengen 122 S faulung und energie korr.odt

25 Prof. Dr.-Ing. W. Schulz Abwasserreinigung Schlammentwässerung Schlammentwässerung. Aufgabe Der ausgefaulte Schlamm einer Belebungsanlage hat einen TS-Gehalt von 4 %. Es fallen täglich 35 t Schlamm an. Durch Entwässerung im Nacheindicker kann der TS-Gehalt auf 6 % gesteigert werden. Die nachfolgende Entwässerung mit Kammerfilterpresse erhöht den TS- Gehalt auf 35 %. Wie groß muß der auf 120 Tage bemessene Schlammstapelbehälter sein? Welche Wassermengen müssen aus dem Nacheindicker, welche aus der Kammerfilterpresse in die Belebung zurückgeführt werden? FB Q Schlamm = 23,3 t/d Q Schlamm = 4 t/d Q Schlamm = 35 t/d = 35*0,04/0,06 =23,2*0,06/0,3 Nacheindickefilterpresse Kammer- 5 TS = 4 % TS = 6 % TS = 35 % V Speicher = 4 *120 = 480 m 3 Qrück = 35-23,3= 11,7 m 3 Qrück = 23,3-4=19,3 m 3 Volumenreduktion (= Entwässerung) Schlammstapelbehälter VS 1 [t] oder [m³] VS Eindicker 2 [ t] oder [m³] TS 1 % TS 2 % Qrück = VS 1 - VS 2 [m³] Dichte ca. 1, daher 1 t 1 m³ Es gilt : VS 1 TS 1 =VS 2 TS 2 oder : VS 2 = VS 1 TS 1 TS 2 [m 3 ] oder : TS 2 = VS 1 TS 1 VS 2 [m 3 ] Daraus folgt z.b. für die obige Aufgabe unterhalb Nacheindicker : VS 2 = VS 1 TS 1 TS 2 [m 3 ]= 35 0,04 0,06 =23,3m3 132 S Entwässerung 3korr.odt