STATISCHE BERECHNUNG

Franz Murek Büro für Baukonstruktion Tragwerksplanung Gebäudeenergieberatung, Energieeffizienz-Experte BAFA-DENA-KFW Ö. b. v. Sachverständiger (Maurer-, Betonhandwerk) Friedrich-Kenkel-Str. 30 49377 Vechta Tel.: 0444 6096, Fax: 0444 9934, Email: BfB-Murek@t-online.de, www. bfb-murek.energie-check.de STATISCHE BERECHNUNG Projekt: 204-0-098 Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Bauwerk: Neubau eines Wohnhauses Älgbacken 7 3936 Värmdö (Schweden) Bauherr: Dr.- Ing. Lars Fredriksson Fritz-Reuter-Str. 6 7093 Stuttgart Planung: KD-Haus GmbH Auf der Aue 48 40882 Ratingen Aufsteller: Franz Murek Büro für Baukonstruktion Friedrich-Kenkel-Str. 30, 49377 Vechta

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 2 Inhaltsverzeichnis VORBEMERKUNG:... 3 POS. SPARREN... 4 POS. 2 SPARREN... 8 POS. 3 FIRSTPFETTE...3 POS. 4 MITTELPFETTE...6 POS. 5 MITTELPFETTE...9 POS. 6 HOLZSTIEL...22 POS. 7 HOLZSTIEL...24 POS. 8 HOLZSTIEL...27 POS. 9 HOLZSTIEL...29 POS. 0 BALKEN BALKON...3 POS. BALKEN BALKON...34 POS. 2 FUSSPFETTE...37 POS. 3 FUSSPFETTE...4 POS. 4 FUSSPFETTE...45 POS. 5 ERDGESCHOSSDECKE...48 POS. 6 DOPPELBALKEN Uz...50 POS. 7 DOPPELBALKEN Uz...53 POS. 8 DOPPLELBALKEN Uz...55 POS. 9 BALKEN Uz...58 POS. 20 BALKEN Üz...6 POS. 2 BALKEN STIELABFANGUNG...63 POS. 22 HOLZSTIEL...65 POS. 23 HOLZSTIEL...67 POS. 24 TRAUFHOLZSTIEL...70 POS. 25 ECKHOLZSTIEL...73 POS. 26 ECKHOLZSTIEL...77 POS. 27 HOLZSTIEL...80 POS. 28 ECKHOLZSTIEL...82 POS. 29 HOLZSTIEL...85 POS. 30 HOLZSTIEL...87 POS. 3 HOLZSTIEL...90 POS. 32 WINDVERBAND...92 POS. 33 AUSSTEIFUNG...94 GRÜNDUNGSHINWEIS...2 POS. 34 ERDGESCHOSSSOHLE...2 BERECHNUNG...4 SCHLUSSBLATT:...2 CS-STATIK 204.04

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 3 VORBEMERKUNG: Projektnummer: 204-0-098: Neubau eines Wohnhauses Die statische Berechnung beinhaltet die Nachweise für die Standsicherheit dieses Bauvorhabens nach den Entwurfsplänen, M :00, vom 9..203 (Die statische Berechnung soll nach der DIN EN/NA Deutschland gerechnet werden) Regelwerke und Literatur: DIN EN 990-999 (Stahlbeton, Holzbau, Mauerwerksbau, Geotechnik usw.) Schneiderbautabellen Wendehorst bautechnische Zahlentafeln Allgemeine Fachliteratur usw. Zulassung verwendeter Verbindungsmittel, Einbauteile usw. Hilfsmittel: Software der Firma: GRAITEC GmbH, Dietrich-Oppenberg-Platz, D-4527 Essen Baustoffe: Nadelholz VH (NH) KVH C24, Brettschichtholz GL 24h,... Beton C 8/0 für Sauberkeitsschichten C 20/25, C 25/30.., Expositionsklassen siehe in der statischen Berechnung Betonstahl Bst. 500 M(A) + S(A) Profilstahl S 235 JR (St. 37-2) Wand EG, DG Außen Holztafelwände Innen Holztafelwände Baugrund: Die Bodenpressung wird mit Bo = 8 kn/m² angegeben. Die Bodenpressung ist unter Beachtung der DIN von der verantwortlichen Bauleitung / Bauherrn eigenverantwortlich vor Baubeginn zu prüfen und zu bestätigen. Baubeschreibung / Hinweis zu Ausführung: Es handelt sich um ein Gebäude in holztafelbauweise in Verbindung mit einer Holzbalkendecke die als Scheibe gem. DIN ausgeführt wird. Die Gründung der tragenden Wände, Bauteile erfolgt unmittelbar auf der Stahlbetonsohle. Die Dachkonstruktion wird durch Wind- bzw. Aussteifungsverbände in Längsrichtung ausgesteift oder durch Ausführung einer Scheibe gem. DIN. Die Konstruktion muss untereinander durch Stahlblechformteile verankert werden gem. DIN. Nicht berechnete Wandöffnungen deren Belastung in einem entsprechenden Rahmen liegen werden mit einem Kopfrähm (siehe Holztafelwand) überdeckt. Die Treppe ist nicht Gegenstand der Berechnung. CS-iDOC 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 4 POS. SPARREN CS-DACH V 204.02 Sparrendach Systemwerte: Vorwerte: Sparrenbreite b = 8 cm 2Sparrenhöhe h = 24 cm Abstand a = 20 cm Auflagerklaue t = 3.50 cm Lasten aus: Pfanneneindeckung u. Lattung 0.70 kn/m² Eigen Sparren usw. 0.0 kn/m² Last Dachhaut gk = SUMME(2) = 0.80 kn/m² Dämmung 0.20 kn/m² Unterdecke (Gipskarton) 0.2 kn/m² 0.03 kn/m² Last Ausbau qk au = SUMME(3) = 0.35 kn/m² Traufschalung 0.0 kn/m². 0.05 kn/m² Last Traufschalung qk tr = SUMME(2) = 0.5 kn/m² Schnee- und Windlast siehe Berechnung! Gewählt: Sparren b/h = 8/24 cm, VH-NH C 24, Auflagerklaue t = 3.50 cm, Abstand =.20 m Firstlache b/h/... = 4/2/... cm, VH-NH C 24, 2x4 N 34/80 bzw. 2x2 VG (Assy) Ø6/220 mm gekreuzt oder glw. Sparrenverankerung an den Auflagern: Jedes Sparrenauflager durch 2 VG 3.0Sk Ø8/300 mm! Auflager A g A gd =.35*3.29/a*00 = 3.70 kn/m Auflager A g A vsd =.50*6.99/a*00 = 8.74 kn/m Auflager A g A hsd =.50*4.3/a*00 = 5.6 kn/m Abhebenachweis: S gh = A gd *0.80*a/00 = 3.55 kn F vd = (.43*A vsd -.8*S gh )*a/00 = 9.96 kn F hd = (.43*A hsd )*a/00 = 8.86 kn VG ASSY 3.0 SK l n = 3 cm d n = 0 mm Auszugkraft R axd = 3.25 kn Einschlagtiefe t = l n -(h-t) = 9.50 cm wirksam t w = 0 cm erff Trag = sqrt(f vd^2+f hd^2) = 3.33 kn vorhf Trag = R axd *2.75*2 = 7.88 kn Nachweis erff Trag / vorh F Trag = 0.75 CS-DACH 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 5 System char. Schneelast sk = 2.06 0.35 0.35 0.35 0.35 2.25 m q=.2 0.5 0.80 D C E 0.80 0.5 2.25 m 26.00 A B26.00.50 m 4.6 m 4.6 m 2.30 m 2.30 m.50 m Material NH C 24 f y = 24.00 MN/m² E = 00 MN/m² Querschnitte Der Sparrenabstand beträgt.20 m Bauteil Querschnitt [cm] A [cm²] Wy [cm3] Iy [cm4] Sparren links b/d=8/6 28 34 2730 Sparren links b/d=8/6, Aufklauung= 3.5 00 208 302 Sparren rechts b/d=8/6 28 34 2730 Sparren rechts b/d=8/6, Aufklauung= 3.5 00 208 302 Belastung Lastart links rechts Eigengewicht Sparren bezogen auf DF 0.80 kn/m² 0.80 kn/m² Ausbaulast Kragarm bezogen auf DF 0.5 kn/m² 0.5 kn/m² Ausbaulast Feld bezogen auf DF 0.35 kn/m² 0.35 kn/m² Ausbaulast Feld 2 bezogen auf DF 0.35 kn/m² 0.35 kn/m² Lastnorm DIN EN 99 Schneelasten Schneezone: Zone 3 Geländehöhe: 45 m charakteristischer Wert der Schneelast sk = 2.06 kn/m² Umgebungskoeffizient Ce =.00 Temperaturkoeffizient Ct =.00 Formbeiwerte Sparren links = 0.80 2 =.49 Formbeiwerte Sparren rechts = 0.80 2 =.49 Windlasten Windzone: Zone 4, Mischprofil Küste CS-DACH 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 6 Gebäudehöhe: 0 m, Gebäudelänge: 2.50 m Topographiebeiwert Co =.00 Böengeschwindigkeitsdruck q =.2 kn/m² Endpunkt des Unterwindbereiches am Sparren links liegt Endpunkt des Unterwindbereiches am Sparren rechts liegt Traufenlänge der Randzone F = 3.3 m m vom Fußpunkt entfernt m vom Fußpunkt entfernt extremale Schnittgrößen und Verformungen mit Design-Werten Bei den Verformungen wird Kriechen berücksichtigt Bauteil xa min N max N min Qz max Qz min My max My min wz max wz [m] [kn] [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [mm] [mm] Sparren links -.50 - - - 8.27 4.89 -.48 0.0 0.75 -.54 0.08-0.02 8.6 4.68-0.83 3.79-7.77 6.86-7.69 5.73 - - 0.0-4.30.06-4.08 7.95-7.62 5.69-0.04-0.02 2.29 -.8 3.37-3.63 0.5 -.70 0.4-0.02-0.0 2.3-2.46 0.42 -.99 6.43 -.68 0.4 0.0 0.02 3.45-0.44.43-0.9 0.67 -.38 2.89.52 2.74 4.60 0.33 3.73-5. 2.09-0.02 0.05 0.02 0.04 Sparren rechts -.50 - - - 8.34 5.02 -.49 0.73 -.50 0.04-8.29 4.9 -.48 0.0 0.75 -.54 0.08-0.02 8.23 4.8-0.0 0.83 3.77-7.73 6.82-7.62 5.66 0.03 0.05 0.0-4.30.08-4.09 7.92-7.62 5.69-0.04-0.02 2.29 -.9 3.40-3.66 0.5 -.78 0.5-0.02-0.0 2.3-2.47 0.42 -.98 6.46 -.77 0.5 0.0 0.02 3.45-0.44.43-0.20 0.7 -.39 2.85.48 2.67 4.60 0.33 3.72-5.08 2.09-0.02 0.05 0.02 0.04 Auflagerreaktionen (charakteristisch) Auflagerkräfte bezogen auf lokale Koordinatensysteme (negative Auflagerkräfte sind abhebend) Lager Einwirkung min Ah [kn/m] max Ah [kn/m] min Av [kn/m] max Av [kn/m] A ständige Lasten 0.0 0.0 3.30 3.30 Schneelasten - 0.28-6.45 Windlasten (Mittelzone) -3.02 0.85-5.66 0.05 Windlasten (Randzone) -4.3 0.85-7.00 0.05 Extremal -4.03.22-3.69 9.8 D ständige Lasten - - 2.86 2.86 Schneelasten - - - 2.64 Windlasten (Mittelzone) - - -.86.67 Windlasten (Randzone) - - -2.96.67 Extremal - - -0.0 7.7 C ständige Lasten - - 2.6 2.6 Schneelasten - - - 3.84 Windlasten (Mittelzone) - - -.93 - Windlasten (Randzone) - - -2.89 - Extremal - - -0.27 6.45 B ständige Lasten 0.0 0.0 3.29 3.29 Schneelasten - 0.28-6.44 Windlasten (Mittelzone) -3.02 0.85-5.66 0.07 Windlasten (Randzone) -4.3 0.85-6.99 0.07 Extremal -4.03.23-3.70 9.80 E ständige Lasten - - 2.88 2.88 Schneelasten - - - 2.65 Windlasten (Mittelzone) - - -.88.69 Windlasten (Randzone) - - -2.97.69 Extremal - - -0.09 7.2 CS-DACH 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 7 Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Die zulässige Verformung im Feld beträgt= l/300 Die zulässige Verformung am Kragarm beträgt= l/50 Negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant In der Ausnutzung für Biegung ist der Knicknachweis enthalten An Auflagerpunkten wird kein Knicknachweis geführt Ermittlung der Verformungen unter Lastkombination 'quasi-ständig' (Endverformung) Knicklängen und Schlankheiten Bauteil l ef,y l ef,z y z Sparren links 4.0 88.84 Sparren rechts 4.0 88.84 Bauteil xa N Qz My wz kmod Ausnutzung [m] [kn] [kn] [knm] [mm] Bieg. Schub Verf. Sparren links -.50 - - 4.88 0.90 0 0.337-3.79-7.77-7.69 0.90 2.257 0.842 0 0.0-4.30 7.8-7.62.00 3.952 0.700 0 2.29 3.37-3.63 -.70.00 0.468 0.354 0 2.3 -.86 6.43 -.63 0.02.00 0.308 0.627 2 3.45 0.8 0.66 2.89 2.74.00 0.464 0.050 0.320 4.60 3.34-5. 0.05 0.04.00 0.04 0.498 4 Sparren rechts -.49 0.73 -.50-4.9 0.90 5 0.27.340-0.0 3.77-7.73-7.62 0.05 0.90 2.234 0.838 4 0.0-4.30 7.7-7.62.00 3.953 0.699 0 2.29 3.40-3.66 -.78.00 0.49 0.357 0 2.3 -.87 6.46 -.7 0.02.00 0.99 0.492 2 3.45 0.80 0.69 2.85 2.67.00 0.457 0.053 0.32 4.60 3.33-5.08 0.05 0.04.00 0.029 0.387 4 Firstpunkt Verbindungsmittel: nicht vorgeb. Nägel Bemessung der erforderlichen Anzahl Horizontalkraft: H = -0.48 kn Vertikalkraft: V = 3.3 kn Kraft-Faser-Winkel Sp.: = 59.54 Kraft-Faser-Winkel La.: = 85.54 Resultierende Kraft: vorh. F = 3.35 kn Erforderliche Anzahl je Seite horizontal: n h = 3 Erforderliche Anzahl je Seite vertikal: n v = d eff n R d rel. F d Laschen A n I n W n rel. d rel. d d b Sparren A n I n W n rel. d rel. d [-] [kn] [-] [cm] [cm²] [cm 4 ] [cm³] [-] [-] Ng 34/80 2.37 2.2 0.957 3.5/2.0 8.6 00 6 4 0.420 /6.0 9.8 274.9 339.4 0.05 0.267 CS-DACH 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 8 Lager D Bemessung: zul. Pressung Sparren: k c, *f c,,v,d = 6.67 N/mm² k c, *f c,,h,d =.39 N/mm² zul. Pressung Pfette vert.: k c,90 *f c,90,d = 2.88 N/mm² zul. Pressung Pfette hor.: k c,90 *f c,90,d =.73 N/mm² Ausklinkung: erf. e = 2.20 cm Nachweis des eingeschnittenen Sparrens: Nettohöhe: h N = 3.8 cm Nettofläche: A N = 0.40 cm² Nettowiderstandsmoment: W N = 253.92 cm³ Spannung aus N und M: rel. m,d = 0.290 zul. rel. m,d =.000 Schubspannung: rel. d = 0.44 zul. rel. v,d =.000 Lager E Bemessung: zul. Pressung Sparren: k c, *f c,,v,d = 6.67 N/mm² k c, *f c,,h,d =.39 N/mm² zul. Pressung Pfette vert.: k c,90 *f c,90,d = 2.88 N/mm² zul. Pressung Pfette hor.: k c,90 *f c,90,d =.73 N/mm² Ausklinkung: erf. e = 2.20 cm Nachweis des eingeschnittenen Sparrens: Nettohöhe: h N = 3.8 cm Nettofläche: A N = 0.40 cm² Nettowiderstandsmoment: W N = 253.92 cm³ Spannung aus N und M: rel. m,d = 0.299 zul. rel. m,d =.000 Schubspannung: rel. d = 0.443 zul. rel. v,d =.000 POS. 2 SPARREN CS-DACH V 204.02 Sparrendach Systemwerte: Vorwerte: Sparrenbreite b = 8 cm 2Sparrenhöhe h = 24 cm Abstand a = 20 cm Auflagerklaue t = 3.50 cm Lasten aus: Pfanneneindeckung u. Lattung 0.70 kn/m² Eigen Sparren usw. 0.0 kn/m² Last Dachhaut gk = SUMME(2) = 0.80 kn/m² Dämmung CS-DACH 204.02 0.20 kn/m²

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 9 Unterdecke (Gipskarton) 0.2 kn/m² 0.03 kn/m² Last Ausbau qk au = SUMME(3) = 0.35 kn/m² Traufschalung 0.0 kn/m². 0.05 kn/m² Last Traufschalung qk tr = SUMME(2) = 0.5 kn/m² Schnee- und Windlast siehe Berechnung! Gewählt: Sparren b/h = 8/24 cm, VH-NH C 24, Auflagerklaue t = 3.50 cm, Abstand =.20 m Firstlache b/h/... = 4/2/... cm, VH-NH C 24, 2x4 N 34/80 bzw. 2x2 VG (Assy) Ø6/220 mm gekreuzt oder glw. Sparrenverankerung an den Auflagern: Jedes Sparrenauflager durch 2 VG 3.0Sk Ø8/300 mm! System char. Schneelast sk = 2.06 3.34 m q=.2 0.5 0.35 0.35 0.35 0.80 0.35 0.35 0.80 0.5 E F 26.00 D B 26.00 A.50 m 6.84 m 4.6 m.50 m 2.22 m 4.52 m 2.30 m C 2.25 m Material NH C 24 f y = 24.00 MN/m² E = 00 MN/m² Querschnitte Der Sparrenabstand beträgt.20 m Bauteil Querschnitt [cm] A [cm²] Wy [cm3] Iy [cm4] Sparren links b/d=8/6 28 34 2730 Sparren links b/d=8/6, Aufklauung= 3.5 00 208 302 Sparren rechts b/d=8/6 28 34 2730 Sparren rechts b/d=8/6, Aufklauung= 3.5 00 208 302 CS-DACH 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 0 Belastung Lastart links rechts Eigengewicht Sparren bezogen auf DF 0.80 kn/m² 0.80 kn/m² Ausbaulast Kragarm bezogen auf DF 0.5 kn/m² 0.5 kn/m² Ausbaulast Feld bezogen auf DF 0.35 kn/m² 0.35 kn/m² Ausbaulast Feld 2 bezogen auf DF 0.35 kn/m² 0.35 kn/m² Ausbaulast Feld 3 bezogen auf DF 0.35 kn/m² kn/m² Lastnorm DIN EN 99 Schneelasten Schneezone: Zone 3 Geländehöhe: 45 m charakteristischer Wert der Schneelast sk = 2.06 kn/m² Umgebungskoeffizient Ce =.00 Temperaturkoeffizient Ct =.00 Formbeiwerte Sparren links = 0.80 2 =.49 Formbeiwerte Sparren rechts = 0.80 2 =.49 Windlasten Windzone: Zone 4, Mischprofil Küste Gebäudehöhe: 0 m, Gebäudelänge: 2.50 m Topographiebeiwert Co =.00 Böengeschwindigkeitsdruck q =.2 kn/m² Endpunkt des Unterwindbereiches am Sparren links liegt Endpunkt des Unterwindbereiches am Sparren rechts liegt Traufenlänge der Randzone F = 3.3 m m vom Fußpunkt entfernt m vom Fußpunkt entfernt extremale Schnittgrößen und Verformungen mit Design-Werten Bei den Verformungen wird Kriechen berücksichtigt Bauteil xa min N max N min Qz max Qz min My max My min wz max wz [m] [kn] [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [mm] [mm] Sparren links -.50 - - - 7.96 4.33 -.48 0.0 0.75 -.54 0.08-0.02 7.85 4.4-0.83 3.79-7.77 6.86-7.69 5.73 0.0-3.85 6.2-4.4 8.9-7.6 5.69-0.04-0.02 2.2 0.53 3-3.3 0.08 -.3 0.06-0.0-0.0 2.23-3.87.05 -.33 4.84 -.4 0.06 0.0 0.0 3.37-2.39 2.8-0.93 0.69-0.90.69 0.65.6 4.5 -.62 4.35-6.65 2.72-3.0.26 - - 4.53-3.3 0.98-2.55 7.02-3.0.27 0.0 5.68-0.69.8-0.50.23-0.68 2.9.22 2.20 6.83 0.2 3.49-4.57.55-0.02 0.05 0.02 0.03 Sparren rechts -.50 - - - 8.34 5.02 -.49 0.73 -.50 0.04-8.29 4.9 -.48 0.0 0.75 -.54 0.08-0.02 8.23 4.8-0.0 0.83 3.77-7.73 6.82-7.62 5.66 0.03 0.05 0.0-4.45.00-4.00 7.95-7.62 5.69-0.04-0.02 2.29 -.6 3.6-3.62 0.07 -.76 0. -0.02-0.0 2.3-2.65 0.7 -.96 6.46 -.74 0. 0.0 0.02 3.45-0.47.57-0.8 0.70 -.4 2.85.48 2.67 4.60 0.3 3.58-5.08 2. -0.02 0.05 0.02 0.03 Auflagerreaktionen (charakteristisch) Auflagerkräfte bezogen auf lokale Koordinatensysteme (negative Auflagerkräfte sind abhebend) Lager Einwirkung min Ah [kn/m] max Ah [kn/m] min Av [kn/m] max Av [kn/m] A ständige Lasten - - 3.40 3.40 Schneelasten - - - 6.64 CS-DACH 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: Lager Einwirkung min Ah [kn/m] max Ah [kn/m] min Av [kn/m] max Av [kn/m] Windlasten (Mittelzone) - - -7.22 - Windlasten (Randzone) - - -9.07 - Extremal - - -5.68 0.04 D ständige Lasten 0.06 0.06 2.29 2.29 Schneelasten - 0.4 -.83 Windlasten (Mittelzone) -3.86.35-0.67.38 Windlasten (Randzone) -5.63.35-0.67.42 Extremal -5.56.55.63 5.54 E ständige Lasten - - 3.42 3.42 Schneelasten - - - 4.65 Windlasten (Mittelzone) - - -3.32.28 Windlasten (Randzone) - - -5.56.28 Extremal - - -2.4 9.35 C ständige Lasten - - 2.50 2.50 Schneelasten - - - 3.4 Windlasten (Mittelzone) - - -.45 - Windlasten (Randzone) - - -2.34 - Extremal - - 0.6 5.90 B ständige Lasten 0.06 0.06 3.3 3.3 Schneelasten - 0.4-6.48 Windlasten (Mittelzone) -2.87 0.87-5.73 - Windlasten (Randzone) -3.9 0.87-7.05 - Extremal -3.85.07-3.73 9.79 F ständige Lasten - - 2.88 2.88 Schneelasten - - - 2.65 Windlasten (Mittelzone) - - -.8.66 Windlasten (Randzone) - - -2.89.66 Extremal - - -0.0 7.8 Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Die zulässige Verformung im Feld beträgt= l/300 Die zulässige Verformung am Kragarm beträgt= l/50 Negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant In der Ausnutzung für Biegung ist der Knicknachweis enthalten An Auflagerpunkten wird kein Knicknachweis geführt Ermittlung der Verformungen unter Lastkombination 'quasi-ständig' (Endverformung) Knicklängen und Schlankheiten Bauteil l ef,y l ef,z y z Sparren links 3.34 72.27 Sparren rechts 4.0 88.84 Bauteil xa N Qz My wz kmod Ausnutzung [m] [kn] [kn] [knm] [mm] Bieg. Schub Verf. Sparren links -.50 - - 4.32 0.90 0 0.287-3.79-7.77-7.69 0.90 2.257 0.842 0 0.0-3.85 7.89-7.6 0.90 4.865 0.854 0 2.2 4.33-3.06 -.3.00 0.33 0.298 0 2.23-0.69 4.84-0.8 0.0.00 0.52 0.472 3.37 0.7-0.93.6.6 0.90 0.290 0.078 0.36 4.5 4.35-6.65-3.0.00 0.84 0.648 0 4.53-2.46 7.02-3.0 0.0.00 0.663 0.685 5.68 0.22.23 2.9 2.20.00 0.348 0.093 0.256 6.83 2.76-4.57 0.05 0.03.00 0.035 0.445 4 Sparren rechts -.49 0.73 -.50-4.9 0.90 5 0.27.34 CS-DACH 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 2 Bauteil xa N Qz My wz kmod Ausnutzung [m] [kn] [kn] [knm] [mm] Bieg. Schub Verf. -0.0 3.77-7.73-7.62 0.05 0.90 2.234 0.838 4 0.0-3.34 7.65-7.62 0.90 4.864 0.829 0 2.29 3.6-3.62 -.76.00 0.484 0.353 0 2.3-2.08 6.46 -.70 0.02.00 0.99 0.492 2 3.45 0.45 0.69 2.85 2.67.00 0.456 0.052 0.32 4.60 2.98-5.08 0.05 0.03.00 0.027 0.387 4 Firstpunkt Verbindungsmittel: nicht vorgeb. Nägel Bemessung der erforderlichen Anzahl Horizontalkraft: H = -0.44 kn Vertikalkraft: V = 3.69 kn Kraft-Faser-Winkel Sp.: = 57.23 Kraft-Faser-Winkel La.: = 83.22 Resultierende Kraft: vorh. F = 3.72 kn Erforderliche Anzahl je Seite horizontal: n h = Erforderliche Anzahl je Seite vertikal: n v = 3 d eff n R d rel. F d Laschen A n I n W n rel. d rel. d d b Sparren A n I n W n rel. d rel. d [-] [kn] [-] [cm] [cm²] [cm 4 ] [cm³] [-] [-] Ng 34/80 3.00 4.67 0.796 3.5/2.0 76.9 994.2 65.7 4 0.469 /6.0 25.3 2730.6 34.3 0.05 0.273 Lager D Bemessung: zul. Pressung Sparren: k c, *f c,,v,d = 6.67 N/mm² k c, *f c,,h,d = 2.3 N/mm² zul. Pressung Pfette vert.: k c,90 *f c,90,d = 2.88 N/mm² zul. Pressung Pfette hor.: k c,90 *f c,90,d = 2.88 N/mm² Ausklinkung: erf. e = 2.00 cm Nachweis des eingeschnittenen Sparrens: Nettohöhe: h N = 4.0 cm Nettofläche: A N = 2.00 cm² Nettowiderstandsmoment: W N = 26.33 cm³ Spannung aus N und M: rel. m,d = 0.72 zul. rel. m,d =.000 Schubspannung: rel. d = 0.327 zul. rel. v,d =.000 CS-DACH 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 3 Lager F, E Bemessung: zul. Pressung Sparren: k c, *f c,,v,d = 6.67 N/mm² k c, *f c,,h,d =.39 N/mm² zul. Pressung Pfette vert.: k c,90 *f c,90,d = 2.88 N/mm² zul. Pressung Pfette hor.: k c,90 *f c,90,d =.73 N/mm² Ausklinkung: erf. e = 2.20 cm Nachweis des eingeschnittenen Sparrens: Nettohöhe: h N = 3.8 cm Nettofläche: A N = 0.40 cm² Nettowiderstandsmoment: W N = 253.92 cm³ Spannung aus N und M: rel. m,d = 0.290 zul. rel. m,d =.000 Schubspannung: rel. d = 0.44 zul. rel. v,d =.000 POS. 3 FIRSTPFETTE CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 8 cm Höhe h = 0 cm Lasten aus: Pos. Sparren 2.59 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0. kn/m Ständige Last g k = SUMME(3) = 3.00 kn/m Pos. Sparren 3.83 kn/m 0.07 kn/m Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 3.90 kn/m Gewählt: Firstpfette b/h = 8/28 cm, VH-BSH, GL 24h Verankerung mit der Unterkonstruktion siehe Holzstiel CS-DACH 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 4 System und Belastung in x-z-richtung q g 3.90 3.00 A B C.65 6.00 6.00.65 5.30 5.30 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite - - - - - cm 2.65 fest fest - fest - 24.00 cm 3 7.65 - fest - fest - 24.00 cm 4 3.65 - fest - fest - 24.00 cm 5 5.30 - - - - - cm Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=8/28 5.30 504.00 32920 Querschnitt b/d=8/28 8 28 b/d=8/28 5.30 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast bis zu NN+000 4.50.00 Tragfähigkeit 2 : ständig.00.00.00 charakteristisch 2: Schneelast bis zu NN+000 4.00.00 charakteristisch 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 5 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.00 g 0 5.300 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.90 2 q 0 5.300 Schnee Verformungen wz [mm] -6.37-6.37-3.74-3.74 6.29 6.29 20.36 20.36 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 2.72 - - 0.29 Einw. 2 max - - 0 - - 0.42 Einw. 2 min - - -.46 - - - maximal - - 30.72 - - 0.7 minimal - -.26 - - 0.26 B Einw. - - 20.46 - - 0.47 Einw. 2 max - - 29.25 - - 0.68 Einw. 2 min - - -2.65 - - - maximal - - 49.7 - -.5 minimal - - 7.80 - - 0.4 C Einw. - - 2.72 - - 0.29 Einw. 2 max - - 0 - - 0.42 Einw. 2 min - - -.46 - - - maximal - - 30.72 - - 0.7 minimal - -.26 - - 0.26 Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 7.5 0.250 selten (Endverformung) l / 200 l / 00 20.36 0.679 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 7.03 0.852 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit= 0.36, Kippbeiwert=.00 maximale Knicklängen sky= 6.00 m, skz= 6.00 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 - -0.0 0 2 0.568 0.90.64-3.32-2.39 0.36 0.23 3 0.90 2 0.0-3.20 23.89 0.33 0.4 5 0.90 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 6 Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 2 2.64 29.0 0.04 0.690 0 0.848 0.90 2 2.8 28.97 -.62 0.687 0.028 0.852 0.90 2 5.99-4.44-3.80 0.982 0.547 3 0.90 3 0.0-4.44 3.80 0.982 0.547 3 0.90 3 3.9 28.97.62 0.687 0.028 0.852 0.90 3 3.36 29.0-0.04 0.690 0 0.848 0.90 3 5.99-3.20-23.89 0.33 0.4 5 0.90 4 0.0-3.3 2.38 0.36 0.23 3 0.90 4.64-0.0 0 2 0.568 0.90 POS. 4 MITTELPFETTE CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 8 cm Höhe h = 0 cm Lasten aus: Pos. Sparren 2.89 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0. kn/m Ständige Last g k = SUMME(3) = 3.30 kn/m Pos. Sparren 2.65+.69 = 4.34 kn/m 0.06 kn/m Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 4.40 kn/m Gewählt: Mittelpfette b/h = 8/26 cm, VH-BSH, GL 24h Verankerung mit der Unterkonstruktion siehe Holzstiel System und Belastung in x-z-richtung q g 4.40 3.30 A B C D.65 4.82 2.26 4.92.65 5.30 5.30 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite - - - - - cm 2.65 fest fest - fest - 24.00 cm 3 6.47 - fest - fest - 24.00 cm CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 7 Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite 4 8.73 - fest - fest - 24.00 cm 5 3.65 - fest - fest - 24.00 cm 6 5.30 - - - - - cm Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=8/24 5.30 432.00 20736.00 Querschnitt b/d=8/24 8 24 b/d=8/24 5.30 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast bis zu NN+000 4.50.00 Tragfähigkeit 2 : ständig.00.00.00 charakteristisch 2: Schneelast bis zu NN+000 4.00.00 charakteristisch 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.30 g 0 5.300 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 4.40 2 q 0 5.300 Schnee Verformungen wz [mm] -3.00-4.07-3.60-0.33-0.20 6.08 5.88 5.56 6.85 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 8 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 3.33 - - 0.3 Einw. 2 max - - 0 - - 0.42 Einw. 2 min - - -0.23 - - - maximal - - 3.33 - - 0.73 minimal - - 3.0 - - 0.30 B Einw. - -.59 - - 0.27 Einw. 2 max - - 23.3 - - 0.54 Einw. 2 min - - -7.86 - - - maximal - - 34.90 - - 0.8 minimal - - 3.73 - - 0.09 C Einw. - - 2.6 - - 0.28 Einw. 2 max - - 23.79 - - 0.55 Einw. 2 min - - -7.58 - - - maximal - - 35.94 - - 0.83 minimal - - 4.57 - - 0. D Einw. - - 3.42 - - 0.3 Einw. 2 max - - 8. - - 0.42 Einw. 2 min - - -0.22 - - - maximal - - 3.53 - - 0.73 minimal - - 3.20 - - 0.3 Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 7.85 0.39 selten (Endverformung) l / 200 l / 00 6.85 0.685 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 3.37 0.85 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit= 0.2, Kippbeiwert=.00 maximale Knicklängen sky= 4.92 m, skz= 4.92 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 - -0. 0 2 0.549 0.90.64-4.87-4.27 0.473 0.286 2 0.90 2 0.0-4.92.2 0.474 0.225 5 0.90 2 2.20 20.50-0.06 0.65 0.77 0.90 2 4.8-2.28-25.89 0.676 0.59 3 0.90 3 0.0-2.37 6.79 0.679 0.337 0 0.90 3. -5.46-0.49 0.49 0.00 3 0.90 3 2.25-22.49-7.54 0.75 0.352 0 0.90 4 0.0-22.40 26.6 0.72 0.534 3 0.90 4 2.58 2.7.32 0.673 0.026 0.85 0.90 4 2.70 2.25 0.0 0.675 0 0.83 0.90 4 4.9-4.92 -.30 0.474 0.227 5 0.90 5 0.0-4.87 4.27 0.472 0.286 2 0.90 5.64-0. 0 2 0.53 0.90 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 9 POS. 5 MITTELPFETTE CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 8 cm Höhe h = 0 cm Lasten aus: Pos. Sparren 2.89 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0. kn/m Ständige Last g k = SUMME(3) = 3.30 kn/m Pos. Sparren 2.65+.69 = 4.34 kn/m 0.06 kn/m Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 4.40 kn/m Pos. 2 Sparren 3.44 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0.6 kn/m Ständige Last g k2 = SUMME(3) = 3.90 kn/m Pos. 2 Sparren 4.70+.28 = 5.98 kn/m 0.02 kn/m Veränderliche Last q k2 = SUMME(2) = 6.00 kn/m Gewählt: Mittelpfette b/h = 8/26 cm, VH-BSH, GL 24h Verankerung mit der Unterkonstruktion siehe Holzstiel System und Belastung in x-z-richtung q g 4.40 6.00 4.40 3.30 3.90 3.30 A B C D.65 3.66 4.74 3.60.65 5.30 5.3 4.74 5.25 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite - - - - - cm 2.65 fest fest - fest - 24.00 cm 3 5.3 - fest - fest - 24.00 cm 4 0.05 - fest - fest - 24.00 cm 5 3.65 - fest - fest - 24.00 cm 6 5.30 - - - - - cm CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 20 Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=8/26 5.30 460 26364.00 Querschnitt b/d=8/26 8 26 b/d=8/26 5.30 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast bis zu NN+000 4.50.00 Tragfähigkeit 2 : ständig.00.00.00 charakteristisch 2: Schneelast bis zu NN+000 4.00.00 charakteristisch 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.30 g 0 5.30 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.90 g 5.30 4.740 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.30 g 0.050 5.250 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 4.40 2 q 0 5.30 Schnee Gleichlast [kn/m] z-richtung 6.00 2 q 5.30 4.740 Schnee Gleichlast [kn/m] z-richtung 4.40 2 q 0.050 5.250 Schnee Verformungen wz [mm] -3.95-3.96 -.73 -.5 2.33 2.5.48 2.3.53 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 2 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - -.09 - - 0.26 Einw. 2 max - - 6.64 - - 0.39 Einw. 2 min - - -2.3 - - - maximal - - 27.73 - - 0.64 minimal - - 8.96 - - 0.2 B Einw. - - 5.70 - - 0.36 Einw. 2 max - - 26.67 - - 0.62 Einw. 2 min - - -3.57 - - - maximal - - 42.36 - - 0.98 minimal - - 2.3 - - 0.28 C Einw. - - 5.55 - - 0.36 Einw. 2 max - - 26.56 - - 0.6 Einw. 2 min - - -3.66 - - - maximal - - 42. - - 0.97 minimal - -.89 - - 0.28 D Einw. - -.00 - - 0.25 Einw. 2 max - - 6.58 - - 0.38 Einw. 2 min - - -2.9 - - - maximal - - 27.58 - - 0.64 minimal - - 8.8 - - 0.20 Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 4.23 0.256 selten (Endverformung) l / 200 l / 00.53 0.699 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 9.65 0.878 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit= 0.27, Kippbeiwert=.00 maximale Knicklängen sky= 4.74 m, skz= 4.74 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 - -0. 0 2 0.872 0.90.64-4.87-4.05 0.406 0.260 4 0.90 2 0.0-4.98 5.77 0.409 0.07 0.90 2.68 9.66 0.04 0.264 0 0.9 0.90 2 3.65-24.7-2.20 0.675 0.393 0.90 3 0.0-24.6 30.39 0.672 0.563 3 0.90 3 2.37 22.44-0.0 0.63 0 0.630 0.90 3 4.73-24.40-30.34 0.666 0.562 3 0.90 4 0.0-24.5 20.90 0.669 0.387 0.90 4.93 9.25 0.07 0.252 0.79 0.90 4 3.59-4.98-5.6 0.409 0.04 0.90 5 0.0-4.87 4.05 0.406 0.260 4 0.90 5.64-0. 0 2 0.872 0.90 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 22 POS. 6 HOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) Systemvorwerte: Querschnitt b = 24 cm d = 8 cm Lasten aus: Pos. 3 Firstpfette 2.72 kn Eigen 0.60 kn 0.8 kn Ständige Last G k = SUMME(3) = 3.50 kn Pos. 3 Firstpfette 0 kn 0.0 kn Veränderliche Last Q k = SUMME(2) = 8.0 kn Windzone 4 Küste Gebäudehöhe H = 0 m Gebäudebreite B = 3.00 m Böengeschwindigkeitsdruck q =.25 kn/m² Verhältnis e = H/B = 0.62 Außendruckbeiwert, D c pe0 = 0.80 Winddruck qw = c pe0 *q =.00 kn/m² Belastungsbreite B b = 2.50 m Windlast auf Stiel q wk = qw*b b = 2.50 kn/m Gewählt: Holzstiel b/d = 24/8 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/Pfette, oben und unten je 2x2 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder glw.. (KLED kurz) R l,d = 2.0*4 = 4 kn F h,d =.50*4.69 = 7.04 kn Auflagerdruck Nutzungsklasse 3 Lasteinwirkungsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k *.35 = 8.23 kn F cd = Q k *.50 = 27.5 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 45.38 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l =.62 m 2*Pfettenhöhe 2*0.20 = 0.40 m VH aus BSH (Auflagerdruck) k c90 =.75 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 3 cm A ef = l ef *d = 54 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.66 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.08 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.29.00 CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 23 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung q 3.75 2.50 3.75 8. 3.5 gq 3.75 Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung horizontal gehalten horizontal gehalten 3.75 feste Auflagerung 3.75 feste Auflagerung Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=4/8 252.00 6804.00 46.00 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 3.50 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 8.0 2 q 0 Schnee Gleichlast [kn/m] y-richtung 2.50 3 q 0 3.750 Wind Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50.00 Tragfähigkeit NN) 3: Windlast 4.50 0.60 Tragfähigkeit 2 : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50 0.50 Tragfähigkeit NN) 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Maßgebliche Lastkombination Für die Bemessung maßgebend ist: Kombination: 2 (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 ungünstig LF 3 ungünstig Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 24 Lastfall 3 gehört zur Einwirkung 3 und wirkt in allen Feldern gleichzeitig Extremale Schnittgrößen Lastkombinationen im Grenzustand der Tragfähigkeit z [m] Nz [kn] My [knm] MyII [knm] Mx [knm] MxII [knm] QxII [kn QyII [kn] -45.4 0.0 0.0 0.42 8.77.87-45.4 0.59 6.59 8.22 3.75-45.4 0.0 0.0-0.42-8.77 Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].87.25.75.87.25 40.05 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].87.25 0.48.87.25 0.8 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm] 4.69 3.75 3.60 4.69-0.0 Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -45.4 0.63 0.70 0.70 0.39.87-3.8 0.40 8.22 0.80 0.89 3.75-45.4-0.63-0.70 0.70 0.39 POS. 7 HOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) Systemvorwerte: Querschnitt b = 24 cm d = 8 cm Lasten aus: Pos. 5 Mittelpfette 6.64 kn Eigen 0.60 kn 0.6 kn Ständige Last G k = SUMME(3) = 7.40 kn Pos. 5 Mittelpfette.09 kn 0. kn Veränderliche Last Q k = SUMME(2) =.20 kn Windzone 4 Küste Gebäudehöhe H = 0 m Gebäudebreite B = 3.00 m Böengeschwindigkeitsdruck q =.25 kn/m² Verhältnis e = H/B = 0.62 Außendruckbeiwert, D c pe0 = 0.80 Winddruck qw = c pe0 *q =.00 kn/m² Belastungsbreite B b = 2.50 m Windlast auf Stiel q wk = qw*b b = 2.50 kn/m CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 25 Gewählt: Holzstiel b/d = 24/8 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/Pfette, oben und unten je 2x2 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder glw.. (KLED kurz) R l,d = 2.0*4 = 4 kn F h,d =.50*3.3 = 4.96 kn Auflagerdruck Nutzungsklasse 3 Lasteinwirkungsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k *.35 = 23.49 kn F cd = Q k *.50 = 6.80 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 40.29 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l =.62 m 2*Pfettenhöhe 2*0.20 = 0.40 m VH aus BSH (Auflagerdruck) k c90 =.75 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 3 cm A ef = l ef *d = 54 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.66 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.07 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.26.00 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung.2 7.4 q gq 2.65 2.50 2.65 2.65 Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung horizontal gehalten horizontal gehalten 2.65 feste Auflagerung 2.65 feste Auflagerung CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 26 Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=0/8 8 486 50 Belastung CS-STIL 204.00 la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 7.40 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung.20 2 q 0 Schnee Gleichlast [kn/m] y-richtung 2.50 3 q 0 2.650 Wind Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50.00 Tragfähigkeit NN) 3: Windlast 4.50 0.60 Tragfähigkeit 2 : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50 0.50 Tragfähigkeit NN) 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Maßgebliche Lastkombination Für die Bemessung maßgebend ist: Kombination: 2 (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 ungünstig LF 3 ungünstig Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld Lastfall 3 gehört zur Einwirkung 3 und wirkt in allen Feldern gleichzeitig Extremale Schnittgrößen Lastkombinationen im Grenzustand der Tragfähigkeit z [m] Nz [kn] My [knm] MyII [knm] Mx [knm] MxII [knm] QxII [kn QyII [kn] -40.3 0.0 0.4 6.82.06-40.3 0.34 3.6 4.34 0.08.36.32-40.3 0.35 3.29 4.52.59-40.3 0.34 3.6 4.34-0.08 -.36 2.65-40.3 0.0-0.4-6.82 Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].32 7.95 0.73.32 7.95 30.57 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].32 7.95 0.30.32 7.95.06 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm] 3.3 2.65 28.60 3.3-0.0 Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Kriechen wird berücksichtigt. Nutzklasse 3 Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -40.3 0.53 0.66 0.70 0.73.06-3.9 0.26 4.34 0.08.36 0.80 0.933.32-25.8 0.22 4.22 0.80 0.893.59-3.9 0.26 4.34-0.08 -.36 0.80 0.933

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 27 z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung 2.65-40.3-0.53-0.66 0.70 0.73 POS. 8 HOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) Systemvorwerte: Querschnitt b = 4 cm d = 8 cm Lasten aus: Pos. 3 Firstpfette 30.46 kn Eigen 0.60 kn 0.4 kn Ständige Last G k = SUMME(3) = 3.20 kn Pos. 3 Firstpfette 29.25 kn 0.5 kn Veränderliche Last Q k = SUMME(2) = 29.40 kn Gewählt: Holzstiel b/d = 4/8 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/Pfette, oben und unten je 2x2 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder glw.. Auflagerdruck Nutzungsklasse 2 Lasteinwirkungsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k *.35 = 42.2 kn F cd = Q k *.50 = 44.0 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 86.22 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l =.62 m 2*Pfettenhöhe 2*0.20 = 0.40 m VH aus BSH (Auflagerdruck) k c90 =.75 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 2 cm A ef = l ef *d = 36 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.66 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.24 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.82.00 CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 28 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung 29.4 3.2 gq 3.75 3.75 Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung horizontal gehalten horizontal gehalten 3.75 feste Auflagerung 3.75 feste Auflagerung Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=2/8 26.00 5832.00 2592.00 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 3.20 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 29.40 2 q 0 Schnee Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50.00 Tragfähigkeit NN) 2 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Maßgebliche Lastkombination Für die Bemessung maßgebend ist: Kombination: (Tragfähigkeit) LF günstig LF 2 ungünstig Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld Extremale Schnittgrößen Lastkombinationen im Grenzustand der Tragfähigkeit z [m] Nz [kn] My [knm] MyII [knm] Mx [knm] MxII [knm] QxII [kn QyII [kn] -86.2.47 3.09.88-86.2.38 2.90-3.75-86.2 -.47-3.09 CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 29 Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].88.25 4.75.88.25 22.40 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].88.25.37.88.25 3.63 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm] 3.75 60.60 - Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Kriechen wird berücksichtigt. Nutzklasse 2 Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -86.2.47 3.09 0.90 0.24.88-75.3.5 3.44 - - 0.90 0.548 3.75-86.2 -.47-3.09 0.90 0.24 POS. 9 HOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 CS-STIL 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) Systemvorwerte: Querschnitt b = 4 cm d = 8 cm Lasten aus: Pos. 5 Mittelpfette 5.70 kn Eigen 0.60 kn 0.0 kn Ständige Last G k = SUMME(3) = 6.40 kn Pos. 5 Mittelpfette 26.67 kn 0.3 kn Veränderliche Last Q k = SUMME(2) = 26.80 kn Gewählt: Holzstiel b/d = 4/8 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/Pfette, oben und unten je 2x2 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder glw.. Auflagerdruck Nutzungsklasse 2 Lasteinwirkungsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k *.35 = 22.4 kn F cd = Q k *.50 = 40.20 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 62.34 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l =.62 m 2*Pfettenhöhe 2*0.20 = 0.40 m VH aus BSH (Auflagerdruck) k c90 =.75

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 30 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 2 cm A ef = l ef *d = 36 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.66 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.7 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.60.00 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung 26.8 6.4 gq 2.65 2.65 Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung horizontal gehalten horizontal gehalten 2.65 feste Auflagerung 2.65 feste Auflagerung Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=8/8 44.00 3880 760 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 6.40 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 26.80 2 q 0 Schnee Gleichlast [kn/m] y-richtung 3 q 0 2.650 Wind Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50.00 Tragfähigkeit NN) 3: Windlast 4.50 0.60 Tragfähigkeit 2 : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50.00 Tragfähigkeit CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 3 LK Einwirkung KLED o u relevant für 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50 0.50 Tragfähigkeit NN) 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Maßgebliche Lastkombination Für die Bemessung maßgebend ist: Kombination: (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 ungünstig LF 3 günstig Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld Lastfall 3 gehört zur Einwirkung 3 und wirkt in allen Feldern gleichzeitig Extremale Schnittgrößen Lastkombinationen im Grenzustand der Tragfähigkeit z [m] Nz [kn] My [knm] MyII [knm] Mx [knm] MxII [knm] QxII [kn QyII [kn] -62.3 0.57 3.93.32-62.3 0.59 2.6 2.65-62.3-0.57-3.93 Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].32 7.95.52.33 7.95 33.84 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].32 7.95 0.36.33 7.95 2.20 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm] 2.65 43.20 - Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -62.3 0.89 3.93 0.90 0.26.32-62.3 0.59 2.6 0.90 0.864 2.65-62.3-0.89-3.93 0.90 0.26 POS. 0 BALKEN BALKON CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemwerte Breite b = 8 cm Höhe h = 0 cm Abstand a = 0.75 m Lasten aus: Abklebung 0.50 kn/m Schalung (Scheibe gem. DIN) 0.35 kn/m Eigen 0.5 kn/m 0.06 kn/m Ständige Last g k = SUMME(4) =.06 kn/m Nutzlast Balkon 4.00 kn/m CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 32 Ständige Last q k = SUMME() = 4.00 kn/m Gewählt: Balken b/h = 8/6 cm, VH-BSH, GL 24h, Abstand a 0.75 m Befestigung je Auflager durch 2 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder. glw.. Die Erdgeschossdecke (Balkenlage) als Scheibe gemäß DIN ausbilden! System und Belastung in x-z-richtung q g 4.00.06 A B C D.0 2.20.0 4.40 4.40 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite fest fest - fest - 24.00 cm 2.0 - fest - fest - 0 cm 3 3.30 - fest - fest - 0 cm 4 4.40 - fest - fest - 24.00 cm Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=8/2 4.40 96.00 52.00 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Die eingegebenen Lasten wurden mit dem Balkenabstand e = 0.750 m multipliziert Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 0.80 g 0 4.400 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.00 2 q 0 4.400 Nutzlast Verformungen wz [mm] -0.99-0.035-0.035-0.99 0.48 0.48 6.5 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 0.9 - - 0.0 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 33 Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] Einw. 2 max - -.55 - - 0.08 Einw. 2 min - - -0.82 - - - maximal - -.74 - - 0.09 minimal - - -0.63 - - - B Einw. - -.56 - - 0. Einw. 2 max - - 6.03 - - 0.42 Einw. 2 min - - -0.5 - - - maximal - - 7.59 - - 0.53 minimal - -.40 - - 0.0 C Einw. - -.56 - - 0. Einw. 2 max - - 6.03 - - 0.42 Einw. 2 min - - -0.5 - - - maximal - - 7.59 - - 0.53 minimal - -.40 - - 0.0 D Einw. - - 0.9 - - 0.0 Einw. 2 max - -.55 - - 0.08 Einw. 2 min - - -0.82 - - - maximal - -.74 - - 0.09 minimal - - -0.63 - - - Auflagerreaktionen als charakteristische Werte, auf laufenden meter bezogen Lager Einwirkung Ax [kn/m] Ay [kn/m] Az [kn/m] My [knm/m] Mz [knm/m] - A Einw. - - 0.26 - - - Einw. 2 max - - 2.06 - - - Einw. 2 min - - -.0 - - - maximal - - 2.32 - - - minimal - - -0.84 - - - B Einw. - - 2.08 - - - Einw. 2 max - - 4 - - - Einw. 2 min - - -0.2 - - - maximal - - 0.2 - - - minimal - -.87 - - - C Einw. - - 2.08 - - - Einw. 2 max - - 4 - - - Einw. 2 min - - -0.2 - - - maximal - - 0.2 - - - minimal - -.87 - - - D Einw. - - 0.26 - - - Einw. 2 max - - 2.06 - - - Einw. 2 min - - -.0 - - - maximal - - 2.32 - - - minimal - - -0.84 - - - Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 4.23 0.385 selten (Endverformung) l / 200 l / 00 6.5 0.559 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 3.33 0.454 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 3 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant maximale Knicklängen sky= 2.20 m, skz= 2.20 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 34 Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 0.03.25 0.00 0.56 3 0.65 0.46 0.60 0.235 0 0.088 0.65.09 -.93-3.70 0.763 0.463 0.65 2 0.0 -.92 5.2 0.757 0.640 5 0.65 2.0.65 0.649 0 0.559 0.65 2 2.9 -.92-5.2 0.757 0.640 5 0.65 3 0.0 -.93 3.70 0.763 0.463 0.65 3 0.64 0.60-0.235 0 0.088 0.65 3.09 0.03 -.25 0.00 0.56 3 0.65 POS. BALKEN BALKON CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemwerte Breite b = 8 cm Höhe h = 0 cm Abstand a = 0.75 m Lasten aus: Abklebung 0.50 kn/m Schalung (Scheibe gem. DIN) 0.35 kn/m Eigen 0.5 kn/m 0.06 kn/m Ständige Last g k = SUMME(4) =.06 kn/m Nutzlast Balkon 4.00 kn/m Ständige Last q k = SUMME() = 4.00 kn/m Gewählt: Balken b/h = 8/6 cm, VH-BSH, GL 24h, Abstand a 0.75 m Befestigung an Fußpfette je Auflager A und E Ø 2 mit Gewinde M 2 und U-Scheiben oder. glw.. Befestigung je Auflager B, C, D durch 2 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder. glw.. Die Erdgeschossdecke (Balkenlage) als Scheibe gemäß DIN ausbilden! System und Belastung in x-z-richtung q g 4.00.06 A B C D E 2.30 2.30 2.30 2.30 9.20 9.20 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 35 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite fest fest - fest - 2 2.30 - fest - fest - 24.00 cm 3 4.60 - fest - fest - 24.00 cm 4 6.90 - fest - fest - 24.00 cm 5 9.20 - fest - fest - Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=8/6 9.20 20 2730.67 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Die eingegebenen Lasten wurden mit dem Balkenabstand e = 0.750 m multipliziert Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 0.80 g 0 9.200 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.00 2 q 0 9.200 Nutzlast Verformungen wz [mm] -.98 -.98-0.54-0.54 3.55 3.55 5.44 5.44 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 0.72 - - - Einw. 2 max - - 3.08 - - - Einw. 2 min - - -0.37 - - - maximal - - 3.80 - - - minimal - - 0.35 - - - B Einw. - - 2.09 - - 0. Einw. 2 max - - 8.44 - - 0.44 Einw. 2 min - - -0.55 - - - maximal - - 0.53 - - 0.55 minimal - -.54 - - 0.08 C Einw. - -.70 - - 0.09 Einw. 2 max - - 7.89 - - 0.4 Einw. 2 min - - -.48 - - - maximal - - 9.58 - - 0.50 minimal - - 0.22 - - 0.0 D Einw. - - 2.09 - - 0. Einw. 2 max - - 8.44 - - 0.44 Einw. 2 min - - -0.55 - - - maximal - - 0.53 - - 0.55 minimal - -.54 - - 0.08 E Einw. - - 0.72 - - - Einw. 2 max - - 3.08 - - - Einw. 2 min - - -0.37 - - - maximal - - 3.80 - - - CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 36 Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] minimal - - 0.35 - - - Auflagerreaktionen als charakteristische Werte, auf laufenden meter bezogen Lager Einwirkung Ax [kn/m] Ay [kn/m] Az [kn/m] My [knm/m] Mz [knm/m] - A Einw. - - 0.96 - - - Einw. 2 max - - 4. - - - Einw. 2 min - - -0.49 - - - maximal - - 5.07 - - - minimal - - 0.47 - - - B Einw. - - 2.79 - - - Einw. 2 max - -.25 - - - Einw. 2 min - - -0.74 - - - maximal - - 4.04 - - - minimal - - 2.05 - - - C Einw. - - 2.26 - - - Einw. 2 max - - 0.5 - - - Einw. 2 min - - -.97 - - - maximal - - 2.78 - - - minimal - - 0.29 - - - D Einw. - - 2.79 - - - Einw. 2 max - -.25 - - - Einw. 2 min - - -0.74 - - - maximal - - 4.04 - - - minimal - - 2.05 - - - E Einw. - - 0.96 - - - Einw. 2 max - - 4. - - - Einw. 2 min - - -0.49 - - - maximal - - 5.06 - - - minimal - - 0.46 - - - Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 3.65 0.38 selten (Endverformung) l / 200 l / 00 5.44 0.473 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 3.00 0.39 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 3 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant maximale Knicklängen sky= 2.30 m, skz= 2.30 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 0.06 4.70 0.02 0.44 7 0.65.00 2.80 0.622 0 0.473 0.65 2.29-3.40-6.37 0.754 0.597 4 0.65 2 0.0-3.40 6.0 0.755 0.563 2 0.65 2.20 2.2 0.02 0.47 2 0.309 0.65 2 2.29-2.89-5.5 0.640 0.56 3 0.65 3 0.0-2.89 5.5 0.640 0.56 3 0.65 3.0 2.2-0.02 0.47 2 0.309 0.65 3 2.29-3.40-6.0 0.755 0.563 2 0.65 4 0.0-3.40 6.37 0.754 0.597 4 0.65 4.30 2.80-0.622 0 0.473 0.65 4 2.29 0.06-4.70 0.02 0.44 7 0.65 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 37 POS. 2 FUSSPFETTE CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 20 cm Höhe h = 0 cm Lasten aus: Pos. Sparren 3.29 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0. kn/m Ständige Last g k = SUMME(3) = 3.70 kn/m Pos. Sparren 6.44+0.07 = 6.5 kn/m 0.09 kn/m Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 6.60 kn/m Pos. 0 Balken 0.72 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0.08 kn/m Ständige Last g k2 = SUMME(3) =.0 kn/m Pos. 0 Balken 3.08 kn/m 0.2 kn/m Veränderliche Last q k2 = SUMME(2) = 3.20 kn/m Pos. Sparren (Wind) 4.3 kn/m 0.07 kn/m Veränderliche Last q hk = SUMME(2) = 4.20 kn/m Gewählt: Fußpfette b/h = 20/30 cm, VH-BSH, GL 24h Verankerung mit der Unterkonstruktion, Stiel, durch 2x6 VG (Assy 3.0) 8/220 mm, seitlich (45 ), oder glw.! (KLED kurz) R l,d = 2*2.0 = 24.2 kn F d =.50*4.92 = 22.38 kn System und Belastung in x-z-richtung q g 6.60 3.70 A B C D E 3.20.0 2 2.65 2.40 2.40 3.60 3.60.65 5.30 5.30 3.65.65 2 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 38 System und Belastung in x-y-richtung q 4.20 A B C D E.65 2.40 2.40 3.60 3.60.65 5.30 5.30 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite - - - - - cm 2.65 fest fest - fest - 24.00 cm 3 4.05 - fest - fest - 0 cm 4 6.45 - fest - fest - 0 cm 5 0.05 - fest - fest - 0 cm 6 3.65 - fest - fest - 24.00 cm 7 5.30 - - - - - cm Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=20/28 5.30 56 36586.67 Querschnitt b/d=20/28 20 28 b/d=20/28 5.30 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast bis zu NN+000 4.50.00 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50 0.60 Tragfähigkeit 4: Nutzlast Kat. A/B 3.50 0.70 Tragfähigkeit CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 39 LK Einwirkung KLED o u relevant für 2 : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast bis zu NN+000 4.50 0.50 Tragfähigkeit 4: Nutzlast Kat. A/B 3.50 0.70 Tragfähigkeit 3 : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 4: Nutzlast Kat. A/B 3.50.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast bis zu NN+000 4.50 0.50 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50 0.60 Tragfähigkeit 4 : ständig.00.00.00 charakteristisch 2: Schneelast bis zu NN+000 4.00.00 charakteristisch 3: Windlast 4.00 0.60 charakteristisch 4: Nutzlast Kat. A/B 3.00 0.70 charakteristisch 5 : ständig.00.00.00 charakteristisch 3: Windlast 4.00.00 charakteristisch 2: Schneelast bis zu NN+000 4.00 0.50 charakteristisch 4: Nutzlast Kat. A/B 3.00 0.70 charakteristisch 6 : ständig.00.00.00 charakteristisch 4: Nutzlast Kat. A/B 3.00.00 charakteristisch 2: Schneelast bis zu NN+000 4.00 0.50 charakteristisch 3: Windlast 4.00 0.60 charakteristisch 7 : ständig.00.00.00 quasi-ständig 4: Nutzlast Kat. A/B 3.00 0.30 quasi-ständig 8 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.70 g 0 5.300 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung.0 g 3.650.650 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 6.60 2 q 0 5.300 Wind, Schnee Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.20 4 q 3.650.650 Nutzlast Gleichlast [kn/m] y-richtung 4.20 3 q 0 5.300 Wind Verformungen wz [mm] -0.048 -.00-0.57-0.55-2.7 -.65 0.50 0.7 3.5 2.39 7.7.95 Verformungen wy [mm] -0.30-0.047 0.2 0.46.5 2.82 3.63 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 2.43 - - 0.26 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 40 Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] Einw. 2 max - - 23.5 - - 0.48 Einw. 2 min - - -.0 - - - Einw. 3-4.09 - - - - Einw. 4 max - - 0.04 - - - Einw. 4 min - - - - - - maximal - 4.09 35.6 - - 0.74 minimal - -.4 - - 0.24 B Einw. - - 5.76 - - 0.6 Einw. 2 max - - 20.27 - - 0.56 Einw. 2 min - - -9.85 - - - Einw. 3-6.63 - - - - Einw. 4 max - - - - - - Einw. 4 min - - -0.23 - - - maximal - 6.63 26.02 - - 0.72 minimal - - -4.33 - - - C Einw. - - 2.35 - - 0.34 Einw. 2 max - - 26.9 - - 0.73 Einw. 2 min - - -4.54 - - - Einw. 3-3.78 - - - - Einw. 4 max - - 0.63 - - 0.02 Einw. 4 min - - - - - - maximal - 3.78 39.7 - -.09 minimal - - 7.8 - - 0.22 D Einw. - - 2.46 - - 0.35 Einw. 2 max - - 28.40 - - 0.79 Einw. 2 min - - -4.96 - - - Einw. 3-4.92 - - - - Einw. 4 max - - - - - - Einw. 4 min - - -.97 - - - maximal - 4.92 40.86 - -.4 minimal - - 5.54 - - 0.5 E Einw. - - 5.43 - - 0.32 Einw. 2 max - - 24.48 - - 0.5 Einw. 2 min - - -.4 - - - Einw. 3-4.85 - - - - Einw. 4 max - - 6.82 - - 0.4 Einw. 4 min - - - - - - maximal - 4.85 46.73 - - 0.97 minimal - - 4.29 - - 0.30 Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 5.3 0.3 selten (Endverformung) l / 200 l / 00.95 2.82 0.725 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 9.85 2.82 0.896 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit= 0.25, Kippbeiwert=.00 maximale Knicklängen sky= 3.60 m, skz= 3.60 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 - -0.5-0.04 0 2 0.530.00.64-20.03 5.08-8.63-6.20 0.479 0.075 2.00 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 4 Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 2 0.0-20.4 5.08 2.2 6.40 0.48 0.036 0.00 2 0.65-2.3.75 0.85 3.97 0.265 0.026 0.04.00 2.33 6.44-0.09-0.0.40 0.25 0.09 0.063.00 2.7.06-0.34-8.3-0.02 0.027 0.3 0.052.00 2 2.39-7.94 0.54-2.93-2.59 0.62 0.034.00 3 0.0-7.92 0.54 4.25 3.30 0.62 0.042.00 3 0.85 7.47-0.90 3.3 0.0 0.60 2 0.078.00 3 0.88 7.56-0.90 2.88-0.62 0.040 0.080.00 3.08 7.84-0.83 0.02-0.73 0.66 0.00 0.084.00 3 2.39-7.49 3.40-20.75-5.70 0.399 0.090.00 4 0.0-7.45 3.39 24.87 6.62 0.398 0.28.00 4.76 4.8-2.4 2.80 0.02 0.37 0.039 0.222.00 4.77 4.22-2.4 2.58-0.03 0.38 0.036 0.222.00 4.94 4.44-2.35 0.0-0.69 0.32 0.00 0.223.00 4 3.59-9.27 3.90-24.3-6.9 0.442 0.22 2.00 5 0.0-9.27 3.9 24.30 6.44 0.442 0.23.00 5.68 3.20 -.58 2.77 0. 0.283 0.97.00 5.7 3.27 -.58 2.34 0.284 0.033 0.98.00 5.87 3.45 -.53-0.02-0.60 0.287 8 0.99.00 5 3.59-26.72 5.07-2.8-7.09 0.607 0.042.00 6 0.0-26.55 5.08 24.69 6.20 0.604 0.26 4.00 6.64-0.20 0.04 0 3 0.890.00 POS. 3 FUSSPFETTE CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 20 cm Höhe h = 0 cm Lasten aus: Pos. Sparren 3.29 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0. kn/m Ständige Last g k = SUMME(3) = 3.70 kn/m Pos. Sparren 6.44+0.07 = 6.5 kn/m 0.09 kn/m Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 6.60 kn/m Pos. 0 Balken 0.72 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0.08 kn/m Ständige Last g k2 = SUMME(3) =.0 kn/m Pos. 0 Balken 3.08 kn/m 0.2 kn/m Veränderliche Last q k2 = SUMME(2) = 3.20 kn/m Pos. Sparren (Wind) 4.3 kn/m 0.07 kn/m Veränderliche Last q hk = SUMME(2) = 4.20 kn/m CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 42 Gewählt: Fußpfette b/h = 20/30 cm, VH-BSH, GL 24h Verankerung mit der Unterkonstruktion, Stiel, durch 2x7 VG (Assy 3.0) 8/220 mm, seitlich (45 ), oder glw.! (KLED kurz) R l,d = 4*2.0 = 28.4 kn F d =.50*7.9 = 26.87 kn System und Belastung in x-z-richtung q 3.20 2 6.60 g.0 2 3.70 A B C D.65 3.66 4.74 3.60.65 5.30 5.30 3.65.65 2 System und Belastung in x-y-richtung q 4.20 A B C D.65 3.66 4.74 3.60.65 5.30 5.30 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite - - - - - cm 2.65 fest fest - fest - 24.00 cm 3 5.3 - fest - fest - 0 cm 4 0.05 - fest - fest - 0 cm 5 3.65 - fest - fest - 0 cm 6 5.30 - - - - - cm Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=20/30 5.30 60 4500 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 43 Querschnitt b/d=20/30 20 30 b/d=20/30 5.30 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast bis zu NN+000 4.50.00 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50 0.60 Tragfähigkeit 4: Nutzlast Kat. A/B 3.50 0.70 Tragfähigkeit 2 : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast bis zu NN+000 4.50 0.50 Tragfähigkeit 4: Nutzlast Kat. A/B 3.50 0.70 Tragfähigkeit 3 : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 4: Nutzlast Kat. A/B 3.50.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast bis zu NN+000 4.50 0.50 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50 0.60 Tragfähigkeit 4 : ständig.00.00.00 charakteristisch 2: Schneelast bis zu NN+000 4.00.00 charakteristisch 3: Windlast 4.00 0.60 charakteristisch 4: Nutzlast Kat. A/B 3.00 0.70 charakteristisch 5 : ständig.00.00.00 charakteristisch 3: Windlast 4.00.00 charakteristisch 2: Schneelast bis zu NN+000 4.00 0.50 charakteristisch 4: Nutzlast Kat. A/B 3.00 0.70 charakteristisch 6 : ständig.00.00.00 charakteristisch 4: Nutzlast Kat. A/B 3.00.00 charakteristisch 2: Schneelast bis zu NN+000 4.00 0.50 charakteristisch 3: Windlast 4.00 0.60 charakteristisch 7 : ständig.00.00.00 quasi-ständig 4: Nutzlast Kat. A/B 3.00 0.30 quasi-ständig 8 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.70 g 0 5.300 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung.0 g 3.650.650 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 6.60 2 q 0 5.300 Wind, Schnee Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.20 4 q 3.650.650 Nutzlast Gleichlast [kn/m] y-richtung 4.20 3 q 0 5.300 Wind CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 44 Verformungen wz [mm] -2.7-2.73-0.48-0.42-3.44 -.3 2.24.92 8.40 7.79.36 Verformungen wy [mm] -0.30-0.38-0.42-0.35-0.3-0.9 3.4 3.94 3.53 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 2.63 - - 0.26 Einw. 2 max - - 24.96 - - 0.52 Einw. 2 min - - -2.39 - - - Einw. 3-4.37 - - - - Einw. 4 max - - - - - - Einw. 4 min - - -0.08 - - - maximal - 4.37 37.59 - - 0.78 minimal - - 0.6 - - 0.2 B Einw. - - 5.90 - - 0.44 Einw. 2 max - - 33.5 - - 0.93 Einw. 2 min - - -5.36 - - - Einw. 3-7.9 - - - - Einw. 4 max - - 0.36 - - 0.0 Einw. 4 min - - - - - - maximal - 7.9 49.77 - -.38 minimal - - 0.55 - - 0.29 C Einw. - - 5.00 - - 0.42 Einw. 2 max - - 33.32 - - 0.93 Einw. 2 min - - -5.48 - - - Einw. 3-7.7 - - - - Einw. 4 max - - - - - - Einw. 4 min - - -.77 - - - maximal - 7.7 48.3 - -.34 minimal - - 7.74 - - 0.22 D Einw. - - 4.90 - - 0.4 Einw. 2 max - - 24.87 - - 0.69 Einw. 2 min - - -2.45 - - - Einw. 3-4.27 - - - - Einw. 4 max - - 6.77 - - 0.9 Einw. 4 min - - - - - - maximal - 4.27 46.54 - -.29 minimal - - 2.44 - - 0.35 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 45 Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 4.84 0.293 selten (Endverformung) l / 200 l / 00.36 3.53 0.688 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 9.35 3.53 0.850 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit= 0.26, Kippbeiwert=.00 maximale Knicklängen sky= 4.74 m, skz= 4.74 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 - -0.5-0.04 0 2 0.660.00.64-20.03 5.08-8.34-6.20 0.425 0.063 3.00 2 0.0-20.8 5.08 7.6 6.65 0.428 0.07.00 2.70 4.78-0.77 0.06 0.27 0.262 4 0.83.00 2.77 4.75-0.78 -.03-0.262 0.03 0.84.00 2 2.93-3.29.76-4.93-4.38 0.254 7 0.092.00 2 3.65-28.95 5.90-27.6-7. 0.589 0.37.00 3 0.0-28.89 5.88 32.9 8.94 0.588 0.97 2.00 3 2.37 24.57-4.70 0.4 0.02 0.495 5 0.40.00 3 2.39 24.58-4.70 0.3-0.05 0.495 2 0.40.00 3 4.73-27.67 5.78-32.28-8.90 0.566 0.89 2.00 4 0.0-27.73 5.80 26.36 6.97 0.567 0.26.00 4 0.8-3.03.45 2.02 3.96 0.245 3 0.092.00 4.86-3.67-0.62-3.04-0.02 0.24 0.040 0.60.00 4.89-3.76-0.62-3.37-0.3 0.242 2 0.60.00 4 3.59-26.75 5.08-9.99-6.57 0.538 0.024.00 5 0.0-26.55 5.08 24.89 6.20 0.535 0. 4.00 5.64-0.20 0.04 0 3 0.845.00 POS. 4 FUSSPFETTE CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 6 cm Höhe h = 0 cm Lasten aus: Pos. 2 Sparren 3.39 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0. kn/m Ständige Last g k = SUMME(3) = 3.80 kn/m Pos. 2 Sparren 6.65 kn/m 0.5 kn/m Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 6.80 kn/m CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 46 Gewählt: Fußpfette b/h = 6/22 cm, VH-BSH, GL 24h Verankerung mit der Unterkonstruktion siehe Stiel! System und Belastung in x-z-richtung q g 6.80 3.80 A B C D.40.30 2.30.30.40 7.70 7.70 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite - - - - - cm 2.40 fest fest - fest - 24.00 cm 3 2.70 - fest - fest - 0 cm 4 5.00 - fest - fest - 0 cm 5 6.30 - fest - fest - 24.00 cm 6 7.70 - - - - - cm Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=6/22 7.70 352.00 497.33 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Nutzlast Kat. E 4.50.00 Tragfähigkeit 2 : ständig.00.00.00 charakteristisch 2: Nutzlast Kat. E 4.00.00 charakteristisch 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig 2: Nutzlast Kat. E 4.00 0.80 quasi-ständig 4 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.80 g 0 7.700 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 6.80 2 q 0 7.700 Schnee CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 47 Verformungen wz [mm] -.03 -.03 2.22.5.5 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 9.94 - - 0.26 Einw. 2 - - 7.79 - - 0.46 maximal - - 27.73 - - 0.72 minimal - - 9.94 - - 0.26 B Einw. - - 4.69 - - 0.6 Einw. 2 - - 8.39 - - 0.29 maximal - - 3.08 - - 0.45 minimal - - 4.69 - - 0.6 C Einw. - - 4.69 - - 0.6 Einw. 2 - - 8.39 - - 0.29 maximal - - 3.08 - - 0.45 minimal - - 4.69 - - 0.6 D Einw. - - 9.94 - - 0.26 Einw. 2 - - 7.79 - - 0.46 maximal - - 27.73 - - 0.72 minimal - - 9.94 - - 0.26 Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 0.3 0.736 selten (Endverformung) l / 200 l / 00.5 0.797 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 6.57 0.704 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit= 0.4, Kippbeiwert=.00 maximale Knicklängen sky= 2.80 m, skz= 2.80 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 - -0.5 0 4 0.790 0.90.39-4.8-6.27 0.628 0.40 3 0.90 2 0.0-4.84 3.45 0.629 0.33 0 0.90 2 0.56-7.02 0.2 0.298 0.249 0 0.90 2.22-3.68 3.45 0.56 0.085 0 0.90 2.29-3.73 3.45 0.58 0.085 0 0.90 3 0.0-3.56 2.89 0.5 0.37 2 0.90 3.5 6.40-0.27 0 0.93 0.90 3 2.29-3.56-2.89 0.5 0.37 2 0.90 4 0.0-3.73-3.45 0.58 0.085 0 0.90 4 0.08-3.69-3.45 0.56 0.085 0 0.90 4 0.74-7.02-0.2 0.298 0.249 0 0.90 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 48 Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 4.29-4.84-3.45 0.629 0.33 0 0.90 5 0.0-4.8 6.27 0.628 0.400 3 0.90 5.39-0.5 0 4 0.790 0.90 POS. 5 ERDGESCHOSSDECKE CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 00 cm Höhe h = 0 cm Lasten aus: Belag 0.0 kn/m² Estrich und Dämmung.20 kn/m² Schalung (Scheibe gem. DIN) 0.35 kn/m² Eigen 0.5 kn/m² 0.05 kn/m² Ständige Last g k = SUMME(5) =.85 kn/m² Nutzlast 2.00 kn/m² Holzleichtwände 0.50 kn/m² Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 2.50 kn/m² Gewählt: OSB/4 (KRONOPLPLY) Platte, h = 0 cm, Lastabtragung rechtwinklig (max l = 2.20 m/..) Die Erdgeschossdecke OSB-Platten als Scheibe gemäß DIN ausbilden und an die Aussteifungselemente anschließen! Befestigung durch VG (Assy 3.0 ) 8/200 mm oder. glw., Abstand a v = 20*0.8 = 6.00 cm Anschluss an Überzug (Traufe) 6 VG (Assy 3.0 ) 8/200 mm/m F d =.35*2.3+.50*2.87 = 7.8 kn/m R ax,d = 6*.403 = 8.42 kn System und Belastung in x-z-richtung q g 2.50.85 A B 2.20 2.20 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite fest fest - fest - cm 2 2.20 - fest - fest - cm CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 49 Material & Querschnitt OSB/4 (KRONOPLY) rechtw. f y = 9.00 N/mm² E = 350 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=00/0 2.20 00 8333.33 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Nutzlast Kat. A/B 3.50.00 Tragfähigkeit 2 : ständig.00.00.00 charakteristisch 2: Nutzlast Kat. A/B 3.00.00 charakteristisch 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig 2: Nutzlast Kat. A/B 3.00 0.30 quasi-ständig 4 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung.85 g 0 2.200 Gleichlast [kn/m] z-richtung 2.50 2 q 0 2.200 Verformungen wz [mm] 0.67 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 2.04 - - 0.02 Einw. 2 - - 2.75 - - 0.03 maximal - - 4.79 - - 0.05 minimal - - 2.04 - - 0.02 B Einw. - - 2.04 - - 0.02 Einw. 2 - - 2.75 - - 0.03 maximal - - 4.79 - - 0.05 minimal - - 2.04 - - 0.02 Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 8.84 0.803 selten (Endverformung) l / 200 l / 00 0.67 0.970 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 4.55 0.620 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit=.77, Kippbeiwert= 0.32 maximale Knicklängen sky= 2.20 m, skz= 2.20 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 50 Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 0.07 5.94 5 0.030 0.04 0.55.0 3.78-0.888 0 0.970 0.55 2.9 0.07-5.94 5 0.030 0.04 0.55 Schwingungsnachweis nach DIN EN 995-- 7.3.3 (Wohnungsdecken) Am ideellen -Feldträger ermittelt in Feld mit ideeller Länge = 2.20 m Deckenangaben: m= 50.0 kg/m², E= 3500.0 MN/m², Iy= 8300.0 cm4, Breite=.00 m Vertikale Durchbiegung unter Einzellast von.0 kn: u= 0.76 mm, zul.u=.50 mm Ausnutzung infolge vertikale Durchbiegung = 0.5 Eigenfrequenz. Ordnung f=24.79 Hz > 8Hz Anzahl Schwingungen. Ordnung mit Resonanzfrequenz bis zu 40 Hz n40= 0.5 Größte Einheitsimpulsgeschwindigkeitsreaktion vel,max = 926 m/(ns²) Zulässige Einheitsimpulsgeschwindigkeitsreaktion vel,zul = 0.0335 m/(ns²) Ausnutzung infolge Einheitsimpulsgeschwindigkeitsreaktion = 0.29 POS. 6 DOPPELBALKEN Uz CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 0 cm Höhe h = 36 cm Lasten aus: Pos. Balken (Balkon) 2.26 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0.4 kn/m Ständige Last g k = SUMME(3) = 2.70 kn/m Pos. Balken (Balkon) 0.5 kn/m 0.09 kn/m Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 0.60 kn/m Pos. 5 EG-Decke 4.26 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0.4 kn/m Ständige Last g k2 = SUMME(3) = 4.70 kn/m Pos. 5 EG-Decke 5.74 kn/m 0.06 kn/m Veränderliche Last q k2 = SUMME(2) = 5.80 kn/m Gewählt: Balken Uz b/h = 2x0/36 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluß an Stiel: Ausklinkung 2x 3.00 cm seitlich, Mittelholz b = 2 cm 2 Dübel Typ A (Appel) Ø60-M 6 KLED mittel, F d =.35*26.37+.50*33.30 = 85.55 kn R c,a,d = 2*43.49 = 86.98 kn CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 5 System und Belastung in x-z-richtung q g 5.80 0.6 4.70 2.70 A B 2.30 6.00.65 9.95 8.30.65 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite - - - - - cm 2 2.30 fest fest - fest - 0 cm 3 8.30 - fest - fest - 0 cm 4 9.95 - - - - - cm Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=8/36 9.95 640 69984.00 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Nutzlast Kat. A/B 3.50.00 Tragfähigkeit 2 : ständig.00.00.00 charakteristisch 2: Nutzlast Kat. A/B 3.00.00 charakteristisch 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig 2: Nutzlast Kat. A/B 3.00 0.30 quasi-ständig 4 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 4.70 g 0 8.300 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 2.70 g 8.300.650 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 5.80 2 q 0 8.300 Nutzlast Gleichlast [kn/m] z-richtung 0.60 2 q 8.300.650 Nutzlast CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 52 Verformungen wz [mm] -2.7-20.84-3.07 5.93 5.58 24.5 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 26.37 - - 0.8 Einw. 2 max - - 33.30 - -.03 Einw. 2 min - - -2.40 - - - maximal - - 59.67 - -.84 minimal - - 23.97 - - 0.74 B Einw. - - 7.0 - - 0.53 Einw. 2 max - - 37.29 - -.5 Einw. 2 min - - -2.56 - - - maximal - - 54.39 - -.68 minimal - - 4.54 - - 0.45 Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 6.08 0.536 selten (Endverformung) l / 200 l / 00 24.5 0.87 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 3.4 0.874 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit= 0.4, Kippbeiwert=.00 maximale Knicklängen sky= 6.00 m, skz= 6.00 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 - -0.5 0 2 0.870 0.80 2.29-39.45-27.85 0.653 0.49 3 0.80 2 0.0-39.29 44.9 0.650 0.665 4 0.80 2 3.2 56.96 0.7 0.942 2 0.868 0.80 2 5.99-26.4-40.02 0.433 0.602 5 0.80 3 0.0-26.28 23.47 0.435 0.353 2 0.80 3.64-0.20 0 3 0.535 0.80 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 53 POS. 7 DOPPELBALKEN Uz CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 0 cm Höhe h = 36 cm Lasten aus: Pos. 0 Balken (Balkon) 0.26 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0.4 kn/m Ständige Last g k = SUMME(3) = 0.70 kn/m Pos. 0 Balken (Balkon) 2.06 kn/m 0.4 kn/m Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 2.20 kn/m Pos. Balken (Balkon) 2.79 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0. kn/m Ständige Last g k2 = SUMME(3) = 3.20 kn/m Pos. Balken (Balkon).25 kn/m 0.5 kn/m Veränderliche Last q k2 = SUMME(2) =.40 kn/m Pos. 5 EG-Decke 4.26 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0.4 kn/m Ständige Last g k3 = SUMME(3) = 4.70 kn/m Pos. 5 EG-Decke 5.74 kn/m 0.06 kn/m Veränderliche Last q k3 = SUMME(2) = 5.80 kn/m Gewählt: Balken Uz b/h = 2x0/36 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluß an Stiel: Ausklinkung 2x 3.00 cm seitlich, Mittelholz b = 2 cm 2 Dübel Typ A (Appel) Ø60-M 6 KLED mittel, F d =.35*6.4+.50*35.2 = 74.60 kn R c,a,d = 2*43.49 = 86.98 kn System und Belastung in x-z-richtung q g 2.20 5.80.4 0.70 4.70 3.20 A B C D 2.65 4.82 2.26 4.92.65 5.30.62 0.03 2.00.65.65 2.00.65 2 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 54 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite - - - - - cm 2.65 fest fest - fest - 0 cm 3 6.47 - fest - fest - 0 cm 4 8.73 - fest - fest - 0 cm 5 3.65 - fest - fest - 0 cm 6 5.30 - - - - - cm Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=0/36 5.30 36 3888 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Nutzlast Kat. A/B 3.50.00 Tragfähigkeit 2 : ständig.00.00.00 charakteristisch 2: Nutzlast Kat. A/B 3.00.00 charakteristisch 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig 2: Nutzlast Kat. A/B 3.00 0.30 quasi-ständig 4 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 0.70 g 0.620 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 4.70 g.650 2.000 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.20 g 3.650.650 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 2.20 2 q 0.650 Nutzlast Gleichlast [kn/m] z-richtung 5.80 2 q.650 2.000 Nutzlast Gleichlast [kn/m] z-richtung.40 2 q 3.650.650 Nutzlast Verformungen wz [mm] -7.29-4.40-3.2 -.0 7.6 5.00 4.82 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 0.86 - - 0.60 Einw. 2 max - - 6.4 - - 0.9 Einw. 2 min - - -0.39 - - - maximal - - 27.27 - -.52 minimal - - 0.47 - - 0.58 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 55 Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] B Einw. - - 8.6 - -.03 Einw. 2 max - - 32.9 - -.79 Einw. 2 min - - -8. - - - maximal - - 50.8 - - 2.82 minimal - - 0.50 - - 0.58 C Einw. - - 7.2 - - 0.96 Einw. 2 max - - 30.42 - -.69 Einw. 2 min - - -3.46 - - - maximal - - 47.63 - - 2.65 minimal - - 3.75 - - 0.2 D Einw. - - 6.4 - - 0.90 Einw. 2 max - - 35.2 - -.96 Einw. 2 min - - -0.24 - - - maximal - - 5.35 - - 2.85 minimal - - 5.90 - - 0.88 Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 0.85 0.450 selten (Endverformung) l / 200 l / 00 5.00 0.622 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 7.46 0.678 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit= 0.66, Kippbeiwert=.00 maximale Knicklängen sky= 4.92 m, skz= 4.92 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 - -0.04 0 0 0.80.64-5.7-5.0 0.70 0.38 0 0.80 2 0.0-5.46 25.55 0.63 0.692 5 0.80 2 2.06 30.75 0.0 0.96 0 0.628 0.80 2 2.24 30.52-2.60 0.909 0.070 0.633 0.80 2 4.8-3.77-35.92 0.946 0.973 3 0.80 3 0.0-3.89 23.99 0.950 0.650 0 0.80 3.4-22.54 -.73 0.67 0.047 0 0.80 3 2.25-30.56-20.03 0.90 0.542 0 0.80 4 0.0-30.4 35.33 0.906 0.957 3 0.80 4 2.60 29.86 2.08 0.889 0.056 0.622 0.80 4 2.74 30.0 0.894 0 0.69 0.80 4 4.9-28.77-32.50 0.857 0.880 4 0.80 5 0.0-28.8 25.73 0.858 0.697 2 0.80 5.64-0.2 0 6 0.673 0.80 POS. 8 DOPPLELBALKEN Uz CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 0 cm Höhe h = 36 cm CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 56 Lasten aus: Pos. 0 Balken (Balkon) 0.26 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0.4 kn/m Ständige Last g k = SUMME(3) = 0.70 kn/m Pos. 0 Balken (Balkon) 2.06 kn/m 0.4 kn/m Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 2.20 kn/m Pos. Balken (Balkon) 2.79 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0. kn/m Ständige Last g k2 = SUMME(3) = 3.20 kn/m Pos. Balken (Balkon).25 kn/m 0.5 kn/m Veränderliche Last q k2 = SUMME(2) =.40 kn/m Pos. 5 EG-Decke 4.26 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0.4 kn/m Ständige Last g k3 = SUMME(3) = 4.70 kn/m Pos. 5 EG-Decke 5.74 kn/m 0.06 kn/m Veränderliche Last q k3 = SUMME(2) = 5.80 kn/m Gewählt: Balken Uz b/h = 2x0/36 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluß an Stiel: Ausklinkung 2x 3.00 cm seitlich, Mittelholz b = 2 cm 2 Dübel Typ A (Appel) Ø60-M 6 KLED mittel, F d =.35*22.07+.50*30.07 = 74.90 kn R c,a,d = 2*43.49 = 86.98 kn System und Belastung in x-z-richtung q g 2.20 5.80.4 0.70 4.70 3.20 A B C D 2.65 3.66 4.74 3.60.65 5.30.62 0.03 2.00.65.65 2.00.65 2 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite - - - - - cm 2.65 fest fest - fest - 0 cm 3 5.3 - fest - fest - 0 cm 4 0.05 - fest - fest - 0 cm CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 57 Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite 5 3.65 - fest - fest - 0 cm 6 5.30 - - - - - cm Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=0/36 5.30 36 3888 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Nutzlast Kat. A/B 3.50.00 Tragfähigkeit 2 : ständig.00.00.00 charakteristisch 2: Nutzlast Kat. A/B 3.00.00 charakteristisch 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig 2: Nutzlast Kat. A/B 3.00 0.30 quasi-ständig 4 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 0.70 g 0.620 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 4.70 g.650 2.000 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.20 g 3.650.650 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 2.20 2 q 0.650 Nutzlast Gleichlast [kn/m] z-richtung 5.80 2 q.650 2.000 Nutzlast Gleichlast [kn/m] z-richtung.40 2 q 3.650.650 Nutzlast Verformungen wz [mm] -6.30 -.44-0.46-0.35-4.02-2.73 2.43 4.20 3. 9.5 3.92 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 7.65 - - 0.43 Einw. 2 max - - 4.34 - - 0.80 Einw. 2 min - - -2.24 - - - maximal - - 2.99 - -.22 minimal - - 5.42 - - 0.30 B Einw. - - 22.07 - -.23 Einw. 2 max - - 30.07 - -.67 Einw. 2 min - - -2.74 - - - maximal - - 52.4 - - 2.90 minimal - - 9.33 - -.07 C Einw. - - 20.20 - -.2 Einw. 2 max - - 28.87 - -.60 Einw. 2 min - - -7.92 - - - maximal - - 49.07 - - 2.73 minimal - - 2.28 - - 0.68 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 58 Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] D Einw. - - 2.89 - - 0.72 Einw. 2 max - - 33.7 - -.87 Einw. 2 min - - -2.06 - - - maximal - - 46.60 - - 2.59 minimal - - 0.83 - - 0.60 Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 6.93 0.420 selten (Endverformung) l / 200 l / 00 3.92 0.844 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 0.84 0.985 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit= 0.58, Kippbeiwert=.00 maximale Knicklängen sky= 4.74 m, skz= 4.74 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 - -0.04 0 0.29 0.80.64-5.7-5.0 0.70 0.38 0.80 2 0.0-5.53 8. 0.65 0.490 2 0.80 2.55 6.82-0.50 0 0.250 0.80 2.68 6.69 -.99 0.497 0.054 0.252 0.80 2 3.65-30.40-28.83 0.905 0.78 0.80 3 0.0-30.36 32.56 0.904 0.882 2 0.80 3 2.46 23.09 0.07 0.688 2 0.432 0.80 3 4.73-27.38-30.67 0.86 0.83 2 0.80 4 0.0-27.43 26.40 0.87 0.75 0.80 4.96 4.30 0.05 0.426 0.202 0.80 4 3.59-29.0-2.32 0.864 0.334 2 0.80 5 0.0-28.8 25.73 0.858 0.697 4 0.80 5.64-0.2 0 6 0.979 0.80 POS. 9 BALKEN Uz CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 8 cm Höhe h = 0 cm Lasten aus: Pos. 0 Balken (Balkon) 2.08 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0.2 kn/m Ständige Last g k = SUMME(3) = 2.50 kn/m Pos. 0 Balken (Balkon) 4 kn/m 0.6 kn/m Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 8.20 kn/m CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 59 Pos. 5 EG-Decke 4.26 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0.4 kn/m Ständige Last g k2 = SUMME(3) = 4.70 kn/m Pos. 5 EG-Decke 5.74 kn/m 0.06 kn/m Veränderliche Last q k2 = SUMME(2) = 5.80 kn/m Gewählt: Balken Uz b/h = 8/36 cm, VH-BSH, GL 24h Verankerung mit der Unterkonstruktion, Stiel, durch 2x2 VG (Assy 3.0) 8/220, siehe Stiel! System und Belastung in x-z-richtung q g 8.20 5.80 2.50 4.70 2 A B.65 3.60 5.25.62 0.03 3.60.65 3.60 2 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite - - - - - cm 2.65 fest fest - fest - 0 cm 3 5.25 - fest - fest - 0 cm Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=8/24 5.25 432.00 20736.00 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Nutzlast Kat. A/B 3.50.00 Tragfähigkeit 2 : ständig.00.00.00 charakteristisch 2: Nutzlast Kat. A/B 3.00.00 charakteristisch 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig 2: Nutzlast Kat. A/B 3.00 0.30 quasi-ständig 4 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 2.50 g 0.620 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 4.70 g.650 3.600 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 8.20 2 q 0.650 Nutzlast Gleichlast [kn/m] z-richtung 5.80 2 q.650 3.600 Nutzlast CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 60 Verformungen wz [mm] -4.09 -.23 0.8 2.7 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 3.46 - - 0.42 Einw. 2 max - - 27.07 - - 0.84 Einw. 2 min - - - - - - maximal - - 40.53 - -.25 minimal - - 3.46 - - 0.42 B Einw. - - 7.5 - - 0.23 Einw. 2 max - - 0.44 - - 0.32 Einw. 2 min - - -3.0 - - - maximal - - 7.95 - - 0.55 minimal - - 4.4 - - 0.4 Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 8.49 0.47 selten (Endverformung) l / 200 l / 00 2.7 0.676 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 9.84 0.895 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit= 0.2, Kippbeiwert=.00 maximale Knicklängen sky= 3.60 m, skz= 3.60 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 - -0.6 0 4 0.889 0.80.64-2.08-20.7 0.754 0.467 3 0.80 2 0.0-2.7 5.26 0.757 0.344 6 0.80 2.89 22.3-0.02 0.79 0 0.700 0.80 2 3.59 0.26-20.85 9 0.47 6 0.80 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 6 POS. 20 BALKEN Üz CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 0 cm Höhe h = 22 cm Lasten aus: Pos. 5 EG-Decke 2.3 kn/m Eigen 0.30 kn/m 0.7 kn/m Ständige Last g k = SUMME(3) = 2.60 kn/m Pos. 5 EG-Decke 2.87 kn/m 0.3 kn/m Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 3.00 kn/m Gewählt: Balken Uz b/h = 0/22 cm, VH-BSH, GL 24h Verankerung mit dem Stiel, durch 2x2 VG (Assy plus) 8/260 (45 )! KLED mittel, F d =.35*4.55+.50*5.25 = 4.02 kn R v,d = 4.33 kn System und Belastung in x-z-richtung q g 3.00 2.60 A B 3.50 3.50 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite fest fest - fest - 2 3.50 - fest - fest - Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=0/22 3.50 22 8873.33 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Nutzlast Kat. A/B 3.50.00 Tragfähigkeit 2 : ständig.00.00.00 charakteristisch 2: Nutzlast Kat. A/B 3.00.00 charakteristisch 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig 2: Nutzlast Kat. A/B 3.00 0.30 quasi-ständig 4 : ständig.00.00.00 quasi-ständig CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 62 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung 2.60 g 0 3.500 Eigen Gleichlast [kn/m] z-richtung 3.00 2 q 0 3.500 Nutzlast Verformungen wz [mm] 5.95 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 4.55 - - - Einw. 2 max - - 5.25 - - - Einw. 2 min - - - - - - maximal - - 9.80 - - - minimal - - 4.55 - - - B Einw. - - 4.55 - - - Einw. 2 max - - 5.25 - - - Einw. 2 min - - - - - - maximal - - 9.80 - - - minimal - - 4.55 - - - Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00.96 0.683 selten (Endverformung) l / 200 l / 00 5.95 0.9 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 0.63 0.9 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit= 0.47, Kippbeiwert=.00 maximale Knicklängen sky= 3.50 m, skz= 3.50 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 0.4 2.26 0.0 0.543 8 0.80.75 2.27-0.936 0 0.9 0.80 3.49 0.4-2.26 0.0 0.543 8 0.80 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 63 POS. 2 BALKEN STIELABFANGUNG CS-STAB V 204.03 Holzträger (2-achsig mit Verstärkung) Systemvorwerte: Breite b = 20 cm Höhe h = 0 cm Lasten aus: Eigen 0.30 kn/m 0.70 kn/m Ständige Last g k = SUMME(2) =.00 kn/m Pos. 6 Holzstiel 3.50 kn 0.0 kn Ständige Last G k = SUMME(2) = 3.60 kn Pos. 6 Holzstiel 8.0 kn 0.0 kn Veränderliche Last Q k = SUMME(2) = 8.20 kn Gewählt: Balken b/h = 20/22 cm, VH-BSH, GL 24h Verankerung mit dem mit der Unterkonstruktion durch 2 VG (Assy plus) 8/220 (45 )! System und Belastung in x-z-richtung q g.00 8.2 3.6 2 2 A B 2.20 2.20.0.0 2 Auflagerbedingungen Nr x[m] Lager cx Lager cz Einspann. cmy Lager cy Einspann. cmz Breite fest fest - fest - 0 cm 2 2.20 - fest - fest - 0 cm Material & Querschnitt GL 24 h f y = 24.00 N/mm² E = 60 MN/m² Name xa [m] xe [m] A Iy b/d=20/22 2.20 44 7746.67 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast bis zu NN+000 4.50.00 Tragfähigkeit 2 : ständig.00.00.00 charakteristisch CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 64 LK Einwirkung KLED o u relevant für 2: Schneelast bis zu NN+000 4.00.00 charakteristisch 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Gleichlast [kn/m] z-richtung.00 g 0 2.200 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 3.60 g.00 Einzellast [kn] z-richtung 8.20 2 q.00 Verformungen wz [mm] 4.87 Auflagerreaktionen als charakteristische Werte Lager Einwirkung Ax [kn] Ay [kn] Az [kn] My [knm] Mz [knm] Pressung [MN/m²] A Einw. - - 7.90 - - 0.22 Einw. 2 max - - 9.0 - - 0.25 Einw. 2 min - - - - - - maximal - - 7.00 - - 0.47 minimal - - 7.90 - - 0.22 B Einw. - - 7.90 - - 0.22 Einw. 2 max - - 9.0 - - 0.25 Einw. 2 min - - - - - - maximal - - 7.00 - - 0.47 minimal - - 7.90 - - 0.22 Verformungen für die untersuchten Bemessungssituationen zulässige vorhandene Bemessungssituation Feld Kragarm fz [mm] fy[mm] Ausnutz. quasi-ständig (Endverformung) l / 200 l / 00 2.90 0.264 selten (Endverformung) l / 200 l / 00 4.87 0.442 selten (Anfangsverformung) l / 300 l / 50 3.57 0.487 Bemessung nach DIN EN 995 Nationaler Anhang : NA (DE) Nutzklasse 2 Querkräfte werden evtl. gemäß der entsprechenden Normen abgemindert negative Verformungen sind nicht bemessungsrelevant Abstand der Kipphalterungen= m, Kippschlankheit= 0.9, Kippbeiwert=.00 maximale Knicklängen sky= 2.20 m, skz= 2.20 m Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt Feld x N My Mz Qz Qy Ausnutzung Feld [m] [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Biegung Schub Verform. kmod 0.0 0.24 23.90 8 0.47 7 0.90.09 25.70 22.84 0.872 0.450 0.487 0.90. 25.70-22.84 0.872 0.450 0.487 0.90 2.9 0.24-23.90 8 0.47 7 0.90 CS-STAB 204.03

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 65 POS. 22 HOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) Systemvorwerte: Querschnitt b = 24 cm d = 8 cm Lasten aus: Pos. 6 Holzstiel 3.50 kn Pos. 6 Doppelbalken 8.69 kn Eigen 0.60 kn 0.2 kn Ständige Last G k = SUMME(4) = 33.00 kn Pos. 6 Holzstiel 8.0 kn Pos. 6 Doppelbalken 37.29 kn 0. kn Veränderliche Last Q k = SUMME(3) = 55.50 kn Windzone 4 Küste Gebäudehöhe H = 0 m Gebäudebreite B = 3.00 m Böengeschwindigkeitsdruck q =.25 kn/m² Verhältnis e = H/B = 0.62 Außendruckbeiwert, D c pe0 = 0.80 Winddruck qw = c pe0 *q =.00 kn/m² Belastungsbreite B b = 2.50 m Windlast auf Stiel q wk = qw*b b = 2.50 kn/m Gewählt: Holzstiel b/d = 24/8 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/Pfette, oben durch Dübel Typ A Ø60-M6. Anschluss Stiel/Pfette, unten je 2x2 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder glw.. (KLED kurz) R l,d = 2.0*4 = 4 kn F h,d =.50*3.00 = 4.50 kn Schwellendruck Nutzungsklasse 3 Lasteinwirkungsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k *.35 = 44.55 kn F cd = Q k *.50 = 83.25 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 27.80 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l =.62 m 2*Pfettenhöhe 2*0.20 = 0.40 m VH aus BSH (Auflagerdruck) k c90 =.50 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 3 cm A ef = l ef *d = 54 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.66 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.24 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.95.00 CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 66 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung q 2.40 2.50 2.40 55.5 33.0 gq 2.40 Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung horizontal gehalten horizontal gehalten 2.40 feste Auflagerung 2.40 feste Auflagerung Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=2/8 26.00 5832.00 2592.00 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 33.00 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 55.50 2 q 0 Schnee Gleichlast [kn/m] y-richtung 2.50 3 q 0 2.400 Wind Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50.00 Tragfähigkeit NN) 3: Windlast 4.50 0.60 Tragfähigkeit 2 : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50 0.50 Tragfähigkeit NN) 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Maßgebliche Lastkombination Für die Bemessung maßgebend ist: Kombination: (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 ungünstig LF 3 ungünstig Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 67 Lastfall 3 gehört zur Einwirkung 3 und wirkt in allen Feldern gleichzeitig Extremale Schnittgrößen Lastkombinationen im Grenzustand der Tragfähigkeit z [m] Nz [kn] My [knm] MyII [knm] Mx [knm] MxII [knm] QxII [kn QyII [kn] -27.8 0.0.8 7.62.20-27.8.2 2.70 4.58 - - 2.40-27.8 0.0 -.8-7.62 Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].20 7.20.57.20 7.20 4.58 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].20 7.20 0.36.20 7.20 0.85 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm] 3.00 2.40 88.50 3.00-0.0 Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -27.8.87 2.58 0.70 0.458.20-27.8.2 4.28 - - 0.80 0.847 2.40-27.8 -.87-2.58 0.70 0.458 POS. 23 HOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 CS-STIL 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) Systemvorwerte: Querschnitt b = 24 cm d = 8 cm Lasten aus: Pos. 9 Balken Uz 2.67 kn Pos. 2 Balken 7.90 kn Eigen 0.60 kn 0.23 kn Ständige Last G k = SUMME(4) = 2.40 kn Pos. 9 Balken Uz 27.07 kn Pos. 2 Balken 9.0 kn 0.3 kn Veränderliche Last Q k = SUMME(3) = 36.30 kn Windzone 4 Küste Gebäudehöhe H = 0 m Gebäudebreite B = 3.00 m Böengeschwindigkeitsdruck q =.25 kn/m² Verhältnis e = H/B = 0.62 Außendruckbeiwert, D c pe0 = 0.80 Winddruck qw = c pe0 *q =.00 kn/m² Belastungsbreite B b = 2.50 m

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 68 Windlast auf Stiel q wk = qw*b b = 2.50 kn/m Gewählt: Holzstiel b/d = 24/8 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/Pfette, oben und unten je 2x2 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder glw.. (KLED kurz) R l,d = 2.0*4 = 4 kn F h,d =.50*3.00 = 4.50 kn Schwellendruck Nutzungsklasse 3 Lasteinwirkungsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k *.35 = 28.89 kn F cd = Q k *.50 = 54.45 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 83.34 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l =.62 m 2*Pfettenhöhe 2*0.20 = 0.40 m VH aus BSH (Auflagerdruck) k c90 =.50 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 3 cm A ef = l ef *d = 54 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.66 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.5 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.62.00 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung 36.3 2.4 q gq 2.40 2.50 2.40 2.40 Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung horizontal gehalten horizontal gehalten 2.40 feste Auflagerung 2.40 feste Auflagerung CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 69 Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=/8 90 5346.00 996.50 Belastung CS-STIL 204.00 la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 2.40 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 36.30 2 q 0 Schnee Gleichlast [kn/m] y-richtung 2.50 3 q 0 2.400 Wind Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50.00 Tragfähigkeit NN) 3: Windlast 4.50 0.60 Tragfähigkeit 2 : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50 0.50 Tragfähigkeit NN) 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Maßgebliche Lastkombination Für die Bemessung maßgebend ist: Kombination: 2 (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 ungünstig LF 3 ungünstig Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld Lastfall 3 gehört zur Einwirkung 3 und wirkt in allen Feldern gleichzeitig Extremale Schnittgrößen Lastkombinationen im Grenzustand der Tragfähigkeit z [m] Nz [kn] My [knm] MyII [knm] Mx [knm] MxII [knm] QxII [kn QyII [kn] -83.3 0.0 0.74 6.74 0.48-83.3 0.44.73 2.59 0.44 4.05.20-83.3 0.69 2.70 4.05 - -.92-83.3 0.44.73 2.59-0.44-4.05 2.40-83.3 0.0-0.74-6.74 Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].20 7.20.06.20 7.20 6.84 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].20 7.20 0.25.20 7.20 0.7 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm] 3.00 2.40 57.70 3.00 - Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -83.3.5.5 0.70 0.326 0.48-83.3 0.44 2.5 0.69 3.36 0.80 0.543.20-56. 0.44 4.05 - - 0.80 0.756.92-83.3 0.44 2.5-0.69-3.36 0.80 0.543 2.40-83.3 -.5 -.5 0.70 0.326

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 70 POS. 24 TRAUFHOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 Systemvorwerte: Lasten aus: CS-STIL 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) b = 8 cm d o = 26 cm d u = 26 cm Pos. 2 Fusspfette 2.46 kn Eigen 0.50 kn 0.4 kn Ständige Last G k = SUMME(3) = 3.0 kn Pos. 2 Fusspfette 28.40 kn 0.0 kn Veränderliche Last Q k = SUMME(2) = 28.50 kn Pos. 22 Balkem 7.90 kn 0.0 kn Ständige Last G k2 = SUMME(2) = 0 kn Pos. 22 Balken 9.0 kn 0.0 kn Veränderliche Last Q k2 = SUMME(2) = 9.20 kn Pos. 2 Fusspfette -4.92 kn -0.08 kn Veränderliche Last, Sog G kh = SUMME(2) = -5.00 kn Windzone 4 Binnenland Gebäudehöhe H = 9.00 m Gebäudebreite B = 2.50 m Böengeschwindigkeitsdruck q =.25 kn/m² Verhältnis e = H/B = 0.72 Außendruckbeiwert, E Sog c pe0 = -0.50 Winddruck qw = c pe0 *q = -0.63 kn/m² Belastungsbreite B b = 3.60 m Windlast auf Stiel q wk = qw*b b = -2.25 kn/m Gewählt: Holzstiel im Drempel b o /d = 26/8 cm, VH-BSH, GL 24h Holzstiel im Erdgeschoss b u /d = 26/8 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/EG-Decke: 2x2 Sparrenpfettenanker 330 + Winkelverbinder 90 mit Rippe, N 5/40, voll ausnageln B d =.50*29.49 = 44.23 kn < (20.6+3.70)*2 = 48.60 kn Anschluss Stiel/Fußpfette, unten je 2x2 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder glw.. (KLED kurz) R l,d = 2.0*4 = 4 kn F h,d =.50*5.4 = 7.7 kn Schwellendruck Nutzungsklasse 2 Lasteinwirkungsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k +G k2 *.35 = 23.90 kn F cd = Q k +Q k2 *.50 = 42.30 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 66.20 kn

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 7 Querdruckbeiwert Abstandslänge l = 2.26 m 2*Pfettenhöhe 2*0.28 = 0.56 m VH aus BSH (Schwellendruck) k c90 =.50 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 24.00 cm A ef = l ef *d u = 624.00 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.66 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0. kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.43.00 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung 2 5.0 2.25 2.80.40 4.20 q 2 28.5 3. 4.20 4.20 2.80.40 4.20 9.2 gq Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung frei horizontal gehalten.40 horizontal gehalten.40 horizontal gehalten 4.20 feste Auflagerung 4.20 feste Auflagerung Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=8/26 460 26364.00 2636.00 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 3.0 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 28.50 4 q 0 Schnee, Wind Gleichlast [kn/m] x-richtung -2.25 3 q 0 4.200 Wind Einzellast [kn] z-richtung 0 g.400 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 9.20 2 q.400 Nutzlast Einzellast [kn] x-richtung -5.00 3 q 0 Wind CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 72 Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm] 7.00 35.62 0.7 4.20 0.04 2.80 8.24 3.06 8.40 0.43 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm] 7.00 0.0 0.7 4.20 0.0 2.80 0.02 3.06 8.40 0.2 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm] -.40-29.59 4.20 58.80 5.4 0.0 - Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -39. 0.02-22.50-0.68.00 0.4 0.7-39. 4.6-0. 24.28-0.56.00 0.64 0.70-39. 7.4-0.3 26.05-0.2.00 0.437.40-39. 36.44-0.29 28.4 0.26.00 0.904.40-59.5 36.45-0.29-7.05 0.84.00 0.907 2.80-59.5 5.42 0.37-3.03 0.0.00 0.393 3.06-59.5 2.6 0.38-2.29-0.03.00 0.33 4.20-80.9 - - 0.8 0.88 0.90 0.04 Schnittgrößen infolge maßgeblicher Kombination Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld Lastfall 3 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld 2 Lastfall 4 gehört zur Einwirkung 4 und wirkt im Feld Lastfall 5 gehört zur Einwirkung 4 und wirkt im Feld 2 Lastfall 6 gehört zur Einwirkung 3 und wirkt in allen Feldern gleichzeitig Kombination: 2 (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 günstig LF 3 ungünstig LF 4 ungünstig LF 5 ungünstig LF 6 ungünstig N My I Mx I Ausnutzung -59.52 34.79-39.06 CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 73 Kombination: 2 (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 günstig LF 3 ungünstig LF 4 ungünstig LF 5 ungünstig LF 6 ungünstig N My II Mx II Ausnutzung -59.52 0.38 36.45-39.06-0.34 POS. 25 ECKHOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 Systemvorwerte: Lasten aus: CS-STIL 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) b = 24 cm d o = 26 cm d u = 26 cm Pos. 2 Fusspfette 5.43 kn Eigen 0.50 kn 0.07 kn Ständige Last G k = SUMME(3) = 6.00 kn Pos. 2 Fusspfette 24.48 kn 0.2 kn Veränderliche Last Q k = SUMME(2) = 24.60 kn Pos. 22 Balkem 2.3 kn 0.07 kn Ständige Last G k2 = SUMME(2) = 2.20 kn Pos. 22 Balken 2.87 kn 0.03 kn Veränderliche Last Q k2 = SUMME(2) = 2.90 kn Pos. 2 Fusspfette -4.85 kn -0.05 kn Veränderliche Last, Sog G kh = SUMME(2) = -4.90 kn Windzone 4 Binnenland Gebäudehöhe H = 9.00 m Gebäudebreite B = 2.50 m

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 74 Böengeschwindigkeitsdruck q =.25 kn/m² Verhältnis e = H/B = 0.72 Außendruckbeiwert, E Sog c pe0 = -0.50 Winddruck qw = c pe0 *q = -0.63 kn/m² Belastungsbreite B b = 3.60/2 =.80 m Windlast auf Stiel q wk = qw*b b = -.3 kn/m Gewählt: Holzstiel im Drempel b o /d = 26/24 cm, VH-BSH, GL 24h Holzstiel im Erdgeschoss b u /d = 26/24 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/EG-Decke: 2 Sparrenpfettenanker 330 + 4 Winkelverbinder 05 mit Rippe, N 5/40, voll ausnageln B d =.50*25.89 = 38.84 kn < 20.6+6.00*4 = 44.60 kn Anschluss Stiel/Fußpfette, unten je 2x3 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder glw.. (KLED kurz) R l,d = 2.0*6 = 2.06 kn F h,d =.50*6.27 = 9.40 kn Schwellendruck Nutzungsklasse 2 Lasteinwirkundsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k +G k2 *.35 = 8.97 kn F cd = Q k +Q k2 *.50 = 28.95 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 47.92 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l = 2.26 m 2*Pfettenhöhe 2*0.28 = 0.56 m VH aus BSH (Schwellendruck) k c90 =.50 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 3 cm A ef = l ef *d u = 78 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.66 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.06 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.25.00 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung 2 4.9 2 24.6 6.0.3 2.80.40 4.20 4.20 q 4.20 2.80.40 4.20 2.9 2.2 gq CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 75 Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung frei horizontal gehalten.40 horizontal gehalten.40 horizontal gehalten 4.20 feste Auflagerung 4.20 feste Auflagerung Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=24/22 520 2296.00 25344.00 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 6.00 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 24.60 4 q 0 Schnee, Wind Gleichlast [kn/m] x-richtung -.3 3 q 0 4.200 Wind Einzellast [kn] z-richtung 2.20 g.400 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 2.90 2 q.400 Nutzlast Einzellast [kn] x-richtung -4.90 3 q 0 Wind Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm] 7.00 43.72 0.7 4.20 0.02 2.80 0.60 3.06 8.40 0.7 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm] 7.00 0.5 0.7 4.20 2.80 0.04 3.06 8.40 0.05 Auflagerreaktionen CS-STIL 204.00 charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm].40-25.89 4.20 45.70 6.27 0.0 - Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -40. 0.02-22.35-0.63.00 0.09 0.7-40. 4.6-0.0 24.09-0.5.00 0.27 0.70-40. 7.07-0.27 24.98-0.5.00 0.440.40-40. 34.95-0.2 26.6 0.33.00 0.894.40-46. 34.96-0.20-4.5 0.63.00 0.895 2.80-46. 6.32 0.29-2.49 0.07.00 0.422 3.06-46. 3.4 0.30-2.8-0.03.00 0.34 4.20-64.5 - - 0.7 0.69 0.90 0.074 Schnittgrößen infolge maßgeblicher Kombination Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld Lastfall 3 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld 2 Lastfall 4 gehört zur Einwirkung 4 und wirkt im Feld Lastfall 5 gehört zur Einwirkung 4 und wirkt im Feld 2

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 76 Lastfall 6 gehört zur Einwirkung 3 und wirkt in allen Feldern gleichzeitig Kombination: 2 (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 günstig LF 3 ungünstig LF 4 ungünstig LF 5 ungünstig LF 6 ungünstig N My I Mx I Ausnutzung -46.06 32.93-40.05 Kombination: 2 (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 günstig LF 3 ungünstig LF 4 ungünstig LF 5 ungünstig LF 6 ungünstig N My II Mx II Ausnutzung -46.06 0.30-40.05 34.96-0.29 CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 77 POS. 26 ECKHOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 Systemvorwerte: Lasten aus: CS-STIL 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) b = 24 cm d o = 26 cm d u = 26 cm Pos. 3 Fusspfette 5.90 kn Eigen 0.50 kn 0.0 kn Ständige Last G k = SUMME(3) = 6.50 kn Pos. 3 Fusspfette 33.5 kn 0.08 kn Veränderliche Last Q k = SUMME(2) = 33.59 kn Pos. 22 Balkem 2.3 kn 0.07 kn Ständige Last G k2 = SUMME(2) = 2.20 kn Pos. 22 Balken 2.87 kn 0.03 kn Veränderliche Last Q k2 = SUMME(2) = 2.90 kn Pos. 2 Fusspfette -7.9 kn -0.09 kn Veränderliche Last, Sog G kh = SUMME(2) = -0 kn Windzone 4 Binnenland Gebäudehöhe H = 9.00 m Gebäudebreite B = 2.50 m Böengeschwindigkeitsdruck q =.25 kn/m² Verhältnis e = H/B = 0.72 Außendruckbeiwert, E Sog c pe0 = -0.50 Winddruck qw = c pe0 *q = -0.63 kn/m² Belastungsbreite B b = 3.60/2 =.80 m Windlast auf Stiel q wk = qw*b b = -.3 kn/m Gewählt: Holzstiel im Drempel b o /d = 26/24 cm, VH-BSH, GL 24h Holzstiel im Erdgeschoss b u /d = 26/24cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/EG-Decke: 2 Sparrenpfettenanker 330 + 4 Winkelverbinder 05 mit Rippe, N 5/40, voll ausnageln B d =.50*30.54 = 45.8 kn < 20.6+6.00*4 = 44.60 kn ca. 2%-ige Unterschreitung vertretbar Anschluss Stiel/Fußpfette, unten je 2x3 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder glw.. (KLED kurz) R l,d = 2.0*6 = 2.06 kn F h,d =.50*7.82 =.73 kn Schwellendruck Nutzungsklasse 2 Lasteinwirkundsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k +G k2 *.35 = 9.47 kn F cd = Q k +Q k2 *.50 = 37.94 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 57.4 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l = 2.26 m

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 78 2*Pfettenhöhe 2*0.28 = 0.56 m VH aus BSH (Schwellendruck) k c90 =.50 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 3 cm A ef = l ef *d u = 78 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.66 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.07 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.30.00 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung 2.3 2.80.40 4.20 q 2 33.6 6.5 4.20 4.20 2.80.40 4.20 2.9 2.2 gq Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung frei horizontal gehalten.40 horizontal gehalten.40 horizontal gehalten 4.20 feste Auflagerung 4.20 feste Auflagerung Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=24/24 576.00 27640 27640 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 6.50 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 33.59 4 q 0 Schnee, Wind Gleichlast [kn/m] x-richtung -.3 3 q 0 4.200 Wind Einzellast [kn] z-richtung 2.20 g.400 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 2.90 2 q.400 Nutzlast Einzellast [kn] x-richtung -0 3 q 0 Wind Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 79 z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm] 7.00 40.37 0.7 4.20 0.02 2.80 9.85 3.06 8.40 0.9 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm] 7.00 0. 0.7 4.20 2.80 0.03 3.06 8.40 0.05 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm].40-30.54 4.20 55.9 7.82 0.0 - Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -47.5 0.03-27.00-0.74.00 0.34 0.7-47.5 4.99-0.2 28.90-0.60.00 0.53 0.70-47.5 20.44-0.32 29.79-0.7.00 0.445.40-47.5 4.67-0.24 30.97 0.40.00 0.899.40-53.5 4.68-0.24-6.50 0.74.00 0.900 2.80-53.5 9.72 0.34-4.89 0.08.00 0.43 3.06-53.5 5.93 0.34-4.60-0.04.00 0.349 4.20-78.7 - - 0.2 0.84 0.90 0.082 Schnittgrößen infolge maßgeblicher Kombination Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld Lastfall 3 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld 2 Lastfall 4 gehört zur Einwirkung 4 und wirkt im Feld Lastfall 5 gehört zur Einwirkung 4 und wirkt im Feld 2 Lastfall 6 gehört zur Einwirkung 3 und wirkt in allen Feldern gleichzeitig Kombination: 2 (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 günstig LF 3 ungünstig LF 4 ungünstig LF 5 ungünstig LF 6 ungünstig N My I Mx I Ausnutzung -53.48 39.44-47.47 CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 80 Kombination: 2 (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 günstig LF 3 ungünstig LF 4 ungünstig LF 5 ungünstig LF 6 ungünstig N My II Mx II Ausnutzung -53.48 0.34 4.68-47.47-0.33 POS. 27 HOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) Systemvorwerte: Querschnitt b = 2 cm d = 6 cm Lasten aus: Pos. 4 Fußpfette 4.69 kn Eigen 0.60 kn 0. kn Ständige Last G k = SUMME(3) = 5.40 kn Pos. 4 Fußpfette 8.39 kn 0. kn Veränderliche Last Q k = SUMME(3) = 3.90 kn Windzone 4 Küste Gebäudehöhe H = 0 m Gebäudebreite B = 3.00 m Böengeschwindigkeitsdruck q =.25 kn/m² Verhältnis e = H/B = 0.62 Außendruckbeiwert, D c pe0 = 0.80 Winddruck qw = c pe0 *q =.00 kn/m² Belastungsbreite B b = (.30+2.30)/2 =.80 m Windlast auf Stiel q wk = qw*b b =.80 kn/m Gewählt: Holzstiel b/d = 2/6 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/Pfette, oben und unten je 2x2 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder glw.. (KLED kurz) R l,d = 2.0*4 = 4 kn F h,d =.50*2.88 = 4.32 kn CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 8 Schwellendruck Nutzungsklasse 3 Lasteinwirkungsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k *.35 = 7.29 kn F cd = Q k *.50 = 20.85 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 28.4 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l =.62 m 2*Pfettenhöhe 2*0.20 = 0.40 m VH aus BSH (Auflagerdruck) k c90 =.50 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 0 cm A ef = l ef *d = 280 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.66 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.0 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.39.00 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung q 3.20.80 3.20 3.9 5.4 gq 3.20 Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung horizontal gehalten horizontal gehalten 3.20 feste Auflagerung 3.20 feste Auflagerung Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=/6 76.00 3754.67 774.67 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 5.40 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 3.90 2 q 0 Schnee Gleichlast [kn/m] y-richtung.80 3 q 0 3.200 Wind CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 82 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50.00 Tragfähigkeit NN) 3: Windlast 4.50 0.60 Tragfähigkeit 2 : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50 0.50 Tragfähigkeit NN) 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Maßgebliche Lastkombination Für die Bemessung maßgebend ist: Kombination: 2 (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 ungünstig LF 3 ungünstig Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld Lastfall 3 gehört zur Einwirkung 3 und wirkt in allen Feldern gleichzeitig Extremale Schnittgrößen Lastkombinationen im Grenzustand der Tragfähigkeit z [m] Nz [kn] My [knm] MyII [knm] Mx [knm] MxII [knm] QxII [kn QyII [kn] -28. 0.0 0.23 5.30.60-28. 0.30 3.46 4.25 3.20-28. 0.0-0.23-5.30 Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].60 9.60.9.60 9.60 35.0 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].60 9.60 0.2.60 9.60 0.46 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm] 2.88 3.20 9.30 2.88 - Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -28. 0.38 0.44 0.70 0.24.60-7.7 0.8 4.25 0.80 0.83 3.20-28. -0.38-0.44 0.70 0.24 POS. 28 ECKHOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) Systemvorwerte: Querschnitt b = 6 cm d = 6 cm Lasten aus: Pos. 4 Fußpfette 9.94 kn CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 83 Eigen 0.60 kn 0.6 kn Ständige Last G k = SUMME(3) = 0.70 kn Pos. 4 Fußpfette 7.49 kn 0. kn Veränderliche Last Q k = SUMME(3) = 28.30 kn Windzone 4 Küste Gebäudehöhe H = 0 m Gebäudebreite B = 3.00 m Böengeschwindigkeitsdruck q =.25 kn/m² Verhältnis e = H/B = 0.62 Außendruckbeiwert, D c pe0 = 0.80 Winddruck qw = c pe0 *q =.00 kn/m² Belastungsbreite B b = (.30)/2 = 0.65 m Windlast auf Stiel q wk = qw*b b = 0.65 kn/m Gewählt: Holzstiel b/d = 6/6 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/Pfette, oben und unten je 2 VG (Assy 3.0) 8/220 mm (seitlich 45 ) oder glw.. (KLED kurz) R l,d = 2.0*2 = 4.02 kn F h,d =.50*.04 =.56 kn Schwellendruck Nutzungsklasse 3 Lasteinwirkungsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k *.35 = 4.45 kn F cd = Q k *.50 = 42.45 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 56.90 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l =.62 m 2*Pfettenhöhe 2*0.20 = 0.40 m VH aus BSH (Auflagerdruck) k c90 =.50 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 22.00 cm A ef = l ef *d = 352.00 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.66 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.6 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.65.00 CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 84 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung q 3.20 0.65 3.20 28.3 0.7 gq 3.20 Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung horizontal gehalten horizontal gehalten 3.20 feste Auflagerung 3.20 feste Auflagerung Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=0/6 6 343.33 333.33 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 0.70 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 28.30 2 q 0 Schnee Gleichlast [kn/m] y-richtung 0.65 3 q 0 3.200 Wind Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50.00 Tragfähigkeit NN) 3: Windlast 4.50 0.60 Tragfähigkeit 2 : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 3: Windlast 4.50.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50 0.50 Tragfähigkeit NN) 3 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Maßgebliche Lastkombination Für die Bemessung maßgebend ist: Kombination: (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 ungünstig LF 3 ungünstig Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 85 Lastfall 3 gehört zur Einwirkung 3 und wirkt in allen Feldern gleichzeitig Extremale Schnittgrößen Lastkombinationen im Grenzustand der Tragfähigkeit z [m] Nz [kn] My [knm] MyII [knm] Mx [knm] MxII [knm] QxII [kn QyII [kn] -56.9 0.5 4.26.60-56.9 0.72.25 3.4 3.20-56.9-0.5-4.26 Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].60 9.60 3.3.60 9.60 37.8 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].60 9.60 0.47.60 9.60.29 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm].04 3.20 39.00.04 - Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -56.9 0.90.80 0.70 0.275.60-56.9 0.72 3.4 0.80 0.934 3.20-56.9-0.90 -.80 0.70 0.275 POS. 29 HOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) Systemvorwerte: Querschitt b = 28 cm d = 8 cm Lasten aus: Pos. 9 Holzstiel 6.40 kn Pos. 7 Doppelbalken 8.6 kn Eigen 0.60 kn 0.9 kn Ständige Last G k = SUMME(4) = 35.80 kn Pos. 9 Holzstiel 26.80 kn Pos. 7 Doppelbalken 32.9 kn 0. kn Veränderliche Last Q k = SUMME(3) = 59.0 kn Gewählt: Holzstiel b/d = 28/8 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/Pfette, oben Dübel Typ A Ø60-M 6 Anschluss Stiel/Betondecke, unten 2 Winkel, an Holz voll ausnageln, an Betondecke durch 2 Reaktionsanker RM 0 mit U-Scheiben oder glw.. CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 86 Auflagerdruck Nutzungsklasse 2 Lasteinwirkungsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k *.35 = 48.33 kn F cd = Q k *.50 = 88.65 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 36.98 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l = 0 m 2*Pfettenhöhe 2*0.6 = 0.32 m VH aus NH (Auflagerdruck) k c90 =.50 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 34.00 cm A ef = l ef *d = 62.00 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.54 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.22 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.97.00 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung 59. 35.8 gq 2.50 2.50 Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung horizontal gehalten horizontal gehalten 2.50 feste Auflagerung 2.50 feste Auflagerung Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=/8 90 5346.00 996.50 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 35.80 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 59.0 2 q 0 Schnee CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 87 Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50.00 Tragfähigkeit NN) 2 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Maßgebliche Lastkombination Für die Bemessung maßgebend ist: Kombination: (Tragfähigkeit) LF günstig LF 2 ungünstig Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld Extremale Schnittgrößen Lastkombinationen im Grenzustand der Tragfähigkeit z [m] Nz [kn] My [knm] MyII [knm] Mx [knm] MxII [knm] QxII [kn QyII [kn] -37.0 2.4 4.2.25-37.0.34 2.63 2.50-37.0-2.4-4.2 Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].25 7.50 2.25.25 7.50.73 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].25 7.50 0.49.25 7.50.42 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm] 2.50 94.90 - Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -37.0 2.4 4.2 0.90 0.47.25-24.5.8 3.5 0.90 0.760 2.50-37.0-2.4-4.2 0.90 0.47 POS. 30 HOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 CS-STIL 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) Systemvorwerte: Querschitt b = 8 cm d = 8 cm Lasten aus: Pos. 6. Doppelbalken 26.27 kn Eigen 0.60 kn 0.23 kn Ständige Last G k = SUMME(3) = 27.0 kn Pos. 6. Doppelbalken 33.30 kn 0.0 kn Veränderliche Last Q k = SUMME(2) = 33.40 kn

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 88 Gewählt: Holzstiel b/d = 8/8 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/Pfette, oben Dübel Typ A Ø60-M 6 Anschluss Stiel/Betondecke, unten 2 Winkel, an Holz voll ausnageln, an Betondecke durch 2 Reaktionsanker RM 0 mit U-Scheiben oder glw.. Auflagerdruck Nutzungsklasse 2 Lasteinwirkungsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k *.35 = 36.59 kn F cd = Q k *.50 = 50.0 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 86.69 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l = 0 m 2*Pfettenhöhe 2*0.34 = 0.68 m VH aus NH (Auflagerdruck) k c90 =.50 Wirksame Auflagerfläche l ef = b = 0 cm A ef = l ef *d = 324.00 cm² Bemessungswert der f c0d =.47 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.27 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c0d *k c90 ) = 0.2.00 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung 33.4 27. gq 2.50 2.50 Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung horizontal gehalten horizontal gehalten 2.50 feste Auflagerung 2.50 feste Auflagerung CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 89 Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=9/8 62.00 4374.00 093.50 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 27.0 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 33.40 2 q 0 Schnee Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50.00 Tragfähigkeit NN) 2 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Maßgebliche Lastkombination Für die Bemessung maßgebend ist: Kombination: (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 ungünstig Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld Extremale Schnittgrößen Lastkombinationen im Grenzustand der Tragfähigkeit z [m] Nz [kn] My [knm] MyII [knm] Mx [knm] MxII [knm] QxII [kn QyII [kn] -86.7.26 3.53.25-86.7 0.79 2.2-2.50-86.7 -.26-3.53 Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].25 7.50.60.25 7.50 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].25 7.50 0.45.25 7.50 2.6 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm] 2.50 60.50 - Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -86.7.26 3.53 0.90 0.323.25-86.7 0.79 2.2 0.90 0.678 2.50-86.7 -.26-3.53 0.90 0.323 CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 90 POS. 3 HOLZSTIEL CS-STIL V 204.00 Holzstütze (Ein- und mehrgeschossig, Theorie II. Ordnung) Systemvorwerte: Querschnitt b = 8 cm d = 8 cm Lasten aus: Pos. 9 Balken 3.47 kn Eigen 0.60 kn 0.3 kn Ständige Last G k = SUMME(3) = 4.20 kn Pos. 9 Balken 27.07 kn 0.3 kn Veränderliche Last Q k = SUMME(2) = 27.20 kn Gewählt: Holzstiel b/d = 8/8 cm, VH-BSH, GL 24h Anschluss Stiel/Pfette, oben 2 VG (Assy plus) 6/200 oder glw. Anschluss Stiel/Betondecke, unten 2 Winkel, an Holz voll ausnageln, an Betondecke durch 2 Reaktionsanker RM 0 mit U-Scheiben oder glw.. Auflagerdruck Nutzungsklasse 2 Lasteinwirkungsdauer mittel Bemessungswert für die Ew aus Stiel F ck = G k *.35 = 9.7 kn F cd = Q k *.50 = 40.80 kn Summe F c90d = SUMME(2) = 59.97 kn Querdruckbeiwert Abstandslänge l = 0 m 2*Pfettenhöhe 2*0.6 = 0.32 m VH aus NH (Auflagerdruck) k c90 =.50 Wirksame Auflagerfläche l ef = b+2*3.0 = 24.00 cm A ef = l ef *d = 432.00 cm² Bemessungswert der f c90d = 0.54 kn/cm² Festigkeit Druckspannung S c90d = F c90d /A ef = 0.4 kn/cm² Nachweis S c90d /(f c90d *k c90 ) = 0.60.00 CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 9 System und Last x-z-ebene System und Last y-z-ebene Last in z-richtung 27.2 4.2 gq 2.50 2.50 Material GL 24 h f mk = 24.00 MN/m² f c0k = 24.00 MN/m² f vk = 3.50 MN/m² E 005 = 928 MN/m² Auflagerbedingungen X-Z-Ebene Y-Z-Ebene Stelle z[m] Auflagerung Stelle z[m] Auflagerung horizontal gehalten horizontal gehalten 2.50 feste Auflagerung 2.50 feste Auflagerung Querschnitt Name A [cm 2 ] Iy [cm 4 ] Ix [cm 4 ] b/d=8/8 44.00 3880 760 Belastung la - Lastanfang, ll - Lastlänge Feld Lastart Richtung Last Einw la [m] ll [m] Beschreibung Einzellast [kn] z-richtung 4.20 g 0 Eigen Einzellast [kn] z-richtung 27.20 2 q 0 Schnee Kombinationsregeln LK Einwirkung KLED o u relevant für : ständig.35.00.00 Tragfähigkeit 2: Schneelast CEN(bis 000m 4.50.00 Tragfähigkeit NN) 2 : ständig.00.00.00 quasi-ständig Maßgebliche Lastkombination Für die Bemessung maßgebend ist: Kombination: (Tragfähigkeit) LF ungünstig LF 2 ungünstig Lastfall gehört zur Einwirkung Lastfall 2 gehört zur Einwirkung 2 und wirkt im Feld Extremale Schnittgrößen Lastkombinationen im Grenzustand der Tragfähigkeit z [m] Nz [kn] My [knm] MyII [knm] Mx [knm] MxII [knm] QxII [kn QyII [kn] -60.0 0.83 2.32.25-60.0 0.52.45 2.50-60.0-0.83-2.32 CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 92 Verformungen Lastkombination im Grenzzustand der Tragfähigkeit z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].25 7.50.20.25 7.50 6.74 Lastkombination im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (quasi-ständig) z [m] eax [mm] wiix [mm] z [m] eay [mm] wiiy [mm].25 7.50 0.26.25 7.50.47 Auflagerreaktionen charakteristisch, extremal z [m] Az [kn] Ax [kn] Ay [kn] My [knm] Mx [knm] MyII [knm] MxII [knm] 2.50 4.40 - Bemessung nach DIN EN 995-- Nationaler Anhang : NA (DE) Bei Last-Kombinationen mit Windlasten wird kmod mit der Lastdauerklasse kurz/sehr kurz ermittelt z [m] Nz [kn] My [knm] Mx [knm] Qx [kn] Qy [kn] kmod Ausnutzung -60.0 0.83 2.32 0.90 0.25.25-60.0 0.52.45 0.90 0.545 2.50-60.0-0.83-2.32 0.90 0.25 POS. 32 WINDVERBAND Systemwerte: Giebelbreite b = 9.22 m Drempelhöhe h D =.50 m Giebelbreite bis First B = b/2 = 4.6 m Dachneigung gemittelt = 26 Dachhöhe h = B *tan(rad( )) = 2.25 m Länge in Dachebene l = B / cos(rad( )) = 5.3 m Länge im Grundriss L =.20*4 = 4.80 m Länge der Windrispe l 2 = sqrt(l ^2+L ^2) = 7.02 m CS-STIL 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 93 Belastung aus: Windzone 2 Gebäudehöhe H = 9.00 m Verhältnis v = H/b = 0.98 < Böengeschwindigkeit q =.25 kn/m² Außendruckbeiwerte (D + E) C pe0 = 0.80+0.50 =.30 Windlast q w = q*c pe0 =.63 kn/m² Wind auf Giebel q wk = q w *(h/4+h D /2) = 2.3 kn/m Windlast im First: FH = Q k = (q wk *l /2) = 5.47 kn F d =.50*Q k *l 2 /L = 2.00 kn KLEB kurz k mod 0.90 Nagel 4/60 R lad =.0 kn erf. Nägel für dünne Bleche erfn = F d /R lad =.88 Stück Gewählt: Windverband = Windrispenband 80x.50 mm (), L = 4.80 m Je Endpunkt n = 2 SoNägel 4/60, je Zwischenkontakt 2 SoNägel 4/40 R d = n*r lad = 2.2 kn F d Stützknagge = Füllholz b/h/l = 8/8/.. cm, 6 Nägel 6/260 (4) R la,d = 6*.60 = 9.60 kn > Q k *.50 = 8.20 kn 2x 2 Sparrenpfettenanker 20, x waagerecht und x senkrecht bzw. 2 VG 8/220 (seitlich 45 ) oder glw. Ausführungsvorschlag: CS-iDOC 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 94 POS. 33 AUSSTEIFUNG CS-HOLZ/T2 204.02 Holztafelwände (geschossweise) Belastung aus: Windzone 4 Küste Gebäudehöhe H = 0 m Verhältnis v = H/2.50 = 0.64 Böengeschwindigkeit q =.25 kn/m² Außendruckbeiwerte D (Wand) C pe0d = 0.80 Windlast Druck q w = q*c pe0d =.00 kn/m² Außendruckbeiwerte E (Wand) C pe0e = -0.50 Windlast Sog q w2 = q*c pe0e = -0.63 kn/m² Wind auf Dach, Wand (q w +( - q w2 ))*(2.50+.40+2.80/2) = 8.6 kn/m 0.09 kn/m Windlast auf Traufe x-rtg q kx = SUMME(2) = 8.70 kn/m Wind auf Giebel WV, Wand.63+(q w +( - q w2 ))*(.40+2.80)/2 = 5.04 kn/m 0.06 kn/m Windlast auf Giebel y-rtg q ky = SUMME(2) = 5.0 kn/m Eigen und sonstiges 0.50 kn/m Ständige Last g kv = SUMME() = 0.50 kn/m Gewählt: Wand -3, 5-8, 0-,3-7: Kopfrähm b/h = 8/8 cm Fußrähm b/h = 8/8 cm Riegel b/h = 8/8 cm, Beplankung OSB 3, d = 5 mm, einseitig, Nägel 2.70/60, Abstand e = 5.0 cm, Wand 4: Kopfrähm b/h = 8/2 cm Fußrähm b/h = 8/2 cm Riegel b/h = 2/8 cm, Beplankung OSB 3, d = 22 mm, einseitig, Nägel 3.00/60, Abstand e = 4.5 cm, CS-iDOC 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 95 Wand 9 und 2: Kopfrähm b/h = 8/0 cm Fußrähm b/h = 8/0 cm Riegel b/h = 0/8 cm, Beplankung OSB 3, d = 22 mm, einseitig, Nägel 2.70/60, Abstand e = 5.0 cm, Anschluß: Wand: je Wandrähm unten und oben 6 VG (Assy 3.0) Ø0/80/m oder glw. KLED kurz, erf. F h = 5.52kN/m vorh. R la,d = 6*2.8 = 6.86 kn/m je Endrippe und Wandtafel/Holzskelettstiel 8 VG (Assy plus) 0/280 (45 )oder glw. R l,d = 2*7.92 = 35.84 kn 33.72 kn je Holzskelettstiel/Fußschwelle 8 VG (Assy plus) 8/280 (45 ) oder glw. Fußschwelle/Beton Winkelverbinder KR 95, Abstand.00 m oder glw. an den Wandenden/Holzskelettstiel 3 KR 35, R,d = 3*.0 = 33.30 kn (Schwelle bzw. Innenstiel) an Fußschwelle voll ausnageln, Nägel 4/40 an Beton Reaktionsanker RG M 0(5.8) Alle weiteren Wände werden analog ausgeführt! 4 l=2.20m 3 l=2.0m 8 l=2.04m 9 l=2.04m 7 l=2.00m 7 l=2.00m 5.0 kn/m 4 l=.00m 6 3 l=0.90m l=.00m 5 l=.00m 6 l=.00m 0 l=2.0m l=2.00m 2 l=2.00m 5 l=0.90m l=2.0m 2 l=3.40m 8.70 kn/m Gesamtes Geschoss mit globalen Lasten CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 96 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 42.5 62.5 62.5 42.5 20.0 Wand Nr. mit tafelbezogenen Lasten 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 45.0 62.5 62.5 62.5 62.5 45.0 340.0 Wand Nr. 2 mit tafelbezogenen Lasten CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 97 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 42.5 62.5 62.5 42.5 20.0 Wand Nr. 3 mit tafelbezogenen Lasten 0.50 kn/m 20.0 t=22.0 mm 62.5 62.5 62.5 32.5 220.0 2.0 2.0 Wand Nr. 4 mit tafelbezogenen Lasten CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 98 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 62.5 90.0 27.5 Wand Nr. 5 mit tafelbezogenen Lasten 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 62.5 90.0 27.5 Wand Nr. 6 mit tafelbezogenen Lasten CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 99 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 37.5 62.5 62.5 37.5 200.0 Wand Nr. 7 mit tafelbezogenen Lasten 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 39.5 62.5 62.5 39.5 204.0 Wand Nr. 8 mit tafelbezogenen Lasten CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 00 0.50 kn/m 20.0 t=22.0 mm 39.5 62.5 62.5 39.5 204.0 0.0 0.0 Wand Nr. 9 mit tafelbezogenen Lasten 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 62.5 62.5 62.5 22.5 20.0 Wand Nr. 0 mit tafelbezogenen Lasten CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 0 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 37.5 62.5 62.5 37.5 200.0 Wand Nr. mit tafelbezogenen Lasten 0.50 kn/m 20.0 t=22.0 mm 37.5 62.5 62.5 37.5 200.0 0.0 0.0 Wand Nr. 2 mit tafelbezogenen Lasten CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 02 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 62.5 00.0 37.5 Wand Nr. 3 mit tafelbezogenen Lasten 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 62.5 00.0 37.5 Wand Nr. 4 mit tafelbezogenen Lasten CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 03 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 62.5 00.0 37.5 Wand Nr. 5 mit tafelbezogenen Lasten 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 62.5 00.0 37.5 Wand Nr. 6 mit tafelbezogenen Lasten CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 04 0.50 kn/m 20.0 t=5.0 mm 37.5 62.5 62.5 37.5 200.0 Wand Nr. 7 mit tafelbezogenen Lasten Eingabedaten Grundlagen: Berechnungsvorschrift: DIN EN 995-- Nationaler Anhang: NA (DE) Geometrie: Geschosshöhe: h G = 2.00 m Lage der Einzelwände Wand Anfang Ende Länge x y x y 0.240 m 0 m 2.340 m 0 m 2.00 m 2 4.900 m 0 m 8.300 m 0 m 3.400 m 3 0.240 m 9.220 m 2.340 m 9.220 m 2.00 m 4 5.000 m.420 m 7.200 m.420 m 2.200 m 5 0 m 0.260 m 0 m.60 m 0.900 m 6 0 m 2.500 m 0 m 3.400 m 0.900 m 7 0 m 6.960 m 0 m 8.960 m 2.000 m 8 3.540 m 9.220 m 3.540 m.260 m 2.040 m 9 8.680 m 9.220 m 8.680 m.260 m 2.040 m 0 4.900 m 2.300 m 7.000 m 2.300 m 2.00 m 2.340 m 0.260 m 2.340 m 2.260 m 2.000 m 2 7.000 m 0.260 m 7.000 m 2.260 m 2.000 m 3 0.240 m 2.360 m.240 m 2.360 m.000 m 4 0.240 m 5.600 m.240 m 5.600 m.000 m 5 4.900 m 2.450 m 4.900 m 3.450 m.000 m 6 7.000 m 2.450 m 7.000 m 3.450 m.000 m 7 3.540 m 6.960 m 3.540 m 8.960 m 2.000 m CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 05 Abstände der Rippen Wand Anz. MR Rand-.MR MR-MR MR-Rand 3 42.5 cm 62.5 cm 42.5 cm 2 5 45.0 cm 62.5 cm 45.0 cm 3 3 42.5 cm 62.5 cm 42.5 cm 4 3 62.5 cm 62.5 cm 32.5 cm 5 62.5 cm - 27.5 cm 6 62.5 cm - 27.5 cm 7 3 37.5 cm 62.5 cm 37.5 cm 8 3 39.5 cm 62.5 cm 39.5 cm 9 3 39.5 cm 62.5 cm 39.5 cm 0 3 62.5 cm 62.5 cm 22.5 cm 3 37.5 cm 62.5 cm 37.5 cm 2 3 37.5 cm 62.5 cm 37.5 cm 3 62.5 cm - 37.5 cm 4 62.5 cm - 37.5 cm 5 62.5 cm - 37.5 cm 6 62.5 cm - 37.5 cm 7 3 37.5 cm 62.5 cm 37.5 cm MR = Mittelrippe Querschnitte der Rippen Wand b Kopf b Fuß b Rand b Mitte t cm cm cm cm cm 2 cm cm cm cm cm 3 cm cm cm cm cm 4 cm cm cm cm 2.0 cm 5 cm cm cm cm cm 6 cm cm cm cm cm 7 cm cm cm cm cm 8 cm cm cm cm cm 9 cm cm cm cm 0.0 cm 0 cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm 2 cm cm cm cm 0.0 cm 3 cm cm cm cm cm 4 cm cm cm cm cm 5 cm cm cm cm cm 6 cm cm cm cm cm 7 cm cm cm cm cm Materialien: Wand Rippen Beplankung Beplankung 2 Nutz- Material Material Dicke Material Dicke klasse NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 2 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 3 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 4 NH C 24 OSB/3 22.0 mm nur einseitig - 2 5 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 6 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 7 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 8 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 9 NH C 24 OSB/3 22.0 mm nur einseitig - 2 0 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 NH C 24 OSB/3 22.0 mm nur einseitig - 2 CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 06 Wand Rippen Beplankung Beplankung 2 Nutz- Material Material Dicke Material Dicke klasse 3 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 4 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 5 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 6 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 7 NH C 24 OSB/3 5.0 mm nur einseitig - 2 Verbindungsmittel: Wand Typ Durchm. Abstände e Kopf e Fuß e Rand e Mitte nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 2 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 3 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 4 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 4.5 cm 4.5 cm 4.5 cm 4.5 cm 5 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 6 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 7 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 8 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 9 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 0 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 2 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 3 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 4 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 6 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 7 nicht vorgeb. Nägel Ng 27/60 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm 5.0 cm Einwirkungen: Einw Lastgruppe Lastkategorie KLED ständig ständig ständig 2 verkehr alternativ Windlast kurz Tafelbezogene Lasten: Einw LF Wand Beschreibung Lastart bei x= Lastwert Gleichlast - q = 0.50 kn/m 2 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 3 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 4 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 5 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 6 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 7 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 8 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 9 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 0 Gleichlast - q = 0.50 kn/m Gleichlast - q = 0.50 kn/m 2 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 3 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 4 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 5 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 6 Gleichlast - q = 0.50 kn/m 7 Gleichlast - q = 0.50 kn/m Gleichlasten wirken vertikal in der Tafelebene Horizontale Einzellasten wirken am Kopf der Tafel Vertikale Einzellasten wirken in der Tafelebene Flächenlasten wirken senkrecht zur Tafelebene CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 07 Globale Lasten: Nr. Einw LF Rtg. Beschreibung Anfang Länge Lastwert 2 2 y x=m 2.22m q = 8.70 kn/m 2 2 2 x y=m.42m q = 5.0 kn/m Steifigkeiten der Einzelwände: (Berechnet aus den Kopfverschiebungen u infolge einer H-Last von H d = 5,0 kn) Wand u k u g u e u v u K d,x K d,y 4. mm.20 mm 0.78 mm.3 mm 7.40 mm 2026.88 N/mm - 2 2.05 mm 0.74 mm 0.78 mm 0.50 mm 4.07 mm 3683.27 N/mm - 3 4. mm.20 mm 0.78 mm.3 mm 7.40 mm 2026.88 N/mm - 4 3.7 mm 0.78 mm 0.5 mm 0.80 mm 5.26 mm 2852.97 N/mm - 5 5.98 mm 2.8 mm 2.28 mm 7.5 mm 28.2 mm - 53.70 N/mm 6 5.98 mm 2.8 mm 2.28 mm 7.5 mm 28.2 mm - 53.70 N/mm 7 4.42 mm.26 mm 0.80 mm.45 mm 7.93 mm - 89.59 N/mm 8 4.29 mm.24 mm 0.79 mm.39 mm 7.7 mm - 945.68 N/mm 9 3.94 mm 0.84 mm 0.63 mm. mm 6.53 mm - 2296.23 N/mm 0 4. mm.20 mm 0.78 mm.3 mm 7.40 mm 2026.88 N/mm - 4.42 mm.26 mm 0.80 mm.45 mm 7.93 mm - 89.59 N/mm 2 4.06 mm 0.86 mm 0.64 mm.6 mm 6.72 mm - 223.69 N/mm 3 3.37 mm 2.53 mm.89 mm 5.79 mm 23.59 mm 635.99 N/mm - 4 3.37 mm 2.53 mm.89 mm 5.79 mm 23.59 mm 635.99 N/mm - 5 3.37 mm 2.53 mm.89 mm 5.79 mm 23.59 mm - 635.99 N/mm 6 3.37 mm 2.53 mm.89 mm 5.79 mm 23.59 mm - 635.99 N/mm 7 4.42 mm.26 mm 0.80 mm.45 mm 7.93 mm - 89.59 N/mm u k Verformung des Verbundes zwischen Rippen und Beplankungen u g Schubverformung der Beplankungen u e Verformung der Randrippen infolge Normalkraft u v Verformung infolge Querpressung der Randrippe u Horizontale Gesamtverformung am Kopf der Wand K d,x Steifigkeit der Wand in globaler x-richtung Steifigkeit der Wand in globaler y-richtung K d,y Gesamtsteifigkeiten: in x-richtung: in y-richtung: K d,x = 3888.86 N/mm K d,y = 4483.74 N/mm Die horizontalen Lasten werden entsprechend der Steifigkeiten auf die einzelnen Wände aufgeteilt. Die entstehenden Exzentrizitätsmomente werden nach dem Gesamtstab-Verfahren aufgeteilt. Horizontale Belastungen der Einzelwände: Wand Last Last 2-5.39 kn 8.50 kn 2-9.79 kn 5.45 kn 3 5.92 kn 8.50 kn 4 2.4 kn.96 kn 5 3.90 kn -0.52 kn 6 3.90 kn -0.52 kn 7 3.88 kn -.85 kn 8 4.28 kn -0.3 kn 9 6.85 kn 2.37 kn 0-2.57 kn 8.50 kn 3.88 kn -0.82 kn 2 6.38 kn.44 kn CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 08 Wand Last Last 2 3-0.78 kn 2.67 kn 4 0.47 kn 2.67 kn 5 4.67 kn 0.0 kn 6 4.67 kn 0.4 kn 7 3.88 kn -0.30 kn Beanspruchbarkeiten der Rippen: Wand R-K R-Q M-K M-Q R R,c,0,d R R,c,90,d R R,c,0,d R R,c,90,d 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 32.3 kn 2 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 32.3 kn 3 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 32.3 kn 4 03.3 kn 38 kn 03.3 kn 48.46 kn 5 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 25.85 kn 6 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 25.85 kn 7 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 32.3 kn 8 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 32.3 kn 9 67.09 kn 3.73 kn 67.09 kn 40.38 kn 0 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 25.85 kn 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 32.3 kn 2 67.09 kn 3.73 kn 67.09 kn 40.38 kn 3 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 32.3 kn 4 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 32.3 kn 5 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 32.3 kn 6 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 32.3 kn 7 37.07 kn 25.38 kn 37.07 kn 32.3 kn R-K Randrippe auf Knicken R-Q Randrippe auf Querpressung M-K Mittelrippe auf Knicken M-Q Mittelrippe auf Querpressung Beanspruchbarkeiten der Beplankungen: Wand v h 2v 2h f v,90,d F B f v,0,d f v,90,d F B f v,0,d 5728.74 N/m 2.03 kn 2077.24 N/m - - - 2 5782.6 N/m 9.66 kn 289.87 N/m - - - 3 5728.74 N/m 2.03 kn 2077.24 N/m - - - 4 7949.7 N/m 7.49 kn 6758.32 N/m - - - 5 5542.44 N/m 4.99 kn 684.48 N/m - - - 6 5542.44 N/m 4.99 kn 684.48 N/m - - - 7 572.75 N/m.44 kn 2062.5 N/m - - - 8 5609.56 N/m.44 kn 825.99 N/m - - - 9 73.46 N/m 4.5 kn 4996.49 N/m - - - 0 5728.74 N/m 2.03 kn 2077.24 N/m - - - 6606.9 N/m 3.2 kn 3486.30 N/m - - - 2 7255.73 N/m 4.5 kn 5296.42 N/m - - - 3 5575.04 N/m 5.58 kn 753.22 N/m - - - 4 5575.04 N/m 5.58 kn 753.22 N/m - - - 5 5575.04 N/m 5.58 kn 753.22 N/m - - - 6 5575.04 N/m 5.58 kn 753.22 N/m - - - 7 572.75 N/m.44 kn 2062.5 N/m - - - v vertikale Beanspruchbarkeit der Beplankung h horizontale Beanspruchbarkeit der Beplankung 2v vertikale Beanspruchbarkeit der Beplankung 2 2h horizontale Beanspruchbarkeit der Beplankung 2 f v,0,d Bemessungswert d. längenbezogenen Schubfestigkeit Bemessungswert d. längenbezogenen Festigkeit f v,90,d CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 09 F B Aufnehmbare Vertikalkraft der Beplankung Nachweise für die Rippen Wand Rippe auf Zug Rippe auf Druck + Biegung Rippe Querpr. N t,0,d t,0,d rel,t N c,0,d M c,d rel,d R c,90,d N rel,c,90 4.79 kn 0.75 N/mm² 0.069-4.94 kn knm 0.33-25.38 kn 0.95 2 5.30 kn 0.83 N/mm² 0.077-5.46 kn knm 0.47-25.38 kn 0.25 3 22.43 kn 3.50 N/mm² 0.325-22.58 kn knm 0.609-25.38 kn 0.889 4 35.70 kn 3.72 N/mm² 0.345-35.86 kn knm 0.348-38 kn 0.942 5 2.89 kn 2.0 N/mm² 0.87-3.00 kn knm 0.35-25.38 kn 0.640 6 2.89 kn 2.0 N/mm² 0.87-3.00 kn knm 0.35-25.38 kn 0.640 7 9.70 kn 3.08 N/mm² 0.286-9.82 kn knm 0.535-25.38 kn 0.78 8 22.40 kn 3.50 N/mm² 0.325-22.54 kn knm 0.608-25.38 kn 0.888 9 30.84 kn 3.85 N/mm² 0.358-30.97 kn knm 0.462-3.73 kn 0.976 0 9.5 kn.43 N/mm² 0.33-9.25 kn knm 0.250-25.38 kn 0.456 2.38 kn 3.34 N/mm² 0.30-2.50 kn knm 0.580-25.38 kn 0.847 2 29.8 kn 3.65 N/mm² 0.339-29.30 kn knm 0.437-3.73 kn 0.923 3 6.34 kn 0.99 N/mm² 0.092-6.5 kn knm 0.75-25.38 kn 0.256 4 0.6 kn.66 N/mm² 0.54-0.78 kn knm 0.29-25.38 kn 0.425 5 6.2 kn 2.53 N/mm² 0.235-6.38 kn knm 0.442-25.38 kn 0.645 6 7.27 kn 2.70 N/mm² 0.25-7.44 kn knm 0.470-25.38 kn 0.687 7 22.24 kn 3.47 N/mm² 0.323-22.36 kn knm 0.603-25.38 kn 0.88 N t,0,d Max. Zugkraft in den Rippen t,0,d Max. Zugspannung in den Rippen rel,t Rel. Zugspannung in den Rippen N c,0,d Max. Druckkraft in den Rippen R c,0,r,d Zul. Druckkraft in den Randrippen R rel,c,0 Rel. Druckkraft in den Randrippen R c,90,d Zul. Querdruckkraft Randrippen Rel. Querdruckkraft Randrippen R rel,c,90 Nachweise für die Beplankungen Wand Bepl. s v,0,d f v,0,d s rel,v,0,d s v,90,d f v,90,d s rel,v,90,d 2223.2 N/mm 2077.2 N/mm 0.84 80.8 N/mm 5728.7 N/mm 0.04 2 2495.3 N/mm 289.9 N/mm 0.205 90.3 N/mm 5782.2 N/mm 0.06 3 0302.0 N/mm 2077.2 N/mm 0.853 80.8 N/mm 5728.7 N/mm 0.04 4 643.6 N/mm 6758.3 N/mm 0.98 78.6 N/mm 7949.2 N/mm 0.00 5 5639.2 N/mm 684.5 N/mm 0.483 66.2 N/mm 5542.4 N/mm 0.02 6 5639.2 N/mm 684.5 N/mm 0.483 66.2 N/mm 5542.4 N/mm 0.02 7 902 N/mm 2062.5 N/mm 0.748 77.3 N/mm 572.8 N/mm 0.04 8 0275.9 N/mm 826.0 N/mm 0.869 77.3 N/mm 5609.6 N/mm 0.04 9 435.4 N/mm 4996.5 N/mm 0.943 78.3 N/mm 73.5 N/mm 0.0 0 4238.5 N/mm 2077.2 N/mm 0.35 9.3 N/mm 5728.7 N/mm 0.06 9796.2 N/mm 3486.3 N/mm 0.726 87.7 N/mm 6606.9 N/mm 0.03 2 3362.2 N/mm 5296.4 N/mm 0.874 78.3 N/mm 7255.7 N/mm 0.0 3 2827.5 N/mm 753.2 N/mm 0.24 6 N/mm 5575.0 N/mm 0.02 4 4698.2 N/mm 753.2 N/mm 0.400 6 N/mm 5575.0 N/mm 0.02 5 752.4 N/mm 753.2 N/mm 0.609 6 N/mm 5575.0 N/mm 0.02 6 765.9 N/mm 753.2 N/mm 0.648 6 N/mm 5575.0 N/mm 0.02 7 090. N/mm 2062.5 N/mm 0.845 77.3 N/mm 572.8 N/mm 0.04 s v,0,d Schubfluss aus hor. Belastung u. ggf. Exzentrizität der Vertikalbelastung f v,0,d Bemessungswert der Festigkeit für hor. Belastung s rel,v,0,d Auslastung für hor. Belastung s v,90,d Schubfluss aus vert. Belastung f v,90,d Bemessungswert der Festigkeit für vert. Belastung s rel,v,90,d Auslastung für vert. Belastungn CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 0 Hinweis: Ein Nachweis der kombinierten Beanspruchung der Beplankungen ist zu führen, wenn das Maximum von s rel,v,0,d und s rel,v,90,d größer als 0.70 (=70%) ist. Nachweise für die Verbindungsmittel Wand Bepl. S d R d S rel,d 0.4 kn 0.69 kn 0.84 2 0.27 kn 0.69 kn 0.205 3 0.528 kn 0.69 kn 0.853 4 0.769 kn 0.784 kn 0.98 5 0.299 kn 0.69 kn 0.483 6 0.299 kn 0.69 kn 0.483 7 0.463 kn 0.69 kn 0.748 8 0.538 kn 0.69 kn 0.869 9 0.739 kn 0.784 kn 0.943 0 0.27 kn 0.69 kn 0.35 0.502 kn 0.692 kn 0.726 2 0.685 kn 0.784 kn 0.874 3 0.49 kn 0.69 kn 0.24 4 0.247 kn 0.69 kn 0.400 5 0.376 kn 0.69 kn 0.609 6 0.40 kn 0.69 kn 0.648 7 0.523 kn 0.69 kn 0.845 S d vorhandene Kraft je Verbindungsmittel R d Beanspruchbarkeit eines Verbindungsmittels Auslastung der Verbindungsmittel S rel Nachweis der Verformungen im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit: zulässige Verschiebung: h/50 = 4.0 mm Wand u k u g u e u v u u rel.28 mm 0.37 mm 0.24 mm 0.39 mm 2.28 mm 0.63 2.6 mm 0.42 mm 0.44 mm 0.26 mm 2.28 mm 0.63 3 5.93 mm.74 mm.2 mm.78 mm 0.56 mm 0.754 4 7.64 mm.89 mm.22 mm.80 mm 2.55 mm 0.896 5 5.4 mm 0.95 mm 0.77 mm 2.99 mm 0. mm 0.722 6 5.4 mm 0.95 mm 0.77 mm 2.99 mm 0. mm 0.722 7 5.32 mm.52 mm 0.96 mm.64 mm 9.44 mm 0.674 8 6.00 mm.73 mm.0 mm.83 mm 0.66 mm 0.76 9 7.58 mm.62 mm.2 mm 2.0 mm 2.43 mm 0.888 0 2.44 mm 0.7 mm 0.46 mm 0.9 mm 4.52 mm 0.323 5.77 mm.65 mm.04 mm.78 mm 0.24 mm 0.732 2 7.24 mm.54 mm.4 mm.94 mm.85 mm 0.846 3 2.52 mm 0.48 mm 0.36 mm.07 mm 4.43 mm 0.36 4 4.9 mm 0.79 mm 0.59 mm.78 mm 7.35 mm 0.525 5 6.38 mm.2 mm 0.90 mm 2.7 mm.9 mm 0.799 6 6.79 mm.28 mm 0.96 mm 2.88 mm.92 mm 0.85 7 6.0 mm.72 mm.08 mm.85 mm 0.66 mm 0.76 u k Verformung des Verbundes zwischen Rippen und Beplankungen u g Schubverformung der Beplankungen u e Verformung der Randrippen infolge Normalkraft u v Verformung infolge Querpressung der Randrippe Verhältnis vorhandene / zulässige Verformung u rel Nachweis der Verformungen im Grenzzustand der Tragfähigkeit: zulässige Verschiebung: h/00 = 2.0 mm Wand u k u g u e u v u u rel.28 mm 0.37 mm 0.24 mm 0.39 mm 2.28 mm 0.09 2.6 mm 0.42 mm 0.44 mm 0.27 mm 2.29 mm 0.09 CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: Wand u k u g u e u v u u rel 3 5.93 mm.74 mm.2 mm.78 mm 0.56 mm 0.503 4 7.64 mm.89 mm.22 mm.80 mm 2.55 mm 0.597 5 5.4 mm 0.95 mm 0.77 mm 2.99 mm 0. mm 0.482 6 5.4 mm 0.95 mm 0.77 mm 2.99 mm 0. mm 0.482 7 5.32 mm.52 mm 0.96 mm.64 mm 9.44 mm 0.450 8 6.00 mm.73 mm.0 mm.83 mm 0.66 mm 0.507 9 7.58 mm.62 mm.2 mm 2.0 mm 2.43 mm 0.592 0 2.44 mm 0.7 mm 0.46 mm 0.9 mm 4.52 mm 0.25 5.77 mm.65 mm.04 mm.78 mm 0.24 mm 0.488 2 7.24 mm.54 mm.4 mm.94 mm.85 mm 0.564 3 2.52 mm 0.48 mm 0.36 mm.08 mm 4.43 mm 0.2 4 4.9 mm 0.79 mm 0.59 mm.78 mm 7.36 mm 0.350 5 6.38 mm.2 mm 0.90 mm 2.7 mm.9 mm 0.533 6 6.79 mm.28 mm 0.96 mm 2.88 mm.92 mm 0.568 7 6.0 mm.72 mm.08 mm.85 mm 0.66 mm 0.507 Verformung des Verbundes zwischen Rippen und Beplankungen Schubverformung der Beplankungen Verformung der Randrippen infolge Normalkraft Verformung infolge Querpressung der Randrippe Verhältnis vorhandene / zulässige Verformung u k u g u e u v u rel Die Randrippen müssen zur Aufnahme der folgenden Kräfte direkt im Untergrund verankert werden: Wand F v,d F h,x,d F h,y,d 4.79 kn 2.22 kn/m kn/m 2 5.30 kn 2.50 kn/m kn/m 3 22.43 kn 0.30 kn/m kn/m 4 35.70 kn 6.43 kn/m kn/m 5 2.89 kn 5.64 kn/m kn/m 6 2.89 kn 5.64 kn/m kn/m 7 9.70 kn 9.03 kn/m kn/m 8 22.40 kn 0.28 kn/m kn/m 9 30.84 kn 4.4 kn/m kn/m 0 9.5 kn 4.24 kn/m kn/m 2.38 kn 9.80 kn/m kn/m 2 29.8 kn 3.36 kn/m kn/m 3 6.34 kn 2.83 kn/m kn/m 4 0.6 kn 4.70 kn/m kn/m 5 6.2 kn 7.5 kn/m kn/m 6 7.27 kn 7.62 kn/m kn/m 7 22.24 kn 0.9 kn/m kn/m F v,d Bemessungswert der vertikalen Zugkraft je Randrippe F h,x,d Bemessungswert der Horizontalkraft in Wandachse je lfdm. Wand Bemessungswert der Horizontalkraft senkrecht zur Wandachse je lfdm. Wand F h,y,d CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 2 Übersicht über die Auslastungen 4 l=2.20m 3 l=2.0m 8 l=2.04m 9 l=2.04m 7 l=2.00m 7 l=2.00m 4 l=.00m Wand überlastet Wand ok 6 3 l=0.90m l=.00m 5 l=.00m 6 l=.00m 0 l=2.0m l=2.00m 2 l=2.00m 5 l=0.90m l=2.0m 2 l=3.40m GRÜNDUNGSHINWEIS Das Bauwerk ist nicht unterkellert. Die Gründungsebene muss gemäß DIN frostfrei unter der Geländeoberfläche liegen. Der Unterbau wird aus frostsicherem Material hergestellt! Die tragenden Bauteile werden unmittelbar auf der Stahlbetonsohlplatte gegründet. Die Bodenpressung wird DIN Bo = 8 kn/m² angenommen. Das Bettungsmodul 500 kn/m³ angenommen. Bei der Lastausbreitung ist die DIN EC 2 zu beachten. Die angenommene Bodenpressung muss eigenverantwortlich von der Bauleitung / dem Bauherrn vor Baubeginn örtlich geprüft und bestätigt werden. POS. 34 ERDGESCHOSSSOHLE Systemwerte: Gewählt: EG-Sohle h = 20 cm, C 25/30, XC 2 Betondeckung C nom = 3.50 cm unten, B 500 M(A)+S(A) Betondeckung C nom = 2.00 cm oben, B 500 M(A)+S(A) Sauberkeitsschicht h = 5 cm, C 8/0 Bettungsmodul 500 kn/m³ angenommen. CS-HOLZ/T2 204.02

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 3 Lasten aus: Eigengewicht wird vom Programm ermittelt. Belag, schw. Estrich.50 kn/m² Ständige Last g k = SUMME() =.50 kn/m² Nutzlast Wohnung.50 kn/m² Trenwandzuschlag.20 kn/m² Veränderliche Last q k = SUMME(2) = 2.70 kn/m² Holzwände, Fenster usw. 5.00 kn/m.00 kn/m Gesamtlast G k = SUMME(2) = 6.00 kn/m Pos. 25 Eckstiel 45.70 kn/m.30 kn/m Gesamtlast G k2 = SUMME(2) = 47.00 kn/m Pos. 26 Eckstiel 55.0 kn/m.90 kn/m Gesamtlast G k3 = SUMME(2) = 57.00 kn/m Pos. 22 Stiel 88.50 kn/m.50 kn/m Gesamtlast G k4 = SUMME(2) = 9 kn/m Pos. 23 Stiel 57.70 kn/m.30 kn/m Gesamtlast G k5 = SUMME(2) = 59.00 kn/m Pos. 28 Eckstiel 39.00 kn/m.00 kn/m Gesamtlast G k6 = SUMME(2) = 4 kn/m Pos. 27 Stiel 9.30 kn/m.70 kn/m Gesamtlast G k7 = SUMME(2) = 2.00 kn/m Pos. 24 Stiel 58.80 kn/m.20 kn/m Gesamtlast G k8 = SUMME(2) = 6 kn/m Pos. 29 Stiel 97.60 kn/m.40 kn/m Gesamtlast G k9 = SUMME(2) = 99.00 kn/m Pos. 30 Stiel 44.60 kn/m.40 kn/m Gesamtlast G k0 = SUMME(2) = 46.00 kn/m Pos. 3 Stiel 4.40 kn/m.60 kn/m Gesamtlast G k = SUMME(2) = 43.00 kn/m CS-iDOC 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 4 BERECHNUNG CS-PLAT V 204.00 ERDGESCHOSSSOHLE: Modelldaten Hochbaudeckenplatte Punkte Nummer X-Koordinate Y-Koordinate Nummer X-Koordinate Y-Koordinate [-] [m] [m] [-] [m] [m] -9.22 2 3.54-9.22 3 3.54-6.9 4 3.54-5.7 5 3.54-3.5 6 3.54 7 2.60 8 9-2.3 0-3.5-5.7 2-6.9 3 3.54 -.42 4 4.94 -.42 5 7.28 -.42 6 8.68 -.42 7 8.68-9.22 8 8.68-6.9 9 8.68 20 4.90 2 2.22-9.22 22 2.22-6.9 23 2.22-4.6 24 2.22-2.3 25 2.22 26 6.05-4.6 27 4.90-2.3 28 7.20-2.3 Linien Nummer Anfangs- End- Länge Nummer Anfangs- End- Länge [-] punkt punkt [m] [-] punkt punkt [m] 2 3.54 2 2 3 2.3 3 3 4.2 4 4 5 2.20 5 5 6 3.5 6 6 7 0.94 7 7 8 2.60 8 8 9 2.3 9 9 0.20 0 0 2.20 2.2 2 2 2.3 3 3 4.40 4 4 5 2.34 5 5 6.40 6 6 7 2.20 7 7 8 2.3 8 8 9 6.92 9 9 20 3.78 20 20 6.36 2 2 3 2.20 22 7 2 3.54 23 2 22 2.3 24 22 23 2.30 25 23 24 2.3 26 24 25 2.3 27 25 9 3.54 Bereiche Nr. Typ Dicke Linien Beton Betonstahl du dv d2u d2v mue > X-U > X-V - - [cm] - - - [cm] [cm] [cm] [cm] - [ ] [ ] Platte 2 L,L2,L3,L4,L5, C25/30 B500A 3.50 3.50 2.00 2.00 0.20 9 L6,L7,L8,L9,L 0,L,L2 2 Platte 2 L3,L4,L5,L C25/30 B500A 3.50 3.50 2.00 2.00 0.20 9 6,L7,L8,L9, L20,L5,L4,L3,L 2,L2 3 Platte 2 L22,L23,L24,L2 5,L26,L27,L8, L7 C25/30 B500A 3.50 3.50 2.00 2.00 0.20 9 CS-PLAT 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 5 Materialien Normalbeton EC2 NA (DE) Name f ck E-Modul Schubmodul] spez. Gewicht - [MN/m²] [MN/m²] [MN/m²] [kn/m²] C25/30 25.00 300 296.70 25.00 Betonstahl EC2 NA (DE) Name f yk E-Modul spez. Gewicht [MN/m²] [MN/m²] [kn/m³] B500A 50 20000 78.50 L3 L4 L5 P3 P4 P5 P6 L2 L6 P L P2 P7 L22 P2 L2 L2 L7 L23 P2 L P P3 L3 P4 Platte2 P8 P22 L24 L0 Platte L4 P26 Platte3 P23 P0 L9 P5 L8 L25 P9 L8 L5 P27 P28 P24 L26 P8 L7 P7 L6 P6 L20 P20 L9 P9 L27 P25 Lagerung CS-PLAT 204.00 Systembeschreibung Nr. Lagerart Wegfeder-Z Drehfeder-X Drehfeder-Y Geometrie Belastung Lastfälle Lastnr. Lastfallnr. Name Lastart Dimension Pz(a) Pz(e) Geometrie Eigengewicht Eigengewicht kn/m³ 25.00 - Flächen:,2,3 2 Belag Flächenlast kn/m².50 - Flächen:,2,3 3 Außenwand Gk geom. Linienlast 4 Stiel Gk 2 geom. Punktlast 5 Stiel Gk3 geom. Punktlast 6 Stiel Gk4 geom. Punktlast 7 Stiel Gk5 geom. Punktlast 8 Stiel Gk6 geom. Punktlast 9 Stiel Gk7 geom. Punktlast kn/m 6.00 - Punkte:,2,3,6,7,2,2 5,8, kn 47.00 - Punkte:,2,25,8 kn 57.00 - Punkte: 2,7 kn 9 - Punkte: 22,23,24,2,9 kn 59.00 - Punkte:,0 kn 4 - Punkte: 3,6 kn 2.00 - Punkte: 4,5

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 6 Lastnr. Lastfallnr. Name Lastart Dimension Pz(a) Pz(e) Geometrie 0 Stiel Gk8 geom. kn 6 - Punkte: 7,20,9 Punktlast Stiel Gk9 geom. Punktlast kn 99.00 - Punkte: 8,28,27,3 2 Stiel Gk0 geom. kn 46.00 - Punkte: 26 Punktlast 3 Stiel Gk geom. kn 43.00 - Punkte: 4,5 Punktlast 4 2 Nutzlast Flächenlast kn/m² 2.70 - Flächen:,3 5 2 Nutzlast Flächenlast kn/m² 2.70 - Flächen: 2 Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) P3 P4 P5 P6 Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) P P2 P7 P2 Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) P2 P3 P8 P22 Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) P Pz(LF) Pz(LF) P4 Platte2 Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Platte Pz(LF) P26 Platte3 P23 P0 P5 Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) P9 P27 P28 P24 Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) Pz(LF) P8 P7 P6 P20 P9 P25 Belastung Lastfall P3 P4 P5 P6 P P2 P7 P2 P2 P3 Pz(LF2) P8 P22 P Pz(LF2) P4 Platte2 Pz(LF2) Platte P26 Platte3 P23 P0 P5 P9 P27 P28 P24 P8 P7 P6 P20 P9 P25 Belastung Lastfall 2 CS-PLAT 204.00

0.24 0.5 0.24 Franz Murek Büro für Baukonstruktion Friedrich-Kenkel-Str. 30, 49377 Vechta Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 7 Ergebnisdaten Schnittgroessen 0.78 0.69 0.60 0.5 0.42 0.33 0.42 0.60 0.5 0.24 0.33 0.78 0.69 0.33 0.5 0.42 0.87 0.78 0.69 0.60 0.60 0.69 0.78 0.87 0.5 0.24 0.5 0.5 0.42 0.24 0.33 0.5 0.07 0.5 0.60 0.5 0.5 0.42 0.33 0.60 0.24 0.5 0.78 0.87 0.69 0.42 0.33 0.42 0.24 0.33 0.42 0.87 0.78 0.69 Verschiebung [cm]extremum Lastkollektive Bewehrung 3. 3.32.72.24.24.93 3.3 3.35 2.94 2.84 0.5 0.9 3.94 0.66 3.72 0.42 3.05 3.0 0.78 0.82 0.20.50 0.76 3.58 0.36 2.84 3.5 0.58 0. 0.23 0.95 0.8 3.32 3.59.96 0.7 5.06 2.2 2.00 2.23.33.29 0.53 0.0 0.46 0.5.4.03 0.36 0.8 3.8 5.06 2.2 2.00 2.22 0.58 0.75 0.78 0.67 0.8.38 0.3 0.56 7.96 2.73 3.52.25.09.08 0. 0.68 0.47.39 0.67 2.28 7.65 2.37 0.39.64 0.23.34 0.96 2.43 0.25 2.26 0.34 2.27 3.70 0.30.4 0.39 2.26 0.69 0.47 2.8 2.73.25.30 3.75 0.85 0.2.30 6.88.02.02 0.98 3.44 5.09 2.89 2.97 Bewehrung unten Rtg. u und v [cm²/m]extremum Lastkollektive CS-PLAT 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 8 6.2 2.77 4.80 5.58 3.65 4.57 3.74 4.57 4.84 5.64 6.8 2.80.96 6.76 0.28 4.98 2.26 2.62 4.05 3.23 3.76 3.60 3.85 3.65 4.4 3.29.69 2.25 0.38 4.9 2.06 6.86 6.29 4.48 2.49 5.7 3.22.58 2.86 2.07 2.65 2.48 2.6 2.27 3.2 2.52 3.40.85 2.57 4.96 6.43 4.00 2.82 5.80 2.40 5.39 2.20 3.5.9 0.3.5.35.2.75.75.28 2.24 3.00 2.48 4.72 2.79 5.42 2.86 5.08.4 5.25.7 2.30 0.72.00 0.65.2 0.80.22..8.33 2.29.58 4.86 7.85 4.75 5.29 5.33.54 5.6.93.89.3.0 0.86.04 0.92 0.8.30 0.96.26 2.25 2.08 5.7 2.8 5.20 2.5 5.73.85 5.32.0 2.52.3 0.70 0.66 0.8.20 0.78.36 3.05.30 4.68 4.9 5.58 4.50 5.67 2. 5.30 2.49 3.85.32 0.8.0 0.35 0.88 0.20.2 0.7.70 2.9.82 4.7 2.72 4.8 6.93 6.3 3.97 6.06 3.73 3.68 2.76 0.74 3.66 0.58 2.53 0.64 3.23.00 3.03 3.58 3.37 5.47 6.53 5.36 4.55 6.64 4.4 6.62 3.62 3.4 3.6 2.02 3.79 2.04 2.55.8 3.36 2.9 3.03 5.4 2.98 5.67 3.62 7.06 Bewehrung oben Rtg. u und v [cm²/m]extremum Lastkollektive Nachweise Robustheitsbewehrung a s,min =max(0.26*f ctm /f yk * b t * d),3* b t * d) Platte as - cm²/m 2.20 2 2.20 3 2.20 Eingabedaten für Durchstanznachweis am Plattenpunkt 8 Stützentyp: Rechteck-Innenstütze Bemessung nach EC2 NA (DE) Plattentyp Bodenplatte Plattendicke d Pl = 20.0 cm Stützenbreite d St = 24.0 cm Stützendicke b St = 24.00 cm Beton C25/30 : f ck = 25.00, f cd = 4.7 MN/m 2 Stahl B500A : f yd = 434.78 MN/m 2 Stahlrandabstände: c sx,u = 3.50 c sy,u = 3.50 cm vorh. Bewehrung: a sx,u = 3.59 a sy,u = 3.32 cm 2 /m CS-PLAT 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 9 Durchstanzlasten und Schnittgrößen Einw. m x m y m xy A A dyn Lastf. Bodenspannung [-] [knm/m] [knm/m] [knm/m] [kn] [%] [%] [kn/m²] 20.43 8.6 2.87 6.25 Ergebnis maßgebende Einwirkung mit V ed = kn V Sd = kn (mit =.0) Plattentyp = Bodenplatte mit 0 = 6.25 kn/m² v Sd = -25.59 kn/m² Nutzhöhen über der Stütze: d x = 6.50 d y = 6.50 cm vorhandene Bewehrung ohne Neubemessung für vorhandene Momente: unten: a sx = 3.59 cm 2 /m a sy = 3.32 cm 2 /m krit. Rundschnitt u = 3.03 m v Sd = -25.59 kn/m²,nutzhöhe d m = 6.50 cm Bewehrungsgrad l = 0.2% <.63% und < 0.5% (mit xl = 0.22% yl = 0.20%) mit f ck = 25.00 MN/m 2, und k = 2.00 Grenzwerte v Rd,c = 494.97 kn/m², V Rdmax = 692.96 kn/m² **** keine Schubbewehrung nötig, da v Sd < v Rd,c **** Eingabedaten für Durchstanznachweis am Plattenpunkt 24 Stützentyp: Rechteck-Randstütze Rand b Bemessung nach EC2 NA (DE) Plattentyp Bodenplatte Plattendicke d Pl = 20.0 cm Stützenbreite d St = 24.0 cm Stützendicke b St = 24.00 cm Randabstand R d = 0.0 cm Beton C25/30 : f ck = 25.00, f cd = 4.7 MN/m 2 Stahl B500A : f yd = 434.78 MN/m 2 Stahlrandabstände: c sx,u = 3.50 c sy,u = 3.50 cm vorh. Bewehrung: a sx,u = 0.45 a sy,u = 2.26 cm 2 /m Durchstanzlasten und Schnittgrößen Einw. m x m y m xy A A dyn Lastf. Bodenspannung [-] [knm/m] [knm/m] [knm/m] [kn] [%] [%] [kn/m²].3 4.00 0.87 4 73.65 Ergebnis maßgebende Einwirkung mit V ed = kn V Sd = kn (mit =.40) Plattentyp = Bodenplatte mit 0 = 73.65 kn/m² v Sd = -65.86 kn/m² Nutzhöhen über der Stütze: d x = 6.50 d y = 6.50 cm vorhandene Bewehrung ohne Neubemessung für vorhandene Momente: unten: a sx = 0.45 cm 2 /m a sy = 2.26 cm 2 /m krit. Rundschnitt u =.76 m v Sd = -65.86 kn/m²,nutzhöhe d m = 6.50 cm Bewehrungsgrad l = 0.06% <.63% und < 0.5% (mit xl = 0.03% yl = 0.4%) mit f ck = 25.00 MN/m 2, und k = 2.00 Grenzwerte v Rd,c = 494.97 kn/m², V Rdmax = 692.96 kn/m² **** keine Schubbewehrung nötig, da v Sd < v Rd,c **** Bettung CS-PLAT 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 20 Bettungsparameter Boden Steife- Ersatz- Ersatz- Ersatz- Schicht- Bettungs- Plattenziffer breite länge fläche tiefe ziffer nummer [-] [kn/m²] [m] [m] [m²] [m] [kn/m³] [-] Angenommen 500,2,3 89.43 70.34 56.36 56.64 70.84 90.9 00.05 43.79 35.95 27. 24.46 24.59 28.22 37.08 45.03 00.08 80.89 34.86 25.46 5.85 5.8.80 7.56 26.02 37.46 77.99 79.26 29.37 2.02 5.4.32 0.27 4.75 2.4 30.38 73.56 77.07 3.69 7.7 5.65 2.5 0.30.24 5.9 32.26 70.40 74.56 3.9 5.88 4.8 4.06 3.73 9.80 9.3 26.2 75.35 73.80 20.47 3.54 6.58 6.92 4.74 9.63 9.36 7.46 69.78 79.97 2.4 6.35 9.76 2.63 9.58 4.56 9.85 20.52 73.65 82.64 34.78 27.5 26.53 32.4 29.63 25.20 20.27 33.55 77.98 06.49 62.09 53.5 53.6 56.7 48.78 46.22 46.85 45.62 00.65 Bodenspannung max.[kn/m²]extremum Lastkollektive 86.73 67.64 53.66 53.94 68.4 87.49 97.35 4.09 33.25 24.4 2.76 2.89 25.52 34.38 42.33 97.38 78.9 32.6 22.76 3.5 2.48 9.0 4.86 23.32 34.76 75.29 76.56 26.67 8.32 2.7 8.62 7.57 2.05 8.44 27.68 70.86 74.37 28.99 5.0 2.95 9.8 7.60 8.54 2.49 29.56 67.70 7.86 29.2 3.8.48.36.03 7.0 6.6 23.42 72.65 7.0 7.77 0.84 3.88 4.22 2.04 6.93 6.66 4.76 67.08 77.27 8.44 3.65 7.06 8.93 6.88.86 7.5 7.82 70.95 79.94 32.08 24.45 23.83 29.44 26.93 22.50 7.57 30.85 75.28 03.79 59.39 50.8 50.9 53.47 46.08 43.52 44.5 42.92 97.95 Bodenspannung min.[kn/m²] extremum Lastkollektive CS-PLAT 204.00

Projekt: Dr.-Ing. Lars Fredriksson, 3936 Värmdö (Schweden) Seite: 2 SCHLUSSBLATT: Zuvor nicht benannte Bauteile sind in Absprache mit dem Aufsteller der statischen Berechnung abzustimmen bzw. konstruktiv nach den anerkannten Regeln der Bautechnik auszuführen. Angegebene Maße und Systeme sind von dem ausführenden Unternehmer / Firma auf die Ausführbarkeit hin zu prüfen, gegebenenfalls zu ändern und dieses mit dem Architekten bzw. dem Aufsteller der statischen Berechnung abzustimmen. Bauherr: Architekt / Planer: Aufsteller: Seite 2 mit Positionsplänen als Anlage Aufgestellt: Vechta im April 204 FRANZ MUREK Büro für Baukonstruktion Friedrich-Kenkel-Str. 30 49377 Vechta (Nur mit Originalunterschrift gültig) CS-iDOC 204.00