[N/mm²] 5 5 ε el ε pl ε tot ,,1,,,,5,6,7 ε [-] R = 5 m Bild 5 -ε-diagramm für OSB Druckübertragungsringe mit elastisch-plastischem Werkstoff
|
|
- Ralf Weiner
- vor 6 Jahren
- Abrufe
Transkript
1 Aktuelle Forschungsergebnisse und Regelwerksentwicklungen Prof. Dr.-ng. Bernhard Falter, FH Münster Auftraggeber: KT - nstitut für Unterirdische nfrastruktur Dr.-ng. B. Bosseler Exterbruch Gelsenkirchen Vortrag anlässlich der Verleihung des Goldenen Kanaldeckels am.11.7 in Gelsenkirchen 1/.11.7 /.11.7 Vorpressstation Kämpfer, links Lager V y V1 V V V V5 Kämpfer, rechts R = 5 m Bild 1 Simulation der Beanspruchungen von ngenieurbauwerken links: Tjörnbrücke in Schweden, rechts: Biegemomente einer Brückenhälfte, LF g + v + p Bild Finite Element des Rohrstranges, Blick nach innen (L = 16 m, L R =, m, d a =,1 m, Vortriebssituation Kurve ) /.11.7 / d a = mm d i = 17 mm t = 5 mm E = 1 N/mm² Druckkissen, links b h = 1 1 mm t = 5 mm E = 1,5 N/mm² Rohr, DN 16 d a = 1 mm d i = 16 mm L R = mm E = 5.7 N/mm² y x z 1. Rohr-Volumenelemente. Rohr-Schalenelemente. Druckkissen. Druckübertragungselement Bild Finite Element Netz für eine halbe Rohreinheit 5/.11.7 Bild Parts des FE-s, Koordinatensystem Druckkissen, rechts b h = 1 1 mm t = 5 mm E = 1 N/mm² 6/.11.7
2 [N/mm²] 5 5 ε el ε pl ε tot ,,1,,,,5,6,7 ε [-] R = 5 m Bild 5 -ε-diagramm für OSB Druckübertragungsringe mit elastisch-plastischem Werkstoffverhalten Bild 7 Horizontale Verformungen 7/ /.11.7 R = 5 m R = 5 m Bild 7 Horizontale Verformungen, max w y = 17. mm (in y-richtung 15-fach vergrößert) Drehung Rohre ziehen sich gerade Drehung Bild 7 Horizontale Verformungen, max w y = 17. mm (in y-richtung 15-fach vergrößert) 9/ /.11.7 F y (nach innen gerichtet) R = 5 m F y Messung: ΣH = -59 kn Rechnung: ΣH = [kn] nach außen gerichtet Bild 7 Horizontale Verformungen, max w y = 17. mm (in y-richtung 15-fach vergrößert) Bild 8 gemessene und berechnete Zylinderkräfte F y, Vortriebszustand Kurve [kn] 11 / /.11.7
3 6 F y nach außen gerichtet e = -1 mm e = -658 mm e = -67 mm Bild 9 Kontaktspannungen an den Rohrübergängen, Exzentrizitäten e der Druckresultierenden e = -6 mm 1 /.11.7 F y [kn] F y nach innen F y nach innen KT-OSB gerichtet gerichtet - -PU -Spanpl. -Holz FE-OSB - -PU -Spanpl. -Holz Bild 1 Verteilung der Zylinderkräfte F y über den Rohrstrang, Variation des Werkstoffs der Druckübertragungsringe, 1 / Gerade. Abweichung von der Solltrasse. Korrektur OSB D Vortriebssituation PU D Gerade OSB -6 D- Vortriebssituation PU -51 D-. Rückkehr zur Solltrasse 5.. Gerade 6. Kurve 7.. Gerade Gerade 7.. Gerade Tabelle 1a: Maximale Zylinderkräfte F y für alle untersuchten Vortriebssituationen 15 /.11.7 Tabelle 1b: Maximale Zylinderkräfte F y für die Vortriebssituationen Gerade 16 /.11.7 Vortriebssituation: Abweichung von der Solltrasse Kurve y z x Bild 11 Spannungsverteilung x im Druckübertragungsring in Querrichtung Bild 1 Spalt zwischen zwei Rohrspiegeln infolge Abwinkelung des Rohrstranges 17 / /.11.7
4 ϕ =. N/mm² V V V ϕ =.8 N/mm² Bild 1 Umfangsspannungen (= ϕ ) in Rohr V, Vortriebssituation Rückkehr zur Solltrasse 19 /.11.7 Bild 1 Rohrspannungen, Rohr-Bodenmodell exzentrische Belastung F x, Bodenreaktionen S /.11.7 Umfangsspannungen bei Belastung durch Führungskräfte F y Annahmen: Einflusslänge der seitlichen Bodenspannungen a 1 = a = L / (L = Rohrlänge) dreieckförmige statt rechteckförmige Lastverteilung, Amplitude / max B, relevante Schnittkräfte im Rohrscheitel" (also auf der Seite). Schnittgrößen und Spannungen in Umfangsrichtung ϕ: seitlicher Kissendruck B = kn/m² (aus Messungen am Vortriebssimulator) Schnittkraftbeiwerte n B m B =, für α = 6, Scheitel, nach Hornung/Kittel, Fall.9. Schnittgrößen N ϕ, M ϕ = m B B rm² =, 1,,95² = 5,5 knm/m Widerstandsmoment W ϕ = s² / 6 = 5² / 6 = 1.17 mm³/mm Krümmungsbeiwert α Ki = 1 + 1/ (s / r m ) = 1 + 1/ (,5 /,95) = 1,9 Spannung Nϕ Mϕ 5.5 ϕ = ± αki,a = ± 1,9 = 5, 9 A ϕ Wϕ 1.17 N/mm² FE-Ergebnis =,8 N/mm² vgl. Bild 1 1 /.11.7 Längsspannungen bei Belastung durch exzentrische Vortriebskräfte F x DMS-Ergebnisse am D-Berechnung Außenkurve (links) N/mm² -, +1,6 Tabelle : Spannungen x im Rohr V, Betrachtung in Vortriebsrichtung nnenkurve (rechts) N/mm² -9, -9,5 /.11.7 Abwinkelungen nach Regelwerk A 161 (Entw. 7), 1. Aus Kurvenfahrt ϕ R = arctan =,. 5 ϕ A, mit =,8 L R. Aus A 161, Diagramm 8.1 ergibt sich der Winkel aus unplanmäßiger Abweichung der Vortriebsmaschine von der Sollachse 1 ϕ A = 1,8, =,16 5. Für den Winkel aus der Abweichung von der Rechtwinkligkeit der Rohrspiegel a cal 8 mm nach A 161, Tabelle gilt 8 ϕ a,cal = arctan =,18. 1 gemessen: Gesamtwinkel: ca. mm ϕ ges = ϕ R + ξ (ϕ A + ϕ a,cal ) =, +,8 (,16 +,18 ) =,687 /.11.7 DÜR 1 Vergleich der Abwinkelungen Messungen am F x =, MN F x = 6 MN,5,6,51,1,6,11,, Gleichverteilung nach A 161 ϕ = arctan (L R /R), Abwinkelung des. und 5. DÜR, Tabelle : Abwinkelungen nach Messungen am und bei Gleichverteilung /.11.7
5 E-Modul der nach A 161 (E 8.7) E-Modul der nach A 161 (E 8.7) Abschnitt 8.1 Druckkraftübertragung z. B. OSB-Platte: 1, ( ) 61,11 E 98, ,6 + + cal cal = cal + + cal cal cal cal cal (,9 sd +,68 sd 1,16 sd + 8,657) (8.9c) s D ist dabei in mm einzugeben, cal in N/mm, E cal ergibt sich in der Einheit N/mm 5 / /.11.7 Ergebnisse Die Bettungsreaktionen, Verformungen und Exzentrizitäten des Vortriebssimulators entsprechen dem D-FE-. Variationen des Werkstoffs für die Druckübertragungsringe führen zu plausiblen Exzentrizitäten und örtlichen Rohrspannungen. Die Rohrspannungen von und stimmen näherungsweise überein. Forschungsbedarf Erweiterung des s für beliebige Trassen (mit mehr als 5 Rohren) ierung des nicht linearen Werkstoffverhaltens (Exzentrizität e y der Vorpresskraft) Einheitliches mit Berücksichtigung des Überschnittes, der Reibung, der Bodenparameter, der Rohrimperfektionen, 7 / Abw eichung Bild 15 Strang aus Rohren (76,8 m) mit 7 Vortriebssituationen, 8 / Gegensteuern Bild 15 Strang aus Rohren (76,8 m) mit 7 Vortriebssituationen, 9 /.11.7 Rückführung Bild 15 Strang aus Rohren (76,8 m) mit 7 Vortriebssituationen, /.11.7
6 Kurve Bild 15 Strang aus Rohren (76,8 m) mit 7 Vortriebssituationen, 1 /.11.7 Bild 16 Ablaufdiagramm zur Ermittlung der Vortriebsparameter /.11.7 Literatur Bild 16 Ablaufdiagramm, Fortsetzung / Scherle, M.: Rohrvortrieb, Band : Statik, Planung, Ausführung. Bauverlag GmbH, Wiesbaden und Berlin (1977). Uffmann, H.-P.; Deisenroth, W.: Neue Erkenntnisse über die Spannungsverteilung in der Rohrfuge beim Rohrvortrieb. TS H. 1/, 1. Vogler, G.: Beanspruchung von Vortriebsrohren bei Kurvenfahrten. BFT H. 7 (), 5. Stein, D.: Grabenloser Leitungsbau. Ernst & Sohn, Berlin 5. Scherle, M.: Pro und contra zu Zwängungen beim Rohrvortrieb. Bi UmweltBau H. 6 (), 1 6. Verburg, N.: An analysis of friction by microtunnelling. Final report TU Delft, Dec Bosseler, B.; Liebscher, M.; Redmann, A.: Simulation von Rohrvortrieben im Maßstab 1:1. R international (5) H. 1/6 8. Arbeitsblatt DWA-A 15: Rohrvortrieb und verwandte Verfahren. Entwurf Febr Arbeitsblatt DWA-A 161: Statische Berechnung von Vortriebsrohren, Entwurf. Aufl. Mai 7 1. FH Münster: Numerische ierung des KT-Vortriebssimulators, Variation der (OSB, Spanplatte, PU, Holz), Bericht vom Beckmann, D.; Stein, R.; Fabri, T.; Uhlenbroch, A.: CoJack - A new statics method of computing and controlling pipe jacking. Tunnelling and Underground Space Technology (7), Broere, W.; Faassen, T.F.; Arends, G.; von Tol, A.F.: ing the boring of curves in (very) soft soils during microtunnelling. Tunnelling and Underground Space Technology (7), 6 /.11.7 Vielen Dank für hre Aufmerksamkeit - Fragen? 5 /.11.7
Forschungsbedarf Rohrvortrieb
30 bi UmweltBau 6 08 IKT-Forschungsschwerpunkt Rohrvortrieb Teil 6 Forschungsbedarf Rohrvortrieb Von Dr.-Ing. Bert Bosseler, Prof. Dr.-Ing. Bernhard Falter und Univ. Prof. Dr.-Ing Martin Achmus Beim Rohrvortrieb
MehrNumerische Untersuchung zum Tragverhalten horizontal belasteter Monopile-Gründungen für Offshore-Windenergieanlagen
Numerische Untersuchung zum Tragverhalten horizontal belasteter Monopile-Gründungen für Offshore-Windenergieanlagen Prof. Dr.-Ing. Martin Achmus Dr.-Ing. Khalid Abdel-Rahman Institut für Grundbau, Bodenmechanik
MehrS & P Consult GmbH, Bochum. Abschlussbericht Teil 2: Anhang. Gefördert unter dem Az: von der Deutschen Bundesstiftung Umwelt.
S & P Consult GmbH, Bochum Berechnungsmethode für umweltschonende Bauvorhaben zur Bestimmung der beim grabenlosen Rohrvortrieb auftretenden Führungskräfte und zusätzlichen Rohrbeanspruchungen zur langfristigen
MehrBerechnung von Tragwerksverformungen: Durchbiegungsberechnung - Plattenbalken
1 Berechnung von Tragwerksverormungen: Durchbiegungsberechnung - Plattenbalken Dipl.-Ing. Maike Schneider (Ausgewählte Kapitel des Massivbaus) Wintersemester 2010/2011 Allgemeines 2 Durchbiegungsberechnung
MehrStatische und dynamische Analyse eines Schildersystems. Esslingen
Statische und dynamische Analyse eines Schildersystems für Gebrüder Hohl GmbH Esslingen Dipl.-Ing. Torsten Wehner Lerchenstraße 23 72649 Wolfschlugen wehner@zinsmath.de 3. Dezember 2002 Inhaltsverzeichnis
Mehr- Der IKT-Vortriebssimulator -
, Gelsenkirchen www.ikt.de - Der IKT-Vortriebssimulator - Entwicklung, Bau, Versuche und Ergebnisse Kurzbericht - Juli 2007 - Kurzbericht zu den Forschungsprojekten: Qualitätssicherung von Vortriebsrohren
MehrRohrvortrieb Qualitätssicherung durch Online-Überwachung der Rohrbelastung
- 107 - Rohrvortrieb Qualitätssicherung durch Online-Überwachung der Rohrbelastung Dr.-Ing. Joachim Beyert, Aachen 1 ) 1 ) RWTH Aachen, Lehrstuhl für Baubetrieb und Projektmanagement Zusammenfassung: Beim
MehrEinsatz von Dehnerstationen beim Rohrvortrieb mit Steinzeug-VT-Rohren Grundlagen und Praxisberichte
Einsatz von Dehnerstationen beim Rohrvortrieb mit Steinzeug-VT-Rohren Grundlagen und Praxisberichte Von Christel Flittner Die Entwicklung der unterirdischen Bauweise ist eine Erfolgsgeschichte Made in
MehrBiegung
2. Biegung Wie die Normalkraft resultiert auch das Biegemoment aus einer Normalspannung. Das Koordinatensystem des Balkens wird so gewählt, dass die Flächenschwerpunkte der Querschnitte auf der x-achse
MehrBeispiel: Betonrohr DN 500 Eingaben (vgl. Objektfragebogen: A 127, Anhang 2)
Einleitung 1. Rohr, Rohreinbau, Boden 2. Belastungen. Lastaufteilung auf das Rohr 4. Druckverteilung am Rohrumfang, Beispiel Tragfähigkeitsnachweis 5. Schnittgrößen, Spannungen, Verformungen, Beullasten
MehrBeispiel 4: Theorie II. Ordnung
Beispiel: Theorie II. Ordnung Blatt: Seite 1 von 10 Beispiel 4: Theorie II. Ordnung Nachweis: Stabilität des Systems nach Theorie II. Ordnung. Schnittgrößen nach Theorie I. Ordnung, ohne Imperfektion F
MehrOnline-Überwachung von Rohrvortrieben
4 Rohr vortrieb Erfahrungen in der Praxis Online-Überwachung von Rohrvortrieben Mit einer neu entwickelten Überwachungstechnik kann sichergestellt und dokumentiert werden, dass die Rohre beim Vortrieb
MehrGelenkträger unter vertikalen und schrägen Einzellasten und einer vertikalen Streckenlast
www.statik-lernen.de Beispiele Gelenkträger Seite 1 Auf den folgenden Seiten wird das Knotenschnittverfahren zur Berechnung statisch bestimmter Systeme am Beispiel eines Einfeldträgers veranschaulicht.
MehrTragwerksentwurf II Philippe Block Joseph Schwartz
http://www.block.arch.ethz.ch/eq/ Tragwerksentwurf II Philippe Block Joseph Schwartz Tragwerksentwurf I+II Tragwerksentwurf I 2. Gleichgewicht & grafische Statik. Einführung 3.+4. Seile 5.+7. Bögen 6.+8.
MehrRheinische Fachhochschule Köln
Rheinische Fachhochschule Köln Matrikel-Nr. Nachname Dozent Ianniello Semester Klausur Datum BP I, S K5 Genehmigte Hilfsmittel: Fach Urteil Technische Mechanik Ergebnis: Punkte Taschenrechner Literatur
MehrVorlesungs-Beispiel Kragträger, Vergleich Schalen- und Balkentheorie. r a
Vorlesungs-Beispiel Kragträger, Vergleich Schalen- und Balkentheorie Skizze der Aufgabenstellung: L F L F r a p Dr. Hellmann Geg.: L 3 mm, L 5mm, r a mm, F 4 N, E.* 5 MPa, ν.3, σ zul 45MPa Ges.:. Dimensionierung
MehrGrundlagen zur Berechung der Durchbiegung
Tel +41 41 494 94 94 decorative Holzwerkstoffe Fax +41 41 494 94 49 Willisauerstrasse 37 www.kronospan.com info@kronospan.ch Grundlagen zur Berechung der Durchbiegung Inhaltsverzeichnis 1. Vorbemessung
MehrMechanisches Verhalten und numerische Simulationen von TPE im Vergleich zu Elastomeren
Mechanisches Verhalten und numerische Simulationen von TPE im Vergleich zu Elastomeren O. Haeusler & H. Baaser Computer Aided Engineering TPE@DKT / Nürnberg, 3. Juli 2012 Agenda Materialverhalten aus Ingenieur-Sicht
MehrProgramm Woche 38. Beispiel Durchlaufträger Beispiel Tunneldecke Einfluss einer Vorspannung. Pause
Programm Woche 38 Dr. Maurice Brunner Bauteile ohne Querkraftbewehrung Beispiel Durchlaufträger Beispiel Tunneldecke Einfluss einer Vorspannung Pause 8.30 8.50 Prof. Flachdecken Biegebemessung Schubbemessung
MehrTWL Klausur SOS Termin / Bearbeitet von
TWL Klausur SOS 2014 2.Termin / 19.09.2014 Bearbeitet von Name Matr.-Nr. WICHTIGE HINWEISE Die Bearbeitungszeit beträgt 180 Minuten. Sie können die Aufgabenblätter und eigenes Papier verwenden. Jedes Arbeitsblatt
MehrStatische Berechnung
P fahlgründung Signalausleger Bauvorhaben: Objekt: Bahnhof Bitterfeld Signalausleger Diese Berechnung umfaßt 10 Seiten und gilt nur in Verbindung mit der statischen Berechnung Signalausleger, Bundesbahn-Zentralamt
MehrMACHBARKEITSUNTERSUCHUNG, ANLAGE 1 - GRUNDSATZBERECHNUNGEN
ANLAGE 1 - GRUNDSATZBERECHNUNGEN ZEELINK II - Rheinquerung 31. August 2015 215130-REP-M_Anlage 1 GB_Rev.0 ANLAGE 1 - GRUNDSATZBERECHNUNGEN 215130-REP-M_Anlage 1 GB_Rev.0 Seite2 REVISIONEN Rev. Kommentar
MehrMusterlösung zum Grundlagenbeispiel Getriebewelle Klausur Maschinenelemente, 29. Oktober 1999
. Musterlösung zum Grundlagenbeispiel Getriebewelle Klausur Maschinenelemente, 29. Oktober 1999 13. Januar 23 1 Riemenkräfte Abbildung 1 zeigt die Kräfte und Momente, die auf die freigeschnittene untere
MehrPMM 10/2.9 schwerer Pneumatikmast 10m Best.Nr Seite 1-9 gilt für Windzone 1 (Windgeschwindigkeit max. 90 km/h, Staudruck q = 0,39 kn/m2)
PMM 10/2.9 schwerer Pneumatikmast 10m Best. 38300 Statische Berechnung Seite 1-9 gilt für Windzone 1 (Windgeschwindigkeit max. 90 km/h, Staudruck q = 0,39 kn/m2) Seite 10-18 gilt für Windzone 3 (Windgeschwindigkeit
MehrFachhochschule München Diplom- und Masterarbeiten
Thema: Dynamische Analyse der Millenium Bridge London Die Millenium Brigde in London mußte unmittelbar nach ihrer Inbetriebnahme im Jahr 2000 wieder geschlossen werden, nachdem große Schwingungen der Brücke
MehrDynamische Nachrechnung von stählernen Eisenbahnbrücken
grbv Ingenieure im Bauwesen GmbH & Co. KG Dynamische Nachrechnung von stählernen Eisenbahnbrücken Dipl.-Ing. Lukas Müller Vortrag zum 5. Ingenieurtechnischen Kolloquium Inhalt 1. Projekt Brückenbefahrbarkeit
MehrMartin Fingerhut / Hannes Mautz /7
Martin Fingerhut / Hannes Mautz 005 1/7 Hochfahren einer Welle: I RED =M AN M LAST = M AN M LAST M AN M LAST =const. 0 t I hoch RED wobei M LAST = P N und I RED=I M I S I exz I exz =m e Kräfte am Ritzel:
MehrModellierung von duktilen Stählen bei Verwendung von kommerziellen FE-Programm. Programm- systemen
Modellierung von duktilen Stählen bei Verwendung von kommerziellen FE-Programm Programm- systemen Dr.-Ing Ing.. S. Mesecke-Rischmann, C. Hornig 3. Norddeutsches Simulationsforum, 21. Oktober 2010 Motivation
MehrKO1. 9 kn R Q. Bemessung Spannbewehrung in Membran. Lernziel: Repetition und Festigung der Grundlagen des 1. Jahreskurses
S. / 5 Lernziel: Repetition und Festiguner Grundlagen des. Jahreskurses Aufgabe : Finden Sie die Resultierende von vier beliebig gerichteten Kräften.. Variante: Bogentragwerk : = kn = kn =.5 kn 4 4=. kn
Mehr52I Mauerwerkspfeiler mit oder ohne Winddruck nach DIN :
Programmvertriebsgesellschaft mbh Lange Wender 1 34246 Vellmar BTS STATIK-Beschreibung - Bauteil: 52I Mauerwerkspfeiler mit Winddruck Seite 1 52I Mauerwerkspfeiler mit oder ohne Winddruck nach DIN 1053-100:2007-09
MehrLebensdauerabschätzung eines Kranhakens
Lebensdauerabschätzung eines Kranhakens manuelle Lebensdauerabschätzung 1 FE-gestützte Betriebsfestigkeitsbewertung Aufgabe: 2 HCF HCF dauerfest LCF Lösung HCF Lösung erfolgt in drei Schritten: 1) Berechnung/Simulation/Messung
MehrBericht Datum:
Ein Unternehmen der LGA - Körperschaft des öffentlichen Rechts Bericht Datum: 17.02.2004 Auftraggeber: Geochemie Sanierungssysteme Wettersteinstr.10 D-82024 Taufkirchen Bauvorhaben/Projekt: Tragverhalten
MehrZusätzliche Biegebeanspruchungen von Schrägpfählen
Kurzfassung zum Vortrag an der TUHH am 15.11.01 Zusätzliche Biegebeanspruchungen von Schrägpfählen Einleitung Mit dem Neubau bzw. der Erweiterung bestehender Hafenflächen ist in vielen Fällen eine gleichzeitige
MehrBeispiele für FE-Berechnungen mit weiterentwickelten Stoffgesetzen
1 Gründungsberechnungen im Verkehrswasserbau Beispiele für FE-Berechnungen mit weiterentwickelten Stoffgesetzen Ingo Feddersen 2 Gliederung Vergleich: Früher - heute Stoffgesetze heute Beispiele Setzungsreduktion
MehrGrundfachklausur Teil 1 / Statik I
Technische Universität Darmstadt Institut für Werkstoffe und Mechanik im Bauwesen Fachgebiet Statik Prof. Dr.-Ing. Jens Schneider Grundfachklausur Teil / Statik I im Sommersemester 03, am 09.09.03 Die
MehrCopyright 2012 Steinzeug-Keramo GmbH Steinzeug-Keramo N.V. Alle Rechte vorbehalten. Nachdruck, auch auszugsweise, nur mit schriftlicher Genehmigung.
SONDERPUBLIKATION Weltpremiere mit Steinzeug Erfolgreicher DN 1200-Kurvenvortrieb in Singapur Autorenteam: Dipl.-Ing. Christel Flittner, STEINZEUG Abwassersysteme GmbH Bauass. Dipl.-Ing. Karl-Heinz Flick,
MehrStatische Berechnung
Ing.-Büro Klimpel Stapel - Gitterbox - Paletten Seite: 1 Statische Berechnung Tragwerk: Stapel - Gitterbox - Paletten Rack 0,85 m * 1,24 m Herstellung: Scafom International BV Aufstellung: Ing.-Büro Klimpel
MehrFinite Elemente Berechnungen verklebter Strukturen
Finite Elemente Berechnungen verklebter Strukturen Dr. Pierre Jousset, Sika Technology AG 24.4.213 1 Sika Technology AG Agenda Motivation und Ziele Die strukturellen Epoxy Klebstoffe SikaPower Finite Element
Mehrtgt HP 2007/08-5: Krabbenkutter
tgt HP 2007/08-5: Krabbenkutter Zum Fang von Krabben werden die Ausleger in die Waagrechte gebracht. Die Fanggeschirre werden zum Meeresboden abgesenkt. Nach Beendigung des Fanges werden die Ausleger in
MehrArbeitsunterlagen. Statik 2
Arbeitsunterlagen Statik 2 WS 2014/15 Stand 07.10.2014 Inhalt 1. Vertiefung KGV 1.1 Eingeprägte Auflagerverformungen 1.2 Vorspannung 1.3 Systeme mit elastischer Lagerung 1.4 Ermittlung von Federsteifigkeiten
MehrVerzerrungen und Festigkeiten
Verzerrungen und Festigkeiten Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur KIT Universität des Landes Baden-Württemberg und nationales Forschungszentrum in der Helmholtz-Gemeinschaft www.kit.edu Verzerrungen
MehrSchweißfittings. RO-FI Ihr starker Partner in Sachen Edelstahl. Zuverlässig durch Qualitätsmanagement - ISO 9001 STAINLESS STEEL
STAINLESS STEEL Schweißfittings Zuverlässigkeit durch Qualitätsmanagement Reliability by quality management Zuverlässig durch Qualitätsmanagement - ISO 9001 Konzentrische Reduzierstücke DIN 2616 Maße in
Mehrtgt HP 2011/12-5: Klappbrücke
tgt HP 2011/12-5: Klappbrücke Klappbrücken werden an Kanälen eingesetzt um Schiffe mit höheren Aufbauten die Durchfahrt zu ermöglichen. Das Hochklappen des Brückenbodens erfolgt durch eine Zahnstange und
Mehr2. Sätze von Castigliano und Menabrea
2. Sätze von Castigliano und Menabrea us der Gleichheit von äußerer rbeit und Formänderungsenergie kann die Verschiebung am Lastangriffspunkt berechnet werden, wenn an der Struktur nur eine Last angreift.
MehrBESTIMMUNG DER BEANSPRUCHUNG KERAMISCHER VORTRIEBSROHRE IM BAUZUSTAND UNTER VERWENDUNG VON DRUCKÜBERTRAGUNGSRINGEN AUS KUNSTSTOFF
BESTIMMUNG DER BEANSPRUCHUNG KERAMISCHER VORTRIEBSROHRE IM BAUZUSTAND UNTER VERWENDUNG VON DRUCKÜBERTRAGUNGSRINGEN AUS KUNSTSTOFF Von der Fakultät für Bauingenieurwesen der Rheinisch-Westfälischen Technischen
MehrVAL PRO EXE OLC INKA WERTSCHÖPFUNG INKA AUSSCHREIBUNG & VERGABE INKA BAUÜBERWACHUNG INKA QUALITÄTSSICHERUNG VALUE ENGINEERING PROCUREMENT EXEXCUTION
WERTSCHÖPFUNG VALUE ENGINEERING INKA VAL AUSSCHREIBUNG & VERGABE PROCUREMENT INKA PRO BAUÜBERWACHUNG EXEXCUTION INKA EXE QUALITÄTSSICHERUNG ONLINE-LOAD-CONTROL INKA OLC Ingenieurgesellschaft für Innovationen
MehrZugversuch - Versuchsprotokoll
Gruppe 13: René Laquai Jan Morasch Rudolf Seiler 16.1.28 Praktikum Materialwissenschaften II Zugversuch - Versuchsprotokoll Betreuer: Heinz Lehmann 1. Einleitung Der im Praktikum durchgeführte Zugversuch
MehrStahlbau 1. Name:... Matr. Nr.:...
1/12 Name:... Matr. Nr.:... A. Rechnerischer steil 1. Knicknachweis eines zentrisch gedrückten Stabes Zwei zentrisch gedrückte Gelenkstäbe [HEA 220, E= 210000N/mm²] werden in der x-z Ebene durch Seile
MehrBeispiel 1: Querschnittstragfähigkeit
Titel: Querschnittstragfähigkeit Blatt: Seite 1 von 10 Beispiel 1: Querschnittstragfähigkeit Belastung: M y,ed = 190 knm N Ed = 700 kn V z,ed = 100 kn Material: S 235 Nachweis des Querschnitts nach DIN-EN
MehrSTATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F34" Länge bis 18,00m Taiwan Georgia Corp.
Ing. Büro für Baustatik 75053 Gondelsheim Tel. 0 72 52 / 9 56 23 Meierhof 7 STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F34" Länge bis 18,00m Taiwan Georgia Corp. Die statische Berechnung ist ausschließlich aufgestellt
MehrZugversuch. Carsten Meyer. Raum 110. Telefon: Institut für Werkstoffanwendungen im Maschinenbau
Carsten Meyer c.meyer@iwm.rwth-aachen.de Raum 110 Telefon: 80-95255 F F S 0 σ F S 0 äußere Kraft Spannung ( innere Kraft ) Jeder noch so kleine Teil des Querschnittes überträgt einen noch so kleinen Teil
MehrStahlbau 1. Name:... Matr. Nr.:...
1/10 Name:... Matr. Nr.:... A. Rechnerischer steil 1. Stabilitätsnachweis Der in Abb.1 dargestellte Rahmen, bestehend aus zwei Stützen [rechteckige Hohlprofile, a= 260mm,b= 140mm, s= 8mm] und einem Riegel
MehrERLÄUTERUNGEN ZUM KRAFTGRÖßENVERFAHREN An einem einfachen Beispiel soll hier das Prinzip des Kraftgrößenverfahrens erläutert werden.
FACHBEREICH 0 BAUINGENIEURWESEN Arbeitsblätter ERLÄUTERUNGEN ZUM An einem einfachen Beispiel soll hier das Prinzip des Kraftgrößenverfahrens erläutert werden.. SYSTEM UND BELASTUNG q= 20 kn / m C 2 B 4
MehrR02 - Kerbfälle FRITZ-SÜCHTING-INSTITUT FÜR MASCHINENWESEN mg
RITZ-ÜCHTI-ITITUT ÜR MCHIEWEE DER TECHICHE UIVERITÄT CLUTHL Professor Dr.-Ing. Peter Dietz 8.0.003 mg R0 - Kerfälle ufgae Ein Zugsta aus -80 (R m 800 / R p 480 /) wird durch eine rein statische Zugkraft
Mehrtgt HP 2008/09-5: Wagenheber
tgt HP 2008/09-5: Wagenheber Das Eigengewicht des Wagenhebers ist im Vergleich zur Last F vernachlässigbar klein. l 1 500,mm I 2 220,mm I 3 200,mm I 4 50,mm F 15,kN α 1 10, α 2 55, β 90, 1 Bestimmen Sie
MehrFinite Elemente Programmsystem MEANS V10 für Windows
Finite Elemente Programmsystem MEANS V10 für Windows Statik Dynamik Formoptimierung Beulen und Temperatur Geometrisch nichtlineare und plastische Verformungen Kontaktbedingungen mit Aufprall Umfangreiche
MehrBei Erreichen der Streckgrenze treten zu große Verformungen auf. Die Grenzspannung σrd muss deutlich im elastischen Bereich bleiben.
TK 3 Spannungen und Dehnungen Prof. Dr.-Ing. Michael Maas Sicherheitsabstnd ε=0,114% S235 ε=0,171% S355 ε=3% - 3,5% ε=20% - 25% Bei Erreichen der Streckgrenze treten zu große Verformungen auf. Die Grenzspannung
MehrPRÄSENTATION - MASTERARBEIT
PRÄSENTATION - MASTERARBEIT ADAPTIERUNG VON BESTANDSBRÜCKEN IN INTEGRALE TRAGWERKE AM BEISPIEL EINFELDRIGER PLATTENBALKEN Thomas Anhell 1 INHALT Motivation - Adaptierung von konventionellen Brücken Vergleich
MehrInstitut für Allgemeine Mechanik der RWTH Aachen
Prof. Dr.-Ing. D. Weichert 4.Übung Mechanik II 2008 9.05.2008. Aufgabe Ein rechteckiges Blech wird spiel- und spannungsfrei in eine undehnbare Führung eingepaßt. Dann wird die Temperatur des Blechs um
Mehr( und ) Sommer Samstag, 22. August 2015, Uhr, HIL G 15. Name, Vorname: Studenten-Nr.:
Baustatik I+II Sessionsprüfung (101-0113-00 und 101-0114-00) Sommer 2015 Samstag, 22. August 2015, 09.00 12.00 Uhr, HIL G 15 Name, Vorname: Studenten-Nr.: Bemerkungen 1. Die Aufgaben dürfen in beliebiger
MehrKapitel 14: Nichtlineare FEM-Analyse mit plastischer Verformung eines Zugprüfkörpers
Kapitel 14: Nichtlineare FEM-Analyse mit plastischer Verformung eines Zugprüfkörpers 1 Kapitel 14: Nichtlineare FEM-Analyse mit plastischer Verformung eines Zugprüfkörpers Zugprüfkörper Die Zugprobe ist
Mehrtgt HP 2005/06-2: Exzenterantrieb
tgt HP 2005/06-2: Exzenterantrieb Der Exzenter wird über eine Welle, die mit einem Getriebe und Motor verbunden ist, angetrieben. Die Kraft wird über Tellerstößel und Stange übertragen, an deren oberen
MehrStahlbau 1. Name:... Matr. Nr.:...
1/11 Name:... Matr. Nr.:... A. Rechnerischer steil 1. Stabilitätsnachweis Das in Abb.1 dargestellte System, bestehend aus einer eingespannten Stütze [rechteckiges, geschweißtes Hohlprofil, a= 300mm,b=
MehrAufgabenstellung zur Übungsaufgabe Rohrflansch
Aufgabenstellung zur Übungsaufgabe Rohrflansch z y x Gegeben: Elastizitätsmodul E = 2,1*10 5 N/mm² äußere Kräfte F = 3000 N Wandstärke des Rohres t = 6 mm mittlerer Rohrdurchmesser d = 200 mm Auflagerkräfte
MehrPraktikum im Spannbeton
1 III - Bruchlasten Norbert Will Lehrstuhl un (IMB) - RWTH Aachen 2 Übersicht Veranstaltung Hörsaal Verhalten von Träger I unter Gebrauchslasten Versuchsergebnisse Schlussfolgerungen Verhalten von Träger
Mehr2.4 Ermittlung unbekannter Kräfte im zentralen Kräftesystem
Ermittlung unbekannter Kräfte im zentralen Kräftesystem.4 Ermittlung unbekannter Kräfte im zentralen Kräftesystem ( Lehrbuch: Kapitel.3.) Gegebenenfalls auftretende Reibkräfte werden bei den folgenden
MehrVereinfachte Fließzonentheorie
1 Vereinfachte Fließzonentheorie mit ANSYS Hartwig Hübel FH Lausitz, Cottbus 1. Lausitzer FEM-Symposium, 12. November 1999 Ermüdungs- und Ratcheting-Nachweise 2 Miner: Uf = n N Ermüdung: 1 Wanddicke Dehnungsakkumulation:
MehrIngenieurholzbau II, SS 20008
Fachhochschule Augsburg Studiengang Bauingenieurwesen Name:... Ingenieurholzbau II, SS 20008 Arbeitszeit: Hilfsmittel: 90 Minuten Formelsammlung, Bemessungstabellen Aufgabe 1 (ca. 35 min) Gegeben: Anschluss
MehrErdbebengerechte mehrgeschossige Holzbauten. Steifigkeit von Scheiben in Holzbauweise
Erdbebengerechte mehrgeschossige Holzbauten Steifigkeit von Scheiben in Holzbauweise Pirmin Jung Dipl. Holzbauing. FH PIRMIN JUNG Ingenieure für Holzbau AG Einleitung Die Anforderungen an den Holzbau nehmen
MehrBiegesteifer Stirnplattenanschluß
Programmvertriebsgesellschaft mbh Lange Wender 1 34246 Vellmar BTS STATIK-Beschreibung- Bauteil: 46O -Biegesteifer Anschluß Seite 1 46O Biegesteifer Stirnplattenanschluß System: Biegesteifer Stirnplattenanschluß,
MehrZugversuch - Metalle nach DIN EN 10002
WT-Praktikum-Verbundstudium-Versuch1-Zugversuch-Metalle 1 1. Grundlagen 1.1. Zweck dieses Versuchs Im Zugversuch nach DIN EN 1 an Proben mit konstanten Querschnitten über die Prüflänge, wird das Werkstoffverhalten
MehrProbe zur Lösung der Berechnungsbeispiele BB_14.x: - Fortsetzung -
Prof. Dr.-Ing. Rainer Ose Elektrotechnik für Ingenieure Grundlagen. Auflage, 2008 Fachhochschule Braunschweig/Wolfenbüttel -niversity of Applied Sciences- Probe zur Lösung der Berechnungsbeispiele BB_1.x:
MehrÜbung zu Mechanik 2 Seite 62
Übung zu Mechanik 2 Seite 62 Aufgabe 104 Bestimmen Sie die gegenseitige Verdrehung der Stäbe V 2 und U 1 des skizzierten Fachwerksystems unter der gegebenen Belastung! l l F, l alle Stäbe: EA Übung zu
MehrHerzlich willkommen. Einsatz von CATIA V5-FEM in der täglichen Konstruktion
Herzlich willkommen Einsatz von CATIA V5-FEM in der täglichen Konstruktion Vortagender: Dipl.Ing.(FH) Daniel Metz Firma: csi Entwicklungstechnik GmbH, Neckarsulm Funktion: Projektleiter und CATIA V5-Beauftragter
MehrNumerische Berechnung von Leichtbaustrukturen
von Leichtbaustrukturen 2.Vorlesung Institut für Mechanik 15. Oktober 2014 (IFME) 15. Oktober 2014 1 / 22 Folie 1 - Flächentragwerke Definition Als Zugsysteme werden Tragwerke bezeichnet, in denen vorzugsweise
MehrDer Satz von Betti besagt, dass die reziproken äußeren Arbeiten zweier Systeme, die im Gleichgewicht sind, gleich groß sind A 1,2 = A 2,1.
Der Satz von Betti oder warum Statik nicht statisch ist. Der Satz von Betti besagt, dass die reziproken äußeren Arbeiten zweier Systeme, die im Gleichgewicht sind, gleich groß sind A 1,2 = A 2,1. (1) Bevor
MehrZugversuch - Metalle nach DIN EN ISO
WT-Praktikum-Zugversuch-Metalle.doc 1 1. Grundlagen 1.1. Zweck dieses Versuchs Im Zugversuch nach DIN EN ISO 689-1 (DIN EN 1) an Proben mit konstanten Querschnitten über die Prüflänge, wird das Werkstoffverhalten
MehrScherfestigkeit und Steifigkeit
Scherfestigkeit und Steifigkeit Dr.-Ing. Yahou Zou Geotechnik I, HT 017 Übung 4, 17.11.017 -- 1. Steifigkeit des Bodens 1.1 Ermittlung der Steifigkeit mittels eindimensionalen Kompressionsversuchs (DIN
MehrGegeben ist die in Abbildung 1 dargestellte zentrische Schubkurbel mit den Längen a=50mm und b=200mm. Zu bestimmen sind:
1 Aufgabenstellung Gegeben ist die in Abbildung 1 dargestellte zentrische Schubkurbel mit den Längen a=50mm und b=200mm. Zu bestimmen sind: 1. Die Geschwindigkeit υ B am Gleitsteinzapfen (Kolbenbolzen)
MehrProgrammvertriebsgesellschaft mbh Lange Wender Vellmar. BTS STATIK-Beschreibung - Bauteil: 07M - Holzrahmenecke Seite 1. γ h Riegel.
Programmvertriebsgesellschaft mbh Lange Wender 1 34246 Vellmar BTS STATIK-Beschreibung - Bauteil: 07M - Holzrahmenecke Seite 1 07M Holzrahmenecke Das Programm '07M' dient zum Nachweis einer Holzrahmenecke
Mehrtgt HP 2010/11-1: Flugzeug
tgt HP 010/11-1: Flugzeug Teilaufgaben: 1 Von dem abgebildeten Kleinflugzeug sind folgende Daten bekannt: Daten: Masse des Motors m1 90,kg Masse des Flugzeugs m 40,kg l1 1350,mm l 150,mm l3 3300,mm l4
MehrNachweis des Biegedrillknickens für Kragträger
Nachweis des Biegedrillknickens für Kragträger 1. Allgemeines Nach DIN 18800 Teil dürfen die Stabilitätsfälle Biegeknicken und Biegedrillknicken getrennt untersucht werden. Bei dieser Vorgehensweise sind
MehrDatenblatt EuroSta (MicroFe 2006) Biegedrillknicken (2)
D16-ES-1 Thema: Biegedrillknicken mit seitlicher Verformungsbehinderung DIN 18800 ermöglicht es, konstruktive Gegebenheiten im Tragsicherheitsnachweis zu berücksichtigen, die die Biegedrillknickverformung
MehrStatik I Ergänzungen zum Vorlesungsskript Dr.-Ing. Stephan Salber Institut für Statik und Dynamik der Luft- und Raumfahrtkonstruktionen Statik I Vorlesungs- und Übungsmaterial Vorlesung Benutzername: Vorlesungsskript
MehrKlaus Palme Tel. +49 (0) Fax Nr. +49 (0)
Datum 06.12.2011 Bericht Auftraggeber 2011/016-B-5 / Kurzbericht Palme Solar GmbH Klaus Palme Tel. +49 (0) 73 24-98 96-433 Fax Nr. +49 (0) 73 24-98 96-435 info@palme-solar.de Bestellungsnummer 7 Auftragnehmer
MehrKapitel 8. Verbundquerschnitte
Kapitel 8 Verbundquerschnitte 8 8 Verbundquerschnitte 8.1 Einleitung... 279 8.2 Zug und Druck in Stäben... 279 8.3 Reine Biegung... 286 8.4 Biegung und Zug/Druck... 293 8.5 Zusammenfassung... 297 Lernziele:
MehrRahmen. Rahmenwirkung Berechnung einfacher Systeme. Institut für Tragwerksentwurf. Tragwerkslehre 2
Rahmen Rahmenwirkung Berechnung einfacher Systeme Rahmen Riegel vertikale Lasten horizontale Lasten Stiel biegesteife Ecke Vertikale und horizontale Lagerkräfte Vertikale und horizontale Lagerkräfte Rahmen
Mehr2.4 Elastische Lagerung elastische Bettung
38 2 Stabtragwerke 2.4 Elastische Lagerung elastische Bettung 2.4.1 Elastisch gebetteter Fundamentbalken Neben der starren oder verschieblichen Lagerung kommen in der Praxis noch zahlreiche Systeme vor,
MehrGrundfachklausur Teil 2 / Statik II
Technische Universität Darmstadt Institut für Werkstoffe und Mechanik im Bauwesen Fachgebiet Statik Prof. Dr.-Ing. Jens Schneider Grundfachklausur Teil 2 / Statik II im Sommersemester 204, am 08.09.204
MehrGEO Beispiel 2: Ermittlung und Verteilung der Lasten aus Schiefstellung
GEO Beispiel 2: Ermittlung und Verteilung der Lasten aus Schiefstellung Mit dem Gebäudemodell können die Lasten aus Schiefstellung auf Basis der vertikalen Lasten berechnet werden. Auf den folgenden Seiten
MehrBiegung offener Profile
Biegung offener Profile Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur KT Universität des Landes Baden-Württemberg und nationales Forschungsentrum in der Helmholt-Gemeinschaft www.kit.edu Biegung offener
Mehr4. Der Berechnungsprozess
Idealisierung Bauteil / Entwurf Preprocessor Mathematisches Modell Diskretisierung Finite-Elemente- Modell Solver Rechnung Ergebnisse Postprocessor Bewertung Prof. Dr. Wandinger 1. Fachwerke FEM 1.4-1
MehrSTATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F14" Länge bis 6,00m GLOBAL TRUSS
Ing. Büro für Baustatik 75053 Gondelsheim Tel. 0 72 52 / 9 56 23 Meierhof 7 STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F14" Länge bis 6,00m GLOBAL TRUSS Die statische Berechnung ist ausschließlich aufgestellt
MehrName:...Matr.-Nr.:...
Erreichbare Punkte: 44 Erreichte Punkte:... 1. Aufgabe In Abbildung 1 ist das Modell einer zweigeschossigen Traufwand mit Türöffnung dargestellt. Die Beplankung ist an jeder Nadel senkrecht zum Rand eingeschlitzt.
MehrBiaxiale Prüfung für Leichtbaustrukturen
www.dlr.de Folie 1 > J. Schneider, M. Besel 04.12.2012 Biaxiale Prüfung für Leichtbaustrukturen Werkstoff-Kolloquium 2012 J. Schneider, M. Besel, C. Sick, J. Schwinn www.dlr.de Folie 2 > J. Schneider,
MehrSTATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F23" Länge bis 10,00m GLOBAL TRUSS
Ing. Büro für Baustatik 75053 Gondelsheim Tel. 0 72 52 / 9 56 23 Meierhof 7 STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F23" Länge bis 10,00m GLOBAL TRUSS Die statische Berechnung ist ausschließlich aufgestellt
MehrFERNSEMINAR ROHRVORTRIEB 4. Fortsetzung am
4. Fortsetzung 11.11.03 Seite 1 FERNSEMINAR ROHRVORTRIEB www.maxscherle.com 4. Fortsetzung am 11.11.03 Eine Anwenderinformation für alle am Rohrvortrieb Interessierten von: Dr.-Ing. Max Scherle in Zusammenarbeit
MehrDankert/Dankert: Technische Mechanik, 5. Auflage Lösungen zu den Aufgaben, Teil 5 (Kapitel 18)
Dankert/Dankert: Technische Mechanik, 5. Auflage Lösungen zu den Aufgaben, Teil 5 (Kapitel 18) Lösung 18.1: Die Aufgabe wird nach der im Beispiel des Abschnitt 18.1.5 demonstrierten Strategie für die Lösung
Mehr7 Grenzzustand der Tragfähigkeit
7 Grenzzustand der Tragfähigkeit Im Kap. 4 wurde bereits gezeigt, dass gemäß des Sicherheitskonzepts der DIN 1045-1 die Zuverlässigkeit von Stahlbetonbauteilen durch die Überprüfung der Bemessungsgleichung
MehrDimensionierung eines nachgiebigen Ausbaus in druckhaftem Gebirge. Workshop Tunnelbauforschung in Leoben, Schwanau und Bochum
Dimensionierung eines nachgiebigen Ausbaus in druckhaftem Gebirge Workshop Tunnelbauforschung in Leoben, Schwanau und Bochum 30.09.201309 Ruhr-Universität Bochum Dipl.-Ing. Anna-Lena Hammer Übersicht Motivation
Mehr