Aufgestellt : Aachen, Dezember 2011
|
|
- Gerda Käthe Bäcker
- vor 7 Jahren
- Abrufe
Transkript
1 Büro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau Lütticher Straße Telefon: 0241 / Statische Berechnung Vendetta Truss F34VT 1180 für das System der Firma B&K Braun GmbH Industriestraße Karlsbad Aufgestellt : Aachen, Dezember 2011 Die statische Berechnung umfaßt die Seiten 1-27 Diese statische Berechnung ist ausschließlich aufgestellt für die Firma B&K Braun GmbH. Eine Weitergabe an Dritte ist nur mit vorheriger Genehmigung des Aufstellers möglich.
2 INHALTSVERZEICHNIS Table of contents 1 VORBEMERKUNGEN / PRELIMINARY NOTES Grundlagen / Basics Verwendete Baustoffe / Materials Allgemeine Beschreibung / General Remarks Geomerie und Belastung / Geometry and loadings SYSTEM QUERSCHNITTS UND MATERIALEIGENSCHAFTEN...7 SECTION AND MATERIAL PROPERTIES 4 ZULÄSSIGE BELASTUNGEN EINZELBAUTEILESYSTEM...9 ALLOWABLE LOADING SINGLE COMPONENTS 5 ZULÄSSIGE BELASTUNGEN EINFELDTRÄGER...14 ALLOWABLE LOADING SINGLE SPAN GIRDER 5.1 Gleichlast vertikal / UDL Einzellast in Feldmitte / Single-load in 1/2 point Einzellast in Drittelspunkten / Single-load in 1/3 point Einzellast in Viertelspunkten / Single-load in 1/4 point Einzellast in Fünftelspunkten / Single-load in 1/5 point...25 ANHÄNGE / ANNEXES...28 Zulässige Belastung F34VT... Allowable loading F34VT A Zeichnungen Systeme F34VT... Drawings F34VT F34050VT, F34100VT, F34150VT, F34200VT, F34250VT, F34300VT, F34350VT, F34400VT, F34450VT, F34500VT
3 1 VORBEMERKUNGEN PRELIMINARY NOTES 1.1 Grundlagen Basics Die z.zt. gültigen Vorschriften und DIN-Normen, insbesondere: DIN 1055 Lastannahmen für Bauten DIN 4112 Fliegende Bauten (1983) DIN 4113, Teil 1: Aluminiumkonstruktionen (1972) Teil 2: Geschweißte Aluminiumk.(2002) DIN 4114 Stabilitätsfälle DIN , Teil 2: Bühnen- und Studioaufbauten DIN , Teil 1: Stahlbauten DIN 3065 Seile DIN 2448 Stahlrohre DIN 1479 Spannschrauben 1.2 Verwendete Baustoffe Materials Rohre / Tubes Aluminium EN AW-6082 T6 Schweißzusatz / welding filler an Kupplung / at coupler an Diagonale / at diagonal SG-ALSi5 oder SG-AlMg5 / AlMg4,5Mn SG-ALSi5 Bolzen / Bolts Allgemeine Beschreibung General Remarks Gegenstand dieser statischen Berechnung sind die Aluminiumfachwerkträger des Typs Vendetta Truss F34VT. Die Berechnung ist Grundlage für eine Bauartprüfung auf Grundlage der DIN Es handelt sich hierbei um ein Baukastensystem mit folgenden möglichen Einzelelementlängen: 500mm, 1000mm, 1500mm, 2000mm, 2500mm, 3000mm, 3500mm, 4000mm, 4500mm und 5000mm. Die Traversen bestehen aus zwei Ober- bzw. Untergurten (50 x 1,6mm), und angeschweißten Diagonalstäben (16 x 1,6 mm). Die Traversen des Typs F34VT sind in allen 4 Seiten mit Diagonalen ausgesteift. Die Traversen besitzen folgende Systemabmessungen (Achsmaße): b/h = 24/24 cm 1
4 An den Enden jedes Elements ist ein Endrahmen angeordnet. Die Kupplung der einzelnen Elemente erfolgt mittels zweier Formstücke, die fest mit den Trägerrahmen verschweißt sind, und einem Connector, der mit einem Stahlbolzen (ø i.m. 10mm) mit den Formstücken verbunden wird. Die zulässigen Belastungen, die in den Tabellen aufgeführt sind, gelten für den Traversentyp F34VT. Für eine Übertragung der Ergebnisse auf den British Standard (BS) und ANSI sind die zulässigen Lasten aus den Tabellen mit dem Faktor 0,85 zu multiplizieren. 2
5 1.4 Geometrie und Belastung Geometry and Loadings Als Belastung werden folgende Lastarten untersucht / the following loadcases are taken into account Gleichlast vertikal uniformly distribiuted load (UDL) Einzellast in Feldmitte Single-load in 1/2 point Einzellasten in den Drittelspunkten Single-load in 1/3 point Einzellasten in den Viertelspunkten Single-load in 1/4 point Einzellasten in den Fünftelsspunkten Single-load in 1/5 point Das Eigengewicht der Traverse beträgt ca. 6 kg/m. The selfweight of the truss is approx. 6 kg/m 3
6 Für die Belastung der Traverse gelten folgende grundsätzliche Richtlinien: The following instructions for the loading of the trusses have to be regarded: Hohe Einzellasten sind an den Knoten einzuleiten oder über geeignete zusätzliche Konstruktionen zu verteilen. Large loads have to be applied at the nodes or have to be distributed by appropriate constructions. Hohe Lasten mittig auf den Kupplungen sind nicht zulässig. Large loads at the middle of the couplers are not allowed. Alle Lasten sind nach Möglichkeit gleichmäßig auf beide Gurte zu verteilen. All loads have to be distributed equally to both chords. 4
7 Für die Auflagerung bzw. Aufhängung des Systems bestehen folgende Möglichkeiten: For the support or suspension there are the following possibilities: Bei Einschränkung der Position der Kupplung (siehe Kapitel 4, Fall 2), ist die Kupplung so anzuordnen, dass sie von der Lasteinleitungsstelle aus gesehen > 0,5 m in Richtung des Auflagers liegt. When restricting the position of the coupler (see chapter 4, case 2), the coupler has to be located > 0,5 m from the loading point into the direction of the support. 5
8 2 SYSTEM Zeichnungen Systeme F34VT... Drawings F34VT F34050VT, F34100VT, F34150VT, F34200VT, F34250VT, F34300VT, F34350VT, F34400VT, F34450VT, F34500VT siehe Anhang see annex 6
9 3 QUERSCHNITTS - UND MATERIALEIGENSCHAFTEN SECTION- AND MATERIEL PROPERTIES Querschnittswerte Rohre / properties Tubes D t A I Wel i [mm] [mm] [cm²] [cm 4 ] [cm³] [cm] Gurtrohre / main chords 50 1,6 2,43 7,13 2,85 1,71 vertikal Diagonalen / Bracing 16 1,6 0,72 0,19 0,24 0,51 horizontal Diagonalen / Bracing 16 1,6 0,72 0,19 0,24 0,51 Geometrie Traverse / truss geometry Achsabstand Gurtrohre vertical ev 24 [cm] distance axes main chords horizontal eh 24 [cm] Neigung Diagonalen vertikal α 45 [ ] gradient bracing horizontal α 45 [ ] Kennwerte Gesamttraverse / properties truss-section A = 4 x A G = 9,73 [cm²] Iyy = 4 x I G + 4 x A G x (ev/2)² = 1429,85 [cm 4 ] Izz = 4 x I G + 4 x A G x (eh/2)² = 1429,85 [cm 4 ] It = Näherung aus Erfahrungswerten = 294,81 [cm 4 ] iy = (Iyy/A) 1/2 = 12,12 [cm] iz = (Izz/A) 1/2 = 12,12 [cm] Index G : Querschniitseigenschaft Gurtrohr section poroperties main chord 7
10 Materialeigenschaften / material properties Material EN AW 6082 T6 (AlMgSi1) Schweißzusätze SGAlSi5 oder an Kupplung SG-AlMg5 / AlMg4,5Mn * Streckgrenze / yield Strength β0,2 25,0 [kn/cm²] in WEZ / in heat affected zone β0,2wez 12,5 [kn/cm²] Zugfestigkeit/ tensile strength βz 29,0 [kn/cm²] zulässige Spannungen nach DIN 4113 / allowable stress acc. to DIN 4113 LF H LF HZ allgemein / in general zul σ 14,50 16,50 [kn/cm²] zul τ 8,40 9,40 [kn/cm²] in WEZ / in heat affected Zone zul σ - WEZ 8,00 9,00 [kn/cm²] zul τ-wez 4,60 5,20 [kn/cm²] in Schweißnaht an Kupplung / welding at czul σ weld 7,20 8,20 [kn/cm²] in Schweißnaht / welding an Diag. zul σ weld 7,20 8,20 [kn/cm²] HV-Naht / plain fillet weld zul τ-weld 4,20 4,60 [kn/cm²] zulässige Spannungen im Bereich angeschweißter Diagonalen allowable Stress in the area of welded bracing tubes Knotenpunkt mit 1 Diagonalen / node with 1 bracing D0 50,00 [mm] D1 16,00 [mm] U-WEZ 76,00 [mm] U-Ges 157,08 [mm] k 0,50 [β0,2wez / β0,2] Ak / A 0,76 [-] zulσ-wez 10,99 [kn/cm²] Knotenpunkt mit 2 Diagonalen / node with 2 bracing D0 50,00 [mm] D1 16,00 [mm] D2 16,00 [mm] U-WEZ 115,27 [mm] U-Ges 157,08 [mm] k 0,50 [β0,2wez / β0,2] Ak /A 0,63 [cm²] [-] zulσ-wez 9,18 [kn/cm²] * zulässige Belastung wird für SGAlSi5 berechnet 8
11 4 ZULÄSSIGE BELASTUNG EINZELBAUTEILE ALLOWABLE LOADING SINGLE COMPONENTS zulässige Normalkraft Gurtrohre / allowable normal force main chord Schweißnaht an Kupplung zul N = A G x zul σ weld = 2,43 x 1,00 x 7,2 = 17,52 [kn] welding at coupler Gurtrohr im Bereich WEZ zul N = A G x zul σ WEZ = 2,43 x 8,00 = 19,46 [kn] main chord in heat affected zone Knicken Gurtrohr zw. Knoten Sk = 24,00 λ = 14,02 buckling main chord bewteen nodes i = 1,71 ω = 1 zul N = A G x zul σ / ω = 2,43 x 14,50 / 1 = 35,28 [kn] maßgebend / relevant 17,52 [kn] zulässige Normalkraft Diagonalen / allowable normal force bracing Diagonale in WEZ /bracing in heat affected zone vert. Diagonalen / bracing zul N = A D,v x zul σ WEZ = 0,72 x 8,00 = 5,79 [kn] horiz. Diagonalen / bracing zul N = A D,h x zul σ WEZ = 0,72 x 8,00 = 5,79 [kn] Knicken Diagonalen / buckling bracing tubes vert. Diagonalen / bracing Sk* = 16,97 λ = 33,13 i = 0,51 ω = 1,065 zul N = A D,v x zul σ / ω = 0,72 x 14,50 / 1,065 = 9,85 [kn] horiz. Diagonalen / bracing Sk* = 16,97 λ = 33,13 i = 0,51 ω = 1,07 zul N = A D,h x zul σ / ω = 0,72 x 14,50 / 1,065 = 9,85 [kn] maßgebend / relevant vertikal 5,79 [kn] horizontal 5,79 [kn] 9
12 Zulässige Belastung Traversen F34VT Kupplung / coupler Bolzen / Bolt Material / material 8.8 fy,bk 64,00 [kn/cm²] fu,bk 80,00 [kn/cm²] Geometrie / geometry Db 1,10 [cm] Ab 0,95 [cm²] zul Normalkraft aus Abscheren n. DIN allowable loading due to shearing acc. to DIN Hülse / female fitting zul N = 2 x 0,6 x Ab x fub,k / (1,1x1,5) 55,29 [kn] Material / material EN AW 6082 T6 zul Lochleibungsspannung n. DIN 4113 zul L 21 [kn/cm²] allowable tear out stress acc. to DIN 4113 Geometrie / geometry DH 5 [cm] Di-1 3 [cm] Di-2 3,5 [cm] Di-m 3,25 [cm] zul N =(Da -Dim) x Db x zul L 40,43 [kn] Schweißnaht an Gurtrohr siehe Kap 4.1 zul N - weld 17,52 [kn] Welding at main chord see chap.4.1 Verbinder / Connector Material / material AlCuBiPb F37 zul Lochleibungsspannung n. DIN 4113 zul L 21 [kn/cm²] allowable tear out stress acc. to DIN 4113 Geometrie / geometry Dm 2,98 [cm] zul N =Dc x Db x zul L 68,84 [kn] maßgebend 17,52 [kn] 10
13 Interaktion Biegung und Normalkraft an der Kupplung Interaction bending and normal force at coupler Kraftübertragung von Kupplung auf Gurtrohr wird wie folgt angesetzt: Normalkraft und Biegemomente werden über die Schweißnaht zwischen Kupplung und Gurtrohr in das Gurtrohr übertragen. Der Hebelarm bis zur Schweißnaht beträgt 4 cm. Der Hebelarm bis zum Endrahmen beträgt 7 cm. Maßgebend ist der Punkt am Endrahmen, da das einwirkende Moment aufgrund des größeren Hebelarms (7 cm statt 4 cm) maßgebend ist. Der Punkt liegt in der WEZ. Die maximal zulässige Spannung beträgt 8,0 kn/m² Die plastischen Querschnittsreserven werden voll ausgenutzt. Zulässige Spannung an Kupplung Allowable stress at coupler σ = 8,0 kn/cm² Spannungsnachweis an Kupplung Verification stress at coupler => N G / A G + M G / W G,pl < 7,2 kn /cm² mit N G = N / 4 + M / (2 0,24 m) und M G = Q / 4 7,0 cm = 1,75 cm Q W G,pl = 4 R² t = 4 2,42² 0,16 = 3,75 cm³ (plastisches Widerstandsmoment des Gurtrohrs) (plastic section modulus of main chord) (N, M and Q globale Schnittgrößen in der Traverse) 11
14 Es werden 3 Fälle betrachtet. The following 3 cases are taken into account. 1. Belastung bei gleichförmigen Streckenlasten Loading with uniformly distributed load (UDL) Hier wird eine Kupplung an der theoretisch ungünstigsten Stelle berücksichtigt. Diese ergibt sich aus folgender Extremwertbetrachtung: The coupler is located at the theoretically worst point. This results from he following extremum-calculation: M (x) = q L² / 8 - q x² / 2 Q (x) = q x max Spannung: σ (x) = M(x) / (2 0,24 2,43) + Q (x) 1,75 / 3,75 Extremwert: d/dx σ(x) = 0 => x = 2 0,24 2,43 1,75/ 3,75 = 0,55 m (Abstand von Feldmitte / from middle of span) 2. Belastung durch Einzellasten mit Einschränkung hinsichtlich Position der Kupplung Loading with single-point loads with requirements for position of couplers Hier wird vorausgesetzt, dass eine Kupplung mindestens 0,5m von der Lasteinleitungsstelle entfernt ist. Die Kupplung ist so anzuordnen, dass sie von der Lasteinleitungsstelle aus gesehen >0,5 m in Richtung des Auflagers liegt. In this case it is assumed, that the coupler is located >0,5m from the loading-point. The coupler has to be loacated in that manner, so that the distance is >0,5m into the direction of the support-point. 3. Belastung durch Einzellasten ohne Einschränkung hinsichtlich Position der Kupplung Loading with single-point loads without requirements for position of couplers Keine Anforderungen an Position der Kupplung (Abstand der Lasteinleitungsstelle zur Kupplung beträgt 7 cm). Die zulässigen Belastungen aus diesem Fall müssen angesetzt werden für den Fall, dass der Abstand der Kupplung von der Lasteinleitungsstelle <0,5 m beträgt. No requirements for position of coupler (Distance between load and coupler is 7 cm). The allowable loads of this case have to be regarded, if the distance between coupler and load is < 7c m. 12
15 Zusammenfassung Summary Maßgebend für die Ermittlung der zulässigen Belastungen sind folgende Punkte: Following points are relevant for the determination of the allowable loads: 1. Zulässige Normalkraft im Gurtrohr (N G ) Allowable normal force in main chord Spannung an Kupplung maßgebend => zul N G = 17,52 kn Stress at coupler is relevant 2 Globale Querkraft in der Traverse ( Q) Global shear force in truss Maßgebend Zul N-Kraft in Diagonalen am Knoten Allowable normal force in diagonals at nodes is relevant N Bracing = 5,79 kn zul Querkraft aus Q / (2 sin 45 ) < zul N => zul Q = 5,79 2 sin45 zul Q = 8,19 kn 3. Interaktion Querbiegung und Normalkraft an der Kupplung siehe S. 11 Interaction bending and normal force at coupler see pg
16 5 ZULÄSSIGE BELASTUNG EINFELDTRÄGER ALLOWABLE LOADING SINGLE SPAN GIRDER zul N = all. N-force main chord zul Q = all. Shear force zul σ = all. stress at coupler g = selfweight truss b = distance main chord n = number main chords per level a = bending factor = (7 cm / 4 main chords) A = cross section main chord 5.1 Gleichlast vertikal (UDL) uniformly distribiuted load (UDL) System Belastungsformel zul N > L² / 8 / b) => q < zul 8 / L² - g zul Q > L / 2 => q < zul 2 / L - g Kupplung: σ inf g = L / (L / 2 - e) - (L / 2 - e)² / 2] / A) + a / W zul σ = L / (L / 2 - e) - (L / 2 - e)² / 2] / A) + a / W + S inf g => q < (zul σ - σ inf g) / [L / (L / 2 - e) - (L / 2 - e)² / 2] / A) + a / W] angesetzt: Fall 1: Abstand Kupplung von Feldmitte e = 0,55 m (ungünstigste Stelle, Herleitung: siehe Extremwertbetrachtung in Kapitel 4) applied: case 1: The coupler is located at e = 0,55m (theoretically worst point, see extremum-calculation in chapter 4) Belastungstabelle: Loading-table: siehe folgende Seite see next page 14
17 Fall 1: Abstand Kupplung von Feldmitte e = 0,55 m (ungünstigste Stelle, Herleitung: siehe Extremwertbetrachtung in Kapitel 4) case 1: The coupler is located at e = 0,55 m (theoretically worst point, see extremum-calculation in chapter 4) Gleichstreckenlast Uniformly distributed load UDL zulässige Belastung in Abhängigkeit von zul N gurt zul Querkraft σ an Kupplung 0,55 = e [m] L [m] zul q [kn/m] zul q [kn/m] zul q [kn/m] min zul q [kn/m] 4,00 4,14 4,04 4,29 4,04 5,00 2,63 3,22 2,79 2,63 6,00 1,81 2,67 1,95 1,81 7,00 1,31 2,28 1,43 1,31 8,00 0,99 1,99 1,09 0,99 9,00 0,77 1,76 0,85 0,77 10,00 0,61 1,58 0,68 0,61 11,00 0,50 1,43 0,55 0,50 12,00 0,41 1,31 0,45 0,41 15
18 5.2 Einzellast in Feldmitte: Single-load in 1/2 point System Belastungsformel zul N > L / 4 + L² / 8 ]/ b) => P < [zul b) - L² / 4 / L zul Q > P / 2 + L / 2 => P < (zul Q - L / 2 Kupplung: σ inf g = L / (L / 2 - e) - (L / 2 - e)² / 2] / A) + a / W zul σ = P / (L/2 - e) / A) + P / a / W + σ inf g => P < (zul σ - σ inf g) / [(L/2 - e) / A) + a / W] angesetzt: Fall 2: Abstand Kupplung von Lasteinleitung e >= 0,5 m Fall 3: Lasteinleitung an der Kupplung e = 0,07 m applied: case 2: Location of coupler from loading point e >= 0,5 m case 3: Loading point at coupler e = 0,07 m Belastungstabellen: Loading-tables: siehe folgende Seiten see next pages 16
19 Fall 2: Abstand Kupplung von Lasteinleitung e >= 0,5 m case 2: Location of coupler from loading point e >= 0,5 m Einzellast in Feldmitte Single-load in 1/2point zulässige Belastung in Abhängigkeit von zul N gurt zul Querkraft σ an Kupplung 0,5 = e [m] L [m] zul P [kn] zul P [kn] zul P [kn] min zul P [kn] 4,00 8,29 16,14 9,01 8,29 5,00 6,58 16,08 7,19 6,58 6,00 5,43 16,02 5,95 5,43 7,00 4,60 15,96 5,06 4,60 8,00 3,96 15,90 4,38 3,96 9,00 3,47 15,84 3,84 3,47 10,00 3,06 15,78 3,40 3,06 11,00 2,73 15,72 3,04 2,73 12,00 2,44 15,66 2,73 2,44 17
20 Fall 3: Lasteinleitung an der Kupplung e = 0,07 m case 3: Loading point at coupler e = 0,07 m Einzellast in Feldmitte Single-load in 1/2point zulässige Belastung in Abhängigkeit von zul N gurt zul Querkraft σ an Kupplung 0,07 = e [m] L [m] zul P [kn] zul P [kn] zul P [kn] min zul P [kn] 4,00 8,29 16,14 7,45 7,45 5,00 6,58 16,08 6,15 6,15 6,00 5,43 16,02 5,22 5,22 7,00 4,60 15,96 4,51 4,51 8,00 3,96 15,90 3,96 3,96 9,00 3,47 15,84 3,51 3,47 10,00 3,06 15,78 3,14 3,06 11,00 2,73 15,72 2,82 2,73 12,00 2,44 15,66 2,55 2,44 18
21 5.3 Einzellasten in den Drittelspunkten: Single-loads in 1/3 points System Belastungsformel zul N > L / 3 + L² / 9 ]/ b) => P < [zul b) - L² / 3 / L zul Q > P + L / 2 => P < (zul Q - L / 2) Kupplung: σ inf g = L / (L / 3 - e) - (L / 3 - e)² / 2] / A) + / 6 + a/ W zul σ = (L/3 - e) / A) + a / W + σ inf g => P < (zul σ - σ inf g) / [(L/3 - e) / A) + a / W] angesetzt: Fall 2: Abstand Kupplung von Lasteinleitung e >= 0,5 m Fall 3: Lasteinleitung an der Kupplung e = 0,07 m applied: case 2: Location of coupler from loading point e >= 0,5 m case 3: Loading point at coupler e = 0,07 m Belastungstabellen: Loading-tables: siehe folgende Seiten see next pages 19
22 Fall 2: Abstand Kupplung von Lasteinleitung e >= 0,5 m case 2: Location of coupler from loading point e >= 0,5 m Last in den Drittelspunkten Single-load in 1/3points zulässige Belastung in Abhängigkeit von zul N gurt zul Querkraft σ an Kupplung 0,5 = e [m] L [m] zul P [kn] zul P [kn] zul P [kn] min zul P [kn] 4,00 6,23 8,07 6,69 6,23 5,00 4,95 8,04 5,35 4,95 6,00 4,08 8,01 4,44 4,08 7,00 3,46 7,98 3,79 3,46 8,00 2,99 7,95 3,28 2,99 9,00 2,62 7,92 2,89 2,62 10,00 2,32 7,89 2,56 2,32 11,00 2,07 7,86 2,30 2,07 12,00 1,86 7,83 2,07 1,86 20
23 Fall 3: Lasteinleitung an der Kupplung e = 0,07 m case 3: Loading point at coupler e = 0,07 m Last in den Drittelspunkten Single-load in 1/3points zulässige Belastung in Abhängigkeit von zul N gurt zul Querkraft σ an Kupplung 0,07 = e [m] L [m] zul P [kn] zul P [kn] zul P [kn] min zul P [kn] 4,00 6,23 8,07 5,09 5,09 5,00 4,95 8,04 4,27 4,27 6,00 4,08 8,01 3,66 3,66 7,00 3,46 7,98 3,20 3,20 8,00 2,99 7,95 2,82 2,82 9,00 2,62 7,92 2,52 2,52 10,00 2,32 7,89 2,26 2,26 11,00 2,07 7,86 2,05 2,05 12,00 1,86 7,83 1,86 1,86 21
24 5.4 Einzellasten in den Viertelspunkten: Single-loads in 1/4 points System Belastungsformel zul N > L / 2 + L² / 8 ]/ b) => P < [zul b) - L² / 2 / L zul Q > 3 / P + L / 2 => P < (zul Q - L / 2 / 3 Kupplung 1 (Rand): σ inf g = L / (L / 4 - e) - (L / 4 - e)² / 2] / A) + / 4 + a / W zul σ = 3 / (L/4 - e) / A) + 3 / a / W + σ inf g => P < 2 / (zul σ - σ inf g) / [(L/4 - e) / A) + a / W] Kupplung 2 (Mitte): σ inf g = L / (L / 2 - e) - (L / 2 - e)² / 2] / A) + a / W zul σ = [3 / (L/2 - e) - (L / 4 - e)] / A) + P / a / W + σ inf g => P < (zul σ - σ inf g) / [3 / (L/2 - e) - (L/4 - e)]/ A) + a / W] angesetzt: Fall 2: Abstand Kupplung von Lasteinleitung e >= 0,5 m Fall 3: Lasteinleitung an der Kupplung e = 0,07 m applied: case 2: Location of coupler from loading point e >= 0,5 m case 3: Loading point at coupler e = 0,07 m Belastungstabellen: Loading-tables: siehe folgende Seiten see next pages 22
25 Fall 2: Abstand Kupplung von Lasteinleitung e >= 0,5 m case 2: Location of coupler from loading point e >= 0,5 m Last in den Viertelspunkten Single-load in 1/4points zulässige Belastung in Abhängigkeit von zul N gurt zul Querkraft σ an Kupplung 1 σ an Kupplung 2 0,5 0,5 = e [m] L [m] zul P [kn] zul P [kn] zul P [kn] zul P [kn] min zul P [kn] 4,00 4,14 5,38 5,89 4,56 4,14 5,00 3,29 5,36 4,74 3,63 3,29 6,00 2,71 5,34 3,95 3,00 2,71 7,00 2,30 5,32 3,38 2,55 2,30 8,00 1,98 5,30 2,95 2,20 1,98 9,00 1,73 5,28 2,60 1,93 1,73 10,00 1,53 5,26 2,33 1,71 1,53 11,00 1,36 5,24 2,10 1,53 1,36 12,00 1,22 5,22 1,91 1,37 1,22 23
26 Fall 3: Lasteinleitung an der Kupplung e = 0,07 m case 3: Loading point at coupler e = 0,07 m Last in den Viertelspunkten Single-load in 1/4points zulässige Belastung in Abhängigkeit von zul N gurt zul Querkraft σ an Kupplung 1 σ an Kupplung 2 0,07 0,07 = e [m] L [m] zul P [kn] zul P [kn] zul P [kn] zul P [kn] min zul P [kn] 4,00 4,14 5,38 4,17 4,12 4,12 5,00 3,29 5,36 3,56 3,34 3,29 6,00 2,71 5,34 3,09 2,80 2,71 7,00 2,30 5,32 2,73 2,40 2,30 8,00 1,98 5,30 2,43 2,09 1,98 9,00 1,73 5,28 2,19 1,84 1,73 10,00 1,53 5,26 1,99 1,64 1,53 11,00 1,36 5,24 1,82 1,47 1,36 12,00 1,22 5,22 1,67 1,32 1,22 24
27 5.5 Einzellasten in den Fünftelspunkten: Single-loads in 1/5 points System Belastungsformel zul N > 3 / / 25 ] / b) => P < [zul b) - 3/ 5 / L) zul Q > P + L / 2 => P < (zul Q - L / 2 Kupplung 1 (Rand): σ inf g = L / (L / 5 - e) - (L / 5 - e)² / 2] / A) L / 10 + a / W zul σ = (L/5 - e) / A) + a / W + σ inf g => P < 1 / (zul σ - σ inf g) / [(L/5 - e) / A) + a / W] Kupplung 2 (Mitte): σ inf g = L / L / 5 - e) - L / 5 - e)² / 2] / A) + / 10 + a / W zul σ = L/5 - e) - (L / 5 - e)] / A) + a / W + σ inf g => P < (zul σ - σ inf g) / L/5 - e) - (L/5 - e)]/ A) + a / W] angesetzt: Fall 2: Abstand Kupplung von Lasteinleitung e >= 0,5 m Fall 3: Lasteinleitung an der Kupplung e = 0,07 m applied: case 2: Location of coupler from loading point e >= 0,5 m case 3: Loading point at coupler e = 0,07 m Belastungstabellen: Loading-tables: siehe folgende Seiten see next pages 25
28 Fall 2: Abstand Kupplung von Lasteinleitung e >= 0,5 m case 2: Location of coupler from loading point e >= 0,5 m Last in den Fünftelspunkten Single-load in 1/5points zulässige Belastung in Abhängigkeit von zul N gurt zul Querkraft σ an Kupplung 1 σ an Kupplung 2 0,5 0,5 = e [m] L [m] zul P [kn] zul P [kn] zul P [kn] zul P [kn] min zul P [kn] 4,00 3,46 4,04 5,47 3,77 3,46 5,00 2,74 4,02 4,41 3,01 2,74 6,00 2,26 4,01 3,68 2,49 2,26 7,00 1,92 3,99 3,15 2,11 1,92 8,00 1,66 3,98 2,74 1,83 1,66 9,00 1,45 3,96 2,42 1,61 1,45 10,00 1,28 3,95 2,16 1,42 1,28 11,00 1,14 3,93 1,95 1,27 1,14 12,00 1,02 3,92 1,77 1,14 1,02 26
29 Fall 3: Lasteinleitung an der Kupplung e = 0,07 m case 3: Loading point at coupler e = 0,07 m Last in den Fünftelspunkten Single-load in 1/5points zulässige Belastung in Abhängigkeit von zul N gurt zul Querkraft σ an Kupplung 1 σ an Kupplung 2 0,07 0,07 = e [m] L [m] zul P [kn] zul P [kn] zul P [kn] zul P [kn] min zul P [kn] 4,00 3,46 4,04 3,62 3,20 3,20 5,00 2,74 4,02 3,11 2,63 2,63 6,00 2,26 4,01 2,72 2,22 2,22 7,00 1,92 3,99 2,41 1,92 1,92 8,00 1,66 3,98 2,16 1,68 1,66 9,00 1,45 3,96 1,95 1,49 1,45 10,00 1,28 3,95 1,77 1,33 1,28 11,00 1,14 3,93 1,62 1,19 1,14 12,00 1,02 3,92 1,49 1,08 1,02 27
30 Büro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau Lütticher Straße Aachen Telefon: 0241 / Telefax: 0241 / A1 Zulässige Belastung F34VT Einfeldträger / single-span beam allowable load F34VT Position der Kupplung: >= 0,5 m von Lasteinleitung bei Einzellasten Position of couplers >= 0,5 m from load for single-loads Einzellasten / Single point loads Spannweite UDL in 1/2 Punkt in 1/3 Punkten in 1/4 Punkten in 1/5 Punkten [m] [kn/m] [kn] [kn] [kn] [kn] 4 4,04 8,29 6,23 4,14 3,46 5 2,63 6,58 4,95 3,29 2,74 6 1,81 5,43 4,08 2,71 2,26 7 1,31 4,60 3,46 2,30 1,92 8 0,99 3,96 2,99 1,98 1,66 9 0,77 3,47 2,62 1,73 1, ,61 3,06 2,32 1,53 1, ,50 2,73 2,07 1,36 1, ,41 2,44 1,86 1,22 1,02 Zur Übertragung in BS und ANSI sind die zulässigen Lasten mit dem Faktor 0,85 zu multiplizieren To comply to the BS and ANSI Standard the allowable loadings have to be multiplliwith 0, Zulässige Belastung [kn, kn/m] UDL in 1/2 Punkt in 1/3 Punkten in 1/4 Punkten in 1/5 Punkten Spannweite [m]
31 Büro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau Lütticher Straße Aachen Telefon: 0241 / Telefax: 0241 / A2 Vorhandene Durchbiegung F34VT unter max. zul. Lasten Deflections F34VT max. allowable loads Position der Kupplung: >= 0,5 m von Lasteinleitung Position of couplers >= 0,5 m from load Spannweiten UDL in 1/2 Punkt in 1/3 Punkten in 1/4 Punkten in 1/5 Punkten [m] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] 4,00 0,15 0,13 0,16 0,16 0,16 5,00 0,24 0,20 0,25 0,25 0,25 6,00 0,35 0,28 0,36 0,36 0,36 7,00 0,48 0,39 0,49 0,49 0,48 8,00 0,62 0,51 0,64 0,64 0,63 9,00 0,79 0,64 0,81 0,81 0,80 10,00 0,98 0,80 1,00 1,00 0,99 11,00 1,18 0,97 1,22 1,21 1,20 12,00 1,40 1,16 1,45 1,43 1,42 2 max. Verformung [cm] UDL in 1/2 Punkt in 1/3 Punkten in 1/4 Punkten in 1/5 Punkten Spannweite [m]
32 Büro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau Lütticher Straße Aachen Telefon: 0241 / Telefax: 0241 / A3 Zulässige Belastung F34VT Einfeldträger / single-span beam allowable load F34VT keine Anforderung an die Position der Kupplung bei Einzellasten no requirement for position of couplers for single-loads Einzellasten / Single point loads Spannweite UDL in 1/2 Punkt in 1/3 Punkten in 1/4 Punkten in 1/5 Punkten [m] [kn/m] [kn] [kn] [kn] [kn] 4 4,04 7,45 5,09 4,12 3,20 5 2,63 6,15 4,27 3,29 2,63 6 1,81 5,22 3,66 2,71 2,22 7 1,31 4,51 3,20 2,30 1,92 8 0,99 3,96 2,82 1,98 1,66 9 0,77 3,47 2,52 1,73 1, ,61 3,06 2,26 1,53 1, ,50 2,73 2,05 1,36 1, ,41 2,44 1,86 1,22 1,02 Zur Übertragung in BS und ANSI sind die zulässigen Lasten mit dem Faktor 0,85 zu multiplizieren To comply with the BS and ANSI Standard the allowable loadings have to be multipllied by 0,85. 8 Zulässige Belastung [kn, kn/m] UDL in 1/2 Punkt in 1/3 Punkten in 1/4 Punkten in 1/5 Punkten Spannweite [m]
33 Büro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau Lütticher Straße Aachen Telefon: 0241 / Telefax: 0241 / A4 Vorhandene Durchbiegung F34VT unter max. zul. Lasten Deflections F34VT max. allowable loads keine Anforderung an die Position der Kupplung bei Einzellasten no requirement for position of couplers for single-loads Spannweiten UDL in 1/2 Punkt in 1/3 Punkten in 1/4 Punkten in 1/5 Punkten [m] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] 4,00 0,15 0,11 0,13 0,16 0,15 5,00 0,24 0,18 0,22 0,25 0,24 6,00 0,35 0,27 0,32 0,36 0,35 7,00 0,48 0,38 0,45 0,49 0,48 8,00 0,62 0,51 0,61 0,64 0,63 9,00 0,79 0,64 0,78 0,81 0,80 10,00 0,98 0,80 0,98 1,00 0,99 11,00 1,18 0,97 1,20 1,21 1,20 12,00 1,40 1,16 1,45 1,43 1,42 2 max. Verformung [cm] UDL in 1/2 Punkt in 1/3 Punkten in 1/4 Punkten in 1/5 Punkten Spannweite [m]
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report
www.vom-felde.de Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report F33 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen
MehrKurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report
www.vom-felde.de Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report F33-PL für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District
MehrKurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report
www.vom-felde.de Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report F34 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen
MehrKurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report
www.vom-felde.de Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report F34-P für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District
MehrKurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report
www.vom-felde.de Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report F14 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen
MehrKurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report
www.vom-felde.de Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report F24 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen
MehrBüro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau vom Felde + Keppler GmbH & Co. KG. Stand 19/11/2018. Aufgestellt: Aachen,
www.vom-felde.de Statische Berechnung Structural Report Stand 19/11/2018 F31PL 18471 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen China
MehrStatische Berechnung Structural Report
www.vom-felde.de buero@vom-felde.de Statische Berechnung Structural Report F31 16230 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen China
MehrSTATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F34" Länge bis 18,00m Taiwan Georgia Corp.
Ing. Büro für Baustatik 75053 Gondelsheim Tel. 0 72 52 / 9 56 23 Meierhof 7 STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F34" Länge bis 18,00m Taiwan Georgia Corp. Die statische Berechnung ist ausschließlich aufgestellt
MehrSTATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F14" Länge bis 6,00m GLOBAL TRUSS
Ing. Büro für Baustatik 75053 Gondelsheim Tel. 0 72 52 / 9 56 23 Meierhof 7 STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F14" Länge bis 6,00m GLOBAL TRUSS Die statische Berechnung ist ausschließlich aufgestellt
MehrSTATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F23" Länge bis 10,00m GLOBAL TRUSS
Ing. Büro für Baustatik 75053 Gondelsheim Tel. 0 72 52 / 9 56 23 Meierhof 7 STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F23" Länge bis 10,00m GLOBAL TRUSS Die statische Berechnung ist ausschließlich aufgestellt
MehrBüro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau vom Felde + Keppler GmbH & Co. KG. Stand 11/08/2014. Aufgestellt: Aachen,
www.vom-felde.de Statische Berechnung Structural Report Stand 11/08/2014 F34-PL 14902 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen
MehrBüro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau vom Felde + Keppler GmbH & Co. KG. Stand 08/08/2014. Aufgestellt: Aachen,
www.vom-felde.de Statische Berechnung Structural Report Stand 08/08/2014 F33-PL 14907 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen
MehrKurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report
www.vom-felde.de Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report F52 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen
MehrAufgestellt: Aachen,
Büro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau vom Felde + Keppler GmbH & Co. KG Lütticher Straße 10 12 Telefon: 0241 709696 52064 Aachen Telefax: 0241 709646 www.vom-felde.de buero@vom-felde.de Statische
MehrKurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report
www.vom-felde.de Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report F42 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen
MehrKurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report
www.vom-felde.de Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report F22 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen
MehrSTATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F32" Länge bis 10,00m Taiwan Georgia Corp.
Ing. Büro für Baustatik 75053 Gondelsheim Tel. 0 72 52 / 9 56 23 Meierhof 7 STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F32" Länge bis 10,00m Taiwan Georgia Corp. Die statische Berechnung ist ausschließlich aufgestellt
MehrSTRUCTURAL REPORT STATISCHE BERECHNUNG. LITEC QL40A - Tower. s.r.l Via delle Industrie 61 I Marcon-Venezia COMMISSION AUTHORITY/ AUFTRAGGEBER:
FLIEGENDE BAUTEN TRAVERSENBERECHNUNGEN BÜHNENKONSTRUKTIONEN MESSEBAUTEN SONDERKONSTRUKTIONEN STRUCTURAL REPORT STATISCHE BERECHNUNG - Tower 310a COMMISSION AUTHORITY/ AUFTRAGGEBER: s.r.l Via delle Industrie
MehrKurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report
www.vom-felde.de Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report F23 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen
MehrStatische Berec hnung
Engineering Dipl.-Ing. Michael Lück Ingenieurbüro für Messebau Bühnentechnik Fliegende Bauten Statische Berec hnung Dokumentation Auftraggeber: Projekt: Milos s.r.o. Špindlerova 286 413 1 Roudnice nad
MehrStatische Berec hnung
Engineering Dipl.-Ing. Michael Lück Ingenieurbüro für Messebau Bühnentechnik Fliegende Bauten Statische Berec hnung Statische Dokumentation Structural documentation Auftraggeber: Projekt: Milos s.r.o.
MehrSTATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ Foldingtruss F52F" Länge bis 24,00m Elementlängen 0,60m - 0,80m - 1,60m - 2,40m Taiwan Georgia Corp.
Ing. Büro für Baustatik 75053 Gondelsheim Tel. 0 72 52 / 9 56 23 Meierhof 7 STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ Foldingtruss F52F" Länge bis 24,00m Elementlängen 0,60m - 0,80m - 1,60m - 2,40m Taiwan Georgia
MehrStatische Berec hnung
Engineering Dipl.-Ing. Michael Lück Ingenieurbüro für Messebau Bühnentechnik Fliegende Bauten Statische Berec hnung Statische Dokumentation Structural documentation Auftraggeber: Projekt: Milos s.r.o.
MehrStatische Berechnung Structural report
Traversensystem / truss system RTO Seite 1 Statische Berechnung Structural report Objekt : Traversensystem RTO / truss system RTO Hersteller : MILOS s.r.o. structural systems Spindlerova 286 41301 Roudnice
MehrAnwenderstatik / users manual
Traversensystem / truss system FTT Seite 1 Anwenderstatik / users manual Objekt : Traversensystem FTT / truss system FTT Hersteller : MILOS s.r.o. structural systems Spindlerova 286 41301 Roudnice nad
MehrStatische Berechnung Structural report / users manual
Traversensystem / truss system FTP Seite 1 Statische Berechnung Structural report / users manual Objekt : Traversensystem FTP / truss system FTP Hersteller : MILOS s.r.o. structural systems Spindlerova
MehrStatische Berechnung PA-Tower H = 9,20 m Vorabzug Nutzlast 1050 kg / Windangriffsfläche A=3,8 (2,6) m²
Büro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau Lütticher Straße 10-12 Telefon: 0241 / 70 96 96 Statische Berechnung PA-Tower H = 9,20 m Vorabzug Nutzlast 1050 kg / Windangriffsfläche A=3,8 (2,6) m² 0853 für
MehrSTRUCTURAL REPORT STATISCHE BERECHNUNG
FLIEGENDE BAUTEN TRAVERSENBERECHNUNGEN BÜHNENKONSTRUKTIONEN MESSEBAUTEN SONDERKONSTRUKTIONEN STRUCTURAL REPORT STATISCHE BERECHNUNG TRUSSYSTEM/TRAVERSENSYSTEM LITEC FX25S 643-3 COMMISSION AUTHORITY/ AUFTRAGGEBER:
MehrSTRUCTURAL REPORT STATISCHE BERECHNUNG
FLIEGENDE BAUTEN TRAVERSENBERECHNUNGEN BÜHNENKONSTRUKTIONEN MESSEBAUTEN SONDERKONSTRUKTIONEN STRUCTURAL REPORT STATISCHE BERECHNUNG TRUSSYSTEM/TRAVERSENSYSTEM LITEC QL52A 6119-2 COMMISSION AUTHORITY/ AUFTRAGGEBER:
MehrAnwenderstatik / users manual
Traversensystem / truss system HOFKon 290-4HD Seite 1 Anwenderstatik / users manual Objekt : Traversensystem HOFKon 290-4HD / truss system HOFKon 290-4HD Hersteller : H.O.F.-Alutec GmbH & Co. KG Brookstr.
MehrSTRUCTURAL REPORT STATISCHE BERECHNUNG
FLIEGENDE BAUTEN TRAVERSENBERECHNUNGEN BÜHNENKONSTRUKTIONEN MESSEBAUTEN SONDERKONSTRUKTIONEN STRUCTURAL REPORT STATISCHE BERECHNUNG TRUSSYSTEM/TRAVERSENSYSTEM LITEC QL40A 6119-1 COMMISSION AUTHORITY/ AUFTRAGGEBER:
MehrStatische Berechnung/ Structural Report
Statische Berechnung/ Structural Report Objekt/ Subject: Excellentline Dropsystem Excellentline Drop System Entwicklung/ SHOWEM Veranstaltungstechnik GmbH Developer: Gutenbergstraße 12 85098 Großmehring
MehrTraversen in der Veranstaltungstechnik nach Eurocode
Traversen in der Veranstaltungstechnik nach Eurocode Einleitung Aluminium-Traversen in der Veranstaltungstechnik werden vor allem als Lastaufnahmemittel über Personen oder als tragendes Bauteil in bauaufsichtlich
MehrAnwenderstatik / user manual
Traversensystem HOFKon 290-2 / truss system HOFKon 290-2 Seite 1 Anwenderstatik / user manual Objekt/ Traversensystem HOFKon 290-2 subject truss system HOFKon 290-2 Hersteller/ HOF Alutec GmbH supplier
MehrAnwenderstatik/ user manual
Anwenderstatik/ user manual Objekt/ subject Traversensystem HOF QUIXXX 290-4 HD truss system HOF QUIXXX 290-4 HD Hersteller/ supplier H.O.F. Alutec Metallverarbeitungs GmbH & Co.KG Brookstraße 8 D - 49497
MehrAnwenderstatik / user manual
Seite 1 Anwenderstatik / user manual Objekt/ subject 220-3 trusss system HOFKon 220-3 Hersteller/ HOF Alutec GmbH supplier 49497 Mettingen Germany Aufsteller/ Dipl.- Ing. T. Brandt structural Brookstr.
MehrAnwenderstatik / user manual
Traversensystem HOFKon 290-3 HD / truss system HOFKon 290-3 HD Seite 1 Anwenderstatik / user manual Objekt/ subject Traversensystem HOFKon 290-3 HD truss system HOFKon 290-3 HD Hersteller/ HOF Alutec GmbH
MehrAnwenderstatik / users manual
Traversensystem / truss system HOFbolt 305-4 Seite 1 Anwenderstatik / users manual Objekt : Traversensystem HOFbolt 305-4 / truss system HOFbolt 305-4 Hersteller : H.O.F.-Alutec GmbH & Co. KG Brookstr.
MehrStatische Berechnung/ Structural Report
Statische Berechnung/ Structural Report Objekt/ Subject: Excellent Line Alpha for Nexo STM/M Series Entwicklung/ SHOWEM Veranstaltungstechnik GmbH Developer: Gutenbergstraße 12 85098 Großmehring Hersteller/
MehrDiese statische Berechnung umfasst die Seiten
Büro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau vom Felde + Keppler GmbH&Co. KG Lütticher Straße 10-12 Telefon: 0241 / 70 96 96 52064 Aachen Telefax: 0241 / 70 96 46 www.vom-felde.de buero@vom-felde.de Statische
MehrAnwenderstatik/ user manual
Traversensystem HOFKon 290-4 HD/ truss system HOFKon 290-4 HD Seite 1 Anwenderstatik/ user manual Objekt/ subject Traversensystem HOFKon 290-4 HD truss system HOFKon 290-4 HD Hersteller/ HOF Alutec GmbH
MehrBüro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau vom Felde + Keppler GmbH & Co. KG
vom Felde + Keppler GmbH & Co. KG Lütticher Straße 10-12 Telefon: 0241 / 70 96 96 52064 Aachen Telefax: 0241 / 70 96 46 www.vom-felde.de buero@vom-felde.de Structural Report PA500 Tower F34P Truss 15393
MehrAnwenderstatik/ user manual
Anwenderstatik/ user manual Objekt/ Traversensystem HOFKon 400-4 subject truss system HOFKon 400-4 Hersteller/ HOF Alutec GmbH supplier Brookstraße 8 49497 Mettingen Germany Aufsteller/ Dipl.- Ing. T.
MehrStatische Berechnung/ Structural Report
Statische Berechnung/ Structural Report Objekt/ Subject: Design Stele D4 Design Stele D4 Entwicklung/ SHOWEM Veranstaltungstechnik GmbH Developer: Gutenbergstraße 12 85098 Großmehring Hersteller/ H.O.F.-Alutec
MehrAnwenderstatik/ user manual
Anwenderstatik/ user manual Objekt/ subject Traversensystem HOFFork 350-4 MLT² truss system HOFFork 350-4 MLT² Hersteller/ supplier H.O.F. Alutec Metallverarbeitungs GmbH & Co.KG Brookstraße 8 D - 49497
MehrAnwenderstatik/ user manual
Traversensystem HOFKon 290400-4 HD/ truss system HOFKon 290400-4 HD Seite 1 Anwenderstatik/ user manual Objekt/ subject Traversensystem HOFKon 290400-4 HD truss system HOFKon 290400-4 HD Hersteller/ HOF
MehrStatische Berechnung
Ing.-Büro Klimpel Stapel - Gitterbox - Paletten Seite: 1 Statische Berechnung Tragwerk: Stapel - Gitterbox - Paletten Rack 0,85 m * 1,24 m Herstellung: Scafom International BV Aufstellung: Ing.-Büro Klimpel
MehrMontageschienen MM-C. Technische Daten für Schienen-Profile MM (verzinkt)
Montageschienen MM-C Technische Daten für Schienen-Profile MM (verzinkt) Achsendefinition Technische Daten für Schienen-Profile MM (max. Spannweite/Durchbiegung bei Einzellast) Wandstärke t 1,0 1,0 1.75
MehrAuftraggeber. Aufgestellt. Geprüft MAP Datum Feb. 2006
Nr. VALCOSS Blatt von 9 Index A BEMESSUNGSBEISPIEL 3 FACHWERKTRÄGER AUS HOHLPROFILEN AUS KALTVERFESTIGTEM EDELSTAHL Bemessen Sie einen Fachwerkträger aus elstahl als Hauptträger für ein Glasdach. Der Träger
MehrStandsicherheitsnachweis
2 1 XIPLAN Ingenieurbüro für Stahlbau Standsicherheitsnachweis Auftrags-Nr.: Bauherr: Inhalt: usterfirma Bemessung Kranbahnträger Index 0 1 2 3 4 5 Seite 1-11 Angaben zur Erstellung und Revisionen Bearbeitung
MehrTechnical specifications - C-profiles
Technical specifications - C-profiles B C C-profiles H t D Name Material H B C D t mm mm mm mm mm C.120.60.20-2 S390GD+Z 120,00 60,00 20,00 n.v.t. 2,00 C.120.60.20-2,5 S390GD+Z 120,00 60,00 20,00 n.v.t.
MehrAuftraggeber. Aufgestellt. Geprüft NRB Datum Dez Korrigiert MEB Datum April 2006
Nr. OSM 4 Blatt 1 von 8 Index B Stainless Steel Valorisation Project BEMESSUNGSBEISPIEL 9 KALTVERFESTIGTES U-PROFIL UNTER BIEGUNG MIT ABGESTUFTEN, SEITLICHEN HALTERUNGEN DES DRUCKFLANSCHES, BIEGEDRILLKNICKEN
MehrProjektname Traversenhaufhängung 500 kg. Firma Straße PLZ + Ort. Firma Straße PLZ + Ort
Ingenieurbüro für Fliegende Bauten, Messebau Theater und Veranstaltungstechnik Dipl.-Ing. Uwe Runtemund Hüfferstraße 14 48149 Münster Telefon E-Mail Web +49 (0) 251 / 490 940 72 info@runtemund.de runtemund.de
MehrTelefon: +49 (0) 5251 / Telefax: +49 (0) 5251 /
1 / 9 Assembly: Assembly plate: The left and right assembly plates are screwed onto the side of the vehicle frame via the designated bore holes. The following items shall be used per side for this purpose:
MehrBrookstraße Mettingen Germany. Der Nachweis umfasst 11 Seiten Auftrags-Nr N2. 1 Zertifikat (TÜV) Bearbeiter Dü
14298 Seite 1 Statische Berechnung Objekt : Hängepunkt Gizmo HOFKon 290-4 500 kg HOF Alutec Systemmodul Auftraggeber : Aufsteller : HOF Alutec GmbH Brookstraße 8 49497 Mettingen Germany Dipl.- Ing. T.
MehrStatische Berechnung
17137-1 alpha Seite 1 Statische Berechnung Objekt : Design Stele Excellent Line Alpha point source series Entwicklung : SHOWEM Veranstaltungstechnik GmbH Gutenbergstraße 12 85098 Großmehring Hersteller/
MehrTypenstatik Typ Huss KV3/290
Inhalt Typ 1. Konstruktionsbeschreibung 2. Werkstoffe 3. Teilsicherheitsbeiwerte 4. Profile Gurte und Diagonalen 5. Profilgeometrie Traversen-Profil 6. Berechnung der übertragbaren Gurtkraft 7. Berechnung
MehrAluminium- Trapezprofil Nordblech 18 AL
Ing.- Büro für Leichtbau * Statische Berechnung Nr. 1273/14 Anlage B1.1 Belastungstabellen nach DIN EN 1999-1-4 für andrückende Belastung Positivlage M Einfeldträger 1 5,22 3,72 2,73 2,09 1,65 1,34 1,11
MehrEinwirkungskombinationen (vereinfacht) Sonstiges. Profil wählen. Gerbrauchstauglichkeitsnachweis
Einwirkungskombinationen (vereinfacht) Grundkombination 1: 1,35 G k + 1,5 Q k Grundkombination : 1,35 G k + 1,35 ΣQ k Grundkombination 3: 1,0 G k + 0,9 ΣQ k + 1,0 F A,k Sonstiges Gewicht Stahl: g k 78,5
MehrAluminium- Trapezprofil Nordblech 35 AL
Ing.- Büro für Leichtbau * Statische Berechnung Nr. 1273/14 Anlage B2.1 Belastungstabellen nach DIN EN 1999-1-4 für andrückende Belastung Positivlage M Einfeldträger t [mm] g [kn/m²] 1 1,67 1,52 1,30 1,10
MehrBeispiel 1: Querschnittstragfähigkeit
Titel: Querschnittstragfähigkeit Blatt: Seite 1 von 10 Beispiel 1: Querschnittstragfähigkeit Belastung: M y,ed = 190 knm N Ed = 700 kn V z,ed = 100 kn Material: S 235 Nachweis des Querschnitts nach DIN-EN
MehrInnlights c/o TRENDCARD GmbH Katernberger Straße Wuppertal Flying Bars Innlights InnScreen M5
Statische Berechnung Static Analysis Datum: 06.09.2016 Lieferschein-Nr.: 2016090605 Kunden-Nr.: 50821 Sachbearbeiter/-in: Zekay Irak Auftraggeber: Customer: Innlights c/o TRENDCARD GmbH Katernberger Straße
MehrNachweis des Biegedrillknickens für Kragträger
Nachweis des Biegedrillknickens für Kragträger 1. Allgemeines Nach DIN 18800 Teil dürfen die Stabilitätsfälle Biegeknicken und Biegedrillknicken getrennt untersucht werden. Bei dieser Vorgehensweise sind
MehrTest Report no. M10066 E Prüfprotokoll Nr.
LORÜNSER LEICHTMETALL GmbH, A-6824 Schlins, Austria, Bahnhofstrasse 9, Postfach 25 www.llmetall.com Sitz: Schlins, FN 6 60 94 Y, Handelsgericht Feldkirch Test Report no. M10066 E Prüfprotokoll Nr. Type
MehrStahlbau 1. Name:... Matr. Nr.:...
1/10 Name:... Matr. Nr.:... A. Rechnerischer steil 1. Stabilitätsnachweis Der in Abb.1 dargestellte Rahmen, bestehend aus zwei Stützen [rechteckige Hohlprofile, a= 260mm,b= 140mm, s= 8mm] und einem Riegel
Mehrcoax 07/2017
COAX coax 07/207 www.dockweiler.com Coaxial Tube System Doppelwandrohr-system Installation instructions for the coaxial Tube system Installationshinweise für das Doppelwandrohr-System coaxial tube SYStem
MehrÜbung zu Mechanik 2 Seite 38
Übung zu Mechanik 2 Seite 38 Aufgabe 64 Gegeben sind die Zustandslinien für Biegemoment und Normalkraft von einem räumlich beanspruchten geraden Stab. a) Bemessen Sie den Stab auf Normalspannungen! Es
MehrSAS LokTie. Manual. DIBt approval Z
SAS LokTie Manual DIBt approval Z-14.4-565 Manual SAS LokTie Approval Z.14.4-565 Deutsches Institut für Bautechnik (DIBt) Hammerau, 26.11.2009 Rev.: 01 author: J. Schmidt 18.12.2014 T. Paukner Page 1 of
MehrEngineering Dipl.-Ing. Michael Lück
Engineering Dipl.-Ing. Michael Lück Ingenieurbüro für Messebau Bühnentechnik Fliegende Bauten Statische structural Berechnung report customer: Spindlerova 386 CZ 41301 Roudnice nad Labem project: MRT1
MehrTWL Klausur WS 2016/ Termin / Bearbeitet von
TWL Klausur WS 2016/2017 1.Termin / 03.02.2017 Bearbeitet von Name Matr.-Nr. WICHTIGE HINWEISE Die Bearbeitungszeit beträgt 180 Minuten. Sie können die Aufgabenblätter und eigenes Papier verwenden. Jedes
Mehrbelastungstabellen trapezprofil S stahl
belastungstabellen trapezprofil 45-333 S stahl Stand: November 2014 Ing.- Büro für Leichtbau * Statische Berechnung Nr. 1250/14-7 Anlage 7.1 Belastungstabellen nach DIN EN 1993-1-3 für andrückende Belastung
MehrStahlbau 1. Name:... Matr. Nr.: Geschraubter Kopfplattenstoß Gleitfeste Verbindung im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit
1/1 Name:... Matr. Nr.:... A. Rechnerischer steil 1. Geschraubter Kopfplattenstoß Gleitfeste Verbindung im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit Die beiden Biegeträger werden mit Hilfe von 6 vorgespannten
MehrZertifikat. Certificate. Registrier-Nr. Registered No. MILOS s.r.o. structural systems Spindlerova Roudnice nad Labem Czech Republik
TuVNRD Zertifikat ertificate RegistrierNr. Registered No. 4478012129006 Zeichen des Auftraggebers usiomerřs reference Auftragsdatum Date of order Aktenzeichen Fi/e reference Frantisek Zykan 22.06.2012
MehrProjektname : PS "A" / 08_09 - Penny Markt in Werne. Projektreferenz : Positionsnummer : ACB-Träger als Hauptträger. Ergebnisse. w e = 75.
Cellular Beams v2.41 Ergebnisse Stahlträger Teilsicherheitsbeiwerte γm0 = 1.10 γm1 = 1.10 γmw = 1.25 Spannweite : L = 19.000 m Anzahl der Öffnungen : n = 25 Öffnungsdurchmesser : a 0 = 537.0 mm Breite
MehrFEM Isoparametric Concept
FEM Isoparametric Concept home/lehre/vl-mhs--e/cover_sheet.tex. p./26 Table of contents. Interpolation Functions for the Finite Elements 2. Finite Element Types 3. Geometry 4. Interpolation Approach Function
MehrWith output shaft, output housing & taper roller bearings. Getriebe mit Abtriebswelle, Kegelrollenlagerung und Gehäuse
Fine Cyclo - F3C-A With output shaft, output housing & taper roller bearings Getriebe mit Abtriebswelle, Kegelrollenlagerung und Gehäuse Page Seite Type Designation 65 Typenbezeichnung Dimensions 66 Maße
MehrPOS: 001 Bezeichnung: Hallendach Thermodachelemente System M 1 : 75 1 2 3 45 9.10 BAUSTOFF : S 355 E-Modul E = 21000 kn/cm2 γm = 1.10 spez. Gewicht : 7.85 kg/dm3 QUERSCHNITTSWERTE Quersch. Profil I A Aq
Mehr7.2 Dachverband Achse Pos A1
7.2 Dachverband Achse 1 + 2 Pos A1 Dieser neukonstruierte Dachverband ersetzt den vorhandenen alten Verband. Um die Geschosshöhe der Etage über der Zwischendecke einhalten zu können, wird er auf dem Untergurt
MehrGelenkträger unter vertikalen und schrägen Einzellasten und einer vertikalen Streckenlast
www.statik-lernen.de Beispiele Gelenkträger Seite 1 Auf den folgenden Seiten wird das Knotenschnittverfahren zur Berechnung statisch bestimmter Systeme am Beispiel eines Einfeldträgers veranschaulicht.
MehrEuropean BS Standard DIN 8187, Teil 1 ISO
2 3 European BS Standard DIN 8187, Teil 1 ISO 606-2004 chain pitch min. max. max. plate plate max. max. max. trans- ISO 606 weight inside roller plate thickness thickness pin pin connect verse tensile
MehrÜberprüfen Sie, ob die Tragfähigkeit des Tragwerkes gewährleistet ist.
Stahlfachwerk Für eine 10 m hohe Lagerhalle in Saarbrücken hat der Tragwerksplaner für Ober- und Untergurt ein HEA 180 S235 Profil gewählt, für die Streben 2 L100 x 65 x 8 S235 Winkelprofile und für die
MehrPrimärspannungsmessungen mit der. CSIRO Triaxialzelle
Blatt Nr.: 1 STRESS CELL REDUCTION PROGRAM ******************************** ******************************** Authorized & accredited by the CSIRO Division of Geomechanics. Copyright Mindata Ltd, July 1990
MehrTechnische Universität München Name :... Lehrstuhl für Statik Vorname :... Sommersemester 2003 Matr.---Nr. :... Fachsemester:...
Name :... Vorname :... Sommersemester 2003 Matr.---Nr. :... Fachsemester:... Baustatik 2 Semestrale am 02.07.2003 (Bearbeitungszeit 45 Minuten) max. Punkte 1. / 5 2. / 5 3. / 3 4. / 10 5. / 9 6. / 9 7.
MehrTECHNISCHER BERICHT TECHNICAL REPORT
Fehling LZ 11 HD; SDG/D67/WC Seite / Page 1/4 TECHNISCHER BERICHT TECHNICAL REPORT Nr. / No. 1. Allgemeine Angaben / General Information 1.1. Fabrikmarke / Make: Fehling 1.2. Fehling LZ 11 HD; SDG/D67/WC
MehrStatische und dynamische Analyse eines Schildersystems. Esslingen
Statische und dynamische Analyse eines Schildersystems für Gebrüder Hohl GmbH Esslingen Dipl.-Ing. Torsten Wehner Lerchenstraße 23 72649 Wolfschlugen wehner@zinsmath.de 3. Dezember 2002 Inhaltsverzeichnis
MehrEvidence of Performance
Air permeability, Watertightness, Resistance to wind load, Operating forces, Mechanical properties, Mechanical durability, Impact resistance Expert Statement No. 15-002226-PR01 (02) Product Designation
MehrDer Nachweis umfasst 45 Seiten Auftrags-Nr: Positionspläne Bearbeiter: Br
12111 Seite 1 Statische Berechnung Objekt : FOH - Dach 4,00 x 4,00 m Hersteller: H.O.F. - Alutec GmbH & Co. KG Brookstraße 8 49497 Mettingen Aufsteller : Dipl.- Ing. T. Brandt Brookstr. 8 49497 Mettingen
Mehr4. Balken. Brücken Tragflügel KFZ-Karosserie: A-Säule, B-Säule Rahmen: Fahrrad, Motorrad. Prof. Dr. Wandinger 2. Festigkeitslehre TM 2.
4. Balken Balken sind eindimensionale Idealisierungen für Bauteile, die Längskräfte, Querkräfte und Momente übertragen können. Die Querschnittsabmessungen sind klein gegenüber der Länge. Beispiele: Brücken
MehrTypenstatik Typ Huss KV2/290
Inhalt Typ 1. Konstruktionsbeschreibung 2. Werkstoffe 3. Teilsicherheitsbeiwerte 4. Profile Gurte und Diagonalen 5. Profilgeometrie Traversen-Profil 6. Berechnung der übertragbaren Gurtkraft 7. Berechnung
MehrUSBASIC SAFETY IN NUMBERS
USBASIC SAFETY IN NUMBERS #1.Current Normalisation Ropes Courses and Ropes Course Elements can conform to one or more of the following European Norms: -EN 362 Carabiner Norm -EN 795B Connector Norm -EN
MehrZerti'fikat. Certificate. Registder-Nr. Registered No /06 Brau/BQ.c
7úVNORD Zerti'fikat ertificate Registder-Nr. Registered No. 44 780 07. 335155-001 Zeichen des Auftraggebers ustomer's reference Frantlsek Zykan Auftragsdatum Date of order 23.01.2006 Aktenzeiche~ File'reference
MehrTM 2 Übung, Aufgaben an der Tafel , Prof. Gerling, SS 2013
TM Übung, Aufgaben an der Tafel 9.4.3, Prof. Gerling, SS 03 Dieser Text ist unter dieser Creative Commons Lizenz veröffentlicht. Wir erheben keinen Anspruch auf Vollständigkeit oder Richtigkeit. Falls
Mehrständige Lasten Eindeckung und Konstruktion g1 = 0.35 kn/m2 Pfetteneigenlast g0 = 0.05 kn/m2
S161-1 Pos. Holzpfette in Dachneigung Ermittlung der Auflagerkräfte für den Abhebenachweis, Nachweis der Durchbiegung unter Verkehrslast und Gesamtlast einschl. Kriechverformung, Unterwind für offene Halle,
MehrÜbung zu Mechanik 2 Seite 62
Übung zu Mechanik 2 Seite 62 Aufgabe 104 Bestimmen Sie die gegenseitige Verdrehung der Stäbe V 2 und U 1 des skizzierten Fachwerksystems unter der gegebenen Belastung! l l F, l alle Stäbe: EA Übung zu
MehrLeseprobe. Wolfgang Malpricht. Schalungsplanung. Ein Lehr- und Übungsbuch ISBN: Weitere Informationen oder Bestellungen unter
Leseprobe Wolfgang Malpricht Schalungsplanung Ein Lehr- und Übungsbuch ISBN: 978-3-446-4044-1 Weitere Informationen oder Bestellungen unter http://www.hanser.de/978-3-446-4044-1 sowie im Buchhandel. Carl
MehrLukas Hydraulik GmbH Weinstraße 39 D Erlangen. Mr. Sauerbier. Lukas Hydraulik GmbH Weinstraße 39 D Erlangen
Technical Report No. 028-71 30 95685-350 of 22.02.2017 Client: Lukas Hydraulik GmbH Weinstraße 39 D-91058 Erlangen Mr. Sauerbier Manufacturing location: Lukas Hydraulik GmbH Weinstraße 39 D-91058 Erlangen
MehrSTRUCTURAL REPORT STATISCHE BERECHNUNG
FLIEGENDE BAUTEN TRAVERSENBERECHNUNGEN BÜHNENKONSTRUKTIONEN MESSEBAUTEN SONDERKONSTRUKTIONEN STRUCTURAL REPORT STATISCHE BERECHNUNG STAGEROOF PROLYTE TUNNELROOF 12 m 862 COMMISSION AUTHORITY/ AUFTRAGGEBER:
MehrStatik 1 Hausübungen - 3. Semester (Bachelor)
Statik 1 Hausübungen - 3. Semester (Bachelor) Aufgabenstellung Download als PDF per Internet: Homepage Fachbereich B: www.fbb.h-da.de Studium / Bachelor (B.Eng.) Grundstudium Modul-Übersicht Grundstudium
Mehr