STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F34" Länge bis 18,00m Taiwan Georgia Corp.
|
|
|
- Swen Michel
- vor 7 Jahren
- Abrufe
Transkript
1 Ing. Büro für Baustatik Gondelsheim Tel / Meierhof 7 STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F34" Länge bis 18,00m Taiwan Georgia Corp. Die statische Berechnung ist ausschließlich aufgestellt für die Fa. Taiwan Georgia Corp. Eine Weitergabe an Dritte ist nur mit vorheriger Genehmigung des Aufstellers möglich. Gondelsheim
2
3 A. ALLGEMEINE VORBEMERKUNGEN Der statischen Berechnung liegen zugrunde: DIN-Normen: -DIN 1055 Lastannahmen für Bauten -DIN Stahlbauten -DIN 4113 Aluminiumkonstruktionen -DIN 4112 Fliegende Bauten Baustoffe: -Aluminiumlegierung AlMgSi 1,0 F31 für Gurte u. Streben Zulässigen Spannungen nach DIN 4113, Teil II: Für AlMgSi 1,0 F31 zul. Sigma = 145 N/mm 2 zul. Tau = 90 N/mm 2 Allgemeine Beschreibung: Die Berechnung betrachtet die Aluminiumtraverse F34 der Firma Taiwan Georgia Corp. Das System besteht aus Einzelelementen des Typs F34 mit Elementlängen von 0,50 5,0m. Grundsätzlich wird die Stützweite dadurch erreicht, dass zwei oder mehrere Trägerelemente durch Verbindungselemente des Typs FS-CON connector und FS-REC30 tube and receiver miteinander zusammengefügt werden. Das Verbindungselement des Typs FS-CON connector wird jeweils in die Kupplung des Typs FS-REC30 tube and receiver, welche sich an den Trägerenden der Gurte befinden und entsprechend ausgebildet sind, eingesteckt, und mittels Durchsteckbolzen im Endzustand durch Splinte gesichert. DieGurte bestehen aus Rundrohren mit einem Durchmesser von 50 mm und einer Wandstärke von 2 mm und sind aus Aluminium der Güteklasse AlMgSi 1,0 F31. Die zur Verbindung der Rundrohre eingeschweißten Strebenprofile bestehen ebenfalls aus Rundrohren jedoch mit einem Durchmesser von 20 mm und einer Wandstärke von 2,0mm. Als Material wird hier auch Aluminium der Güteklasse AlMgSi 1,0 F31 verwendet. Alle Schweißnähte werden in Al Mg 5 ausgebildet.
4 B: KONSTRUKTIONSZEICHNUNGEN
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15 C: STATISCHE BERECHNUNG 1. Einzelquerschnitte Gurte 50* 2 mm A = π/4 * (D 2 d 2 ) = π/4 * (5,0 2 4,6 2 ) = 3,02 cm 2 I y = π/64 * (D 4 d 4 ) = π/64 * (5,0 4 4,6 4 ) = 8,70 cm 4 W y = π/32 * (D 4 d 4 ) / D = π/32 * (5,0 4 4,6 4 ) / 5,0 = 3,48 cm 3 i y = (I y / A) 0,5 = (8,7 / 3,02) 0,5 = 1,70 cm Diagonalen: Einzelrohr 20 * 2 mm A = π/4 * (D 2 d 2 ) = π/4 * (2,0 2 1,6 2 ) = 1,13 cm 2 I y = π/64 * (D 4 d 4 ) = π/64 * (2,0 4 1,6 4 ) = 0,46 cm 4 W y = π/32 * (D 4 d 4 ) / D = π/32 * (2,0 4 1,6 4 ) / 2,0 = 0,46 cm 3 i y = (I y / A) 0,5 = (0,46 / 1,13 ) 0,5 = 0,64 cm
16 2. Traversengeometrie Höhe a = 24 cm Breite b = 24 cm Abstand der Diagonalen d = 25-29,5 cm max. Winkel der vertikalen Diagonalen 43,8 min. Winkel der vertikalen Diagonalen 39,1 e = 8,0 cm max. Länge freier Druckgurt l D = 54,5 cm 3. Gesamtquerschnitt A = 4 * A Einzelrohre = 4 * 3,02cm 2 = 12,08 cm 2 I y = 4 * I yeinzelrohre + 4 * (A Einzelrohre * (h/2) 2 ) = 4 * 8, * (3,02 * (24/2) 2 ) = 1774,32 cm 4 I z = 1774,32 cm 4 i y = i z = (I / A) 0,5 = (1774,32 / 12,08) 0,5 = 12,12 cm 4. Eigengewicht g = 27,0 * 12,08 * 10-4» 0,04 kn/m
17 5. Betrachtung eines Gurtknotens mit 2 angeschweißten Diagonalen: Umfanglinie in der Wärmeeinflusszone (WEZ) U WEZ = π * D1/4 + (D2 + D2)/2 + 2*30 = π*50/ *30 = 119,27 mm Umfanglänge Gurtrohr U gesamt = π * D1 = π * 50 = 157,1 mm (U WEZ / U ges ) = 0,76 Daraus folgt die reduzierte Querschnittsfläche A k, mit k=0,625 A k = (A * 1,0) ( 1 0,625) * A * (U WEZ / U ges ) = 0,72 * A Daraus folgt eine red. zul. Schweißnahtspannung: Sigma red. = 0,72 * 14,50 = 10,44 kn/cm 2 6. Betrachtung eines Gurtknotens mit 1 angeschweißten Diagonalen: Umfanglinie in der Wärmeeinflusszone (WEZ)
18 U WEZ = D2 + 2*30 = 80,0 mm Umfanglänge Gurtrohr U gesamt = π * D1 = π * 50 = 157,1 mm (U WEZ / U ges ) = 0,51 Daraus folgt die reduzierte Querschnittsfläche A k, mit k=0,625 A k = (A * 1,0) ( 1 0,625) * A * (U WEZ / U ges ) = 0,81 * A Daraus folgt eine red. zul. Schweißnahtspannung: Sigma red. = 0,81 * 14,50 = 11,75 kn/cm 2 7. Zulässige Normalkraft in den Einzelknoten: Zug-, Druckräfte am Knoten N = A * Sigma WEZ mit Sigma WEZ = 8,00 kn/cm 2 Gurtrohre Diagonale Druckkräfte im Rohr N = 3,02 * 10,44 = 31,53 kn N = 1,13 * 8,00 = 9,04 kn N = A * Sigma / Omega Stabilitätsnachweise der Einzelrohre Gurtrohre max s k = 54,5 cm λ = 54,5 / 1,70 = 32,1 ω = 1,05 Diagonale* max s k = 26,0 cm λ = 26,0 / 0,64 = 40,6 ω = 1,15 *Die Knicklängen der Füllstäbe sind mit dem Faktor 0,75 abgemindert (Einspannung in Gurt) Gurtrohre Diagonale N = 3,02 * 14,50 / 1,05 = 41,70 kn N = 1,13 * 14,50 / 1,15 = 14,24 kn
19 Schweißnaht der Diagonalen Es wird vorausgesetzt das eine HV-Naht ausgebildet ist. Diagonale a = 20 mm min.b = 28,90 mm (Winkel 43,8 ) U = 76,81 mm (Form Ellipse) A = (10,0+14,45) * π * 2 = 153,62 mm 2 N = 153,62 * 7,00 * 10-2 = 10,75 kn max.b = 31,71 mm (Winkel 39,1 ) U = 81,23 mm (Form Ellipse) A = (10,0+15,86) * π * 2 = 162,46 mm 2 N = 162,46 * 7,00 * 10-2 = 11,37 kn 8. Zulässige Normalkraft im stehenden Verbindungsrohr am Trägerende s k = 0,75 * 24 = 18,0 cm λ = 18,0 / 0,64 = 28,1 ω = 1,06 N d = 1,13 * 11,50 / 1,06 = 12,26 kn A w = 20 * 2 * π = 125,66 mm 2 N w = 125,66 * 7,00 * 10-2 = 8,80 kn = max. V im Gurtrohr
20 9. Zulässige Normalkraft in den Traversenverbindern Die Verbindungselemente sind wie auf den nachfolgenden Seiten dargestellt: a) FS-CON connector b) FS-REC 30 tube and receiver 9.1 Bolzen Material: Güte 5.6 Zugfestigkeit: f u,b,k = 500 N/mm 2 Streckgrenze: f y,b,k = 300 N/mm 2 Querschnitt: d max = 12mm, d min = 9,50mm d m = 10,75mm A m = 90,76 mm 2 t = 0,50mm W pl = 4 * r 3 / 3 = 4 * (10,75/2) 3 / 3 = 207,05 mm 3, y m = 1,1 Nachweis Bolzen auf Abscheren: zul. Querkraft V a,r,d = 0,60 * A m * f u,b,k / y m = 0,60 * 90,76 * 500 / 1,1 = 24,75 kn Querkraft V d = 0,50 * N (V d / V a,r,d ) = 1 N Stift = 49,50 kn 9.2 Hülse Material: AlMgSi1 F31 zul. Sigma = 14,50 kn/cm 2 zul. Lochlaibungsspannung = 21,00 kn/cm 2 Außendurchmesser d A = 50 mm Innendurchmesser d i = 35 mm max. Bohrung für Stift d max = 13 mm min. Bohrung für Stift d min = 10,50 mm Querschnittsfläche Hülse A H = 1256,6 mm 2
21 Zulässige Normalkraft der Hülse N H = A H * 14,50 = 182,2 kn Querschnittsfläche Lochlaibung A L = (d a d i ) * dm = 215 mm 2 Lochlaibung N L = A L * 21,00 = 45,15 kn N Hülse = 45,15 kn 9.3 Verbinder Material: AlCuBiPb F37 zul. Sigma = 16,00 kn/cm 2 zul. Lochlaibungsspannung = 21,00 kn/cm 2 Querschnittswerte: Außendurchmesser d A = 29,80 mm Bohrung für Stift d S = 11,50 mm Querschnittsfläche Verbinder A V = 354,76 mm 2 zul. Normalkraft Verbinder N V = A V * 16 = 56,76 kn Querschnittsfläche Lochlaibung A L = d a * d m = 320,35 mm 2 Lochlaibung N L = A L * 21,00 = 67,27 kn N Verbinder = 56,76 kn 9.4 Anschluss Verbinder-Rohr Schweißnaht a w = 2mm Durchmesser d w = 50 mm Fläche A w = 301,6 cm 2 zul. Sigma w = 7,00 kn/cm 2 N = A w * 7,00 = 21,11 kn N Schweißnaht = 21,11 kn
22 10. Zusammenfassung zulässige Normalkraft Gurtrohr N = +- 31,53 kn (Obergurt gesamt N O = +-63,06 kn) zulässige Normalkraft in den Traversenverbindern N = +- 21,11 kn (Obergurt gesamt N O = +-42,22 kn) zulässige Normalkraft Diagonalen horizontal N 1 = +- 10,75 kn (Gesamt N O = +-21,50 kn) Winkel 43,8 N 2 = +- 11,37 kn (Gesamt N O = +-22,74 kn) Winkel 39,1 N WEZ = +-9,04 kn (Gesamt N O = +-18,08 kn) zulässige Normalkraft Diagonalen vertikal N 1 = +- 10,75 kn (Gesamt N O = +-21,50 kn) Winkel 43,8 N 2 = +- 11,37 kn (Gesamt N O = +-22,74 kn) Winkel 39,1 N WEZ = +-9,04 kn (Gesamt N O = +-18,08 kn) zulässige Normalkraft in stehenden Verbindungsrohr am Trägerende N = +- 8,80 kn (Gesamt N = +- 17,60 kn) 11. Allgemeine Formeln: N Gurtrohr = M y / 0,24 + M z / 0,24 + H/4 N Diagonale = V z / (sin α) vertikal und horizontal Sigma Knoten = M G /W G + N G /A G = 8,0 kn/cm 2 = Sigma WEZ Sigma GurtrohrFeld = 0,9 * M G /W G + ω * N G /A G < 14,50 kn/cm 2
23 12. zulässige Schnittgrößen der Gesamttraverse Biegemoment M y = N Obergurt * 0,24 = 42,22 * 0,24 = 10,13 knm Biegemoment M z = N Obergurt * 0,24 = 42,22 * 0,24 = 10,13 knm Normalkraft N = 4 * N Gurtrohr = 4 * 21,11 kn = 84,44 kn Querkraft V y = V z = 2 * N Diagonale * sin 39,1 = 11,40 kn < 2 * N Diagonale * sin 60,0 = 15,66 kn < 22,00kN 13. Moment und Querkraftüberlagerung Sigma Knoten = M Gurtrohr / W + N Gurtrohr / A < Sigma WEZ Q Gurtrohr = 0,25 * Q Gesamt Sigma Gurtrohr Feld = 0,9 * M GurtrohrFeld / W Gurtrohr + ω * N Gurtrohr / A Gurtrohr
24 14. Zusammenfassung In der tabellarischen Auswertung sind die folgenden Formel hinterlegt: Die zulässige Belastung ergibt sich aus dem minimalen Wert, abgeleitet aus dem zulässigen Biegemoment und der zulässigen Querkraft. Gleichlast vertikal M = q * l 2 / 8 + g * l 2 / 8 zul.q = 8 * M/l 2 g Q = (q * l) / 2 + (g * l) / 2 zul.q = 2*Q / l - g Sigma WEZ = M Gurtrohr / W + N Gurtrohr / A = q * 0,54 2 / (2 * 12 * 3,48 * 10-6 ) + (q * ( l 2 / 8) / (2 * 0,24 * 3,02 * 10-4 )) = 10,44 kn/cm 2 zul.q = / (3491, ,3 * l 2 ) Sigma GurtrohrFeld = 0,9 * M GurtrohrFeld / W Gurtrohr + 1,05 * N Gurtrohr / A Gurtrohr = 0,9 *q *0,54 2 /(2*24* 3,48 * 10-6 ) + 1,05*(q*( l 2 / 8)/(2 * 0,24 * 3,02 * 10-4 )) = 14,5 kn/cm 2 zul.q = / (3142, ,4 * l 2 ) q verteilt auf beide Ober- bzw. Untergurte! Eigengewicht Einzelstab vernachlässigt! f = q * l 4 / (76,8 * E * I)
25 Einzellast mittig M = P * l / 4 + g * l 2 / 8 zul. P = (M- g * l 2 / 8) * 4 / l = 4 * M/l g * l/2 Q = P/2 + (g * l) / 2 zul.p = 2 * Q g *l Sigma WEZKnoten = M Gurtrohr / W + N Gurtrohr / A = P * 0,54 / (2 * 8 * 3,48 * 10-6 ) + (P * ( l / 4) / (2 * 0,24 * 3,02 * 10-4 )) = 10,44 kn/cm 2 zul.p = / (9698, ,6 * l) Sigma GurtrohrFeld = 0,9 * M GurtrohrFeld / W Gurtrohr + 1,05 * N Gurtrohr / A Gurtrohr = 0,9 *P * 0,54 /(2 * 8 * 3,48 *10-6 ) + 1,05*(P*( l / 4)/(2 * 0,24 * 3,02*10-4 )) = 14,5 kn/cm 2 zul.q = / ( 8728, ,8 * l) P verteilt auf beide Ober- bzw. Untergurte! Eigengewicht Einzelstab vernachlässigt! f = P * l 3 / (48 * E * I)
26 Einzellast in den Drittelspunkten M = P * l/3 + g * l 2 /8 zul. P = (M g * l 2 /8) * 3/l = 3 * M/l g * l * 3/8 Q = P + (g * l) / 2 zul. P = Q g * l/2 Sigma WEZKnoten = M Gurtrohr / W + N Gurtrohr / A = P * 0,54 / (2 * 8 * 3,48 * 10-6 ) + (P * ( l / 3) / (2 * 0,24 * 3,02 * 10-4 )) = 10,44 kn/cm 2 zul.p = / (9698, ,5 * l) Sigma GurtrohrFeld = 0,9 * M GurtrohrFeld / W Gurtrohr + 1,05 * N Gurtrohr / A Gurtrohr = 0,9 *P * 0,54 /(2 * 8 * 3,48 *10-6 ) + 1,05*(P*( l / 3)/(2 * 0,24 * 3,02*10-4 )) = 14,5 kn/cm 2 zul.q = / (8728, ,5 * l) P verteilt auf beide Ober- bzw. Untergurte! Eigengewicht Einzelstab vernachlässigt! f = P * l / ( 72 * E * I) * (3 * l 2-4 * ( l / 3) 2 )
27 Einzellast in den Viertelspunkten M = P * l/2 + g * l 2 /8 zul. P = (M g * l 2 /8) * 2/l = 2 * M/l 0,25 * g * l Q = 1,5 * P + (g * l) * 2 zul.p = 2/3 * Q - g * l / 3 Sigma WEZKnoten = M Gurtrohr / W + N Gurtrohr / A = P * 0,54 / (2 * 8 * 3,48 * 10-6 ) + (P * ( l / 2) / (2 * 0,24 * 3,02 * 10-4 )) = 10,44 kn/cm 2 zul.p = / (9698, ,2 * l) Sigma GurtrohrFeld = 0,9 * M GurtrohrFeld / W Gurtrohr + 1,05 * N Gurtrohr / A Gurtrohr = 0,9 *P * 0,54 /(2 * 8 * 3,48 *10-6 ) + 1,05*(P*( l / 2)/(2 * 0,24 * 3,02*10-4 )) = 14,5 kn/cm 2 zul.q = / (8728, ,7 * l) P verteilt auf beide Ober- bzw. Untergurte! Eigengewicht Einzelstab vernachlässigt! f = 0,04 * P * l 3 / E * I
28 Einzellast in den Fünftelspunkten M = p * l/ g * l 2 /8 zul.p = (M g * l 2 /8) * 1.66/l = 1.66 * M/l g * 1.66/8*l Q = 2 * P + (g * l)/2 zul.p = 0.5 * Q g * l/4 Sigma WEZKnoten = M Gurtrohr / W + N Gurtrohr / A = P * 0,54 / (2 * 8 * 3,48 * 10-6 ) + (P * ( l / 1,66) / (2 * 0,24 * 3,02 * 10-4 )) = 10,44 kn/cm 2 zul.p = / (9698, ,7 * l) Sigma GurtrohrFeld = 0,9 * M GurtrohrFeld / W Gurtrohr + 1,05 * N Gurtrohr / A Gurtrohr = 0,9 *P* 0,54 /(2 * 8 * 3,48*10-6 ) + 1,05*(P*( l /1,66)/(2 * 0,24 * 3,02*10-4 )) = 14,5 kn/cm 2 zul.q = / (8728, ,5 * l) P verteilt auf beide Ober- bzw. Untergurte! Eigengewicht Einzelstab vernachlässigt! f = 0,05 * P * l 3 / E * I
29 15. Zulässige Belastung eines Einfeldträgers Das Eigengewicht der Traverse ist berücksichtigt Tabelle 1: beliebige Lastaufhängung (vertikal) Spannweite gleichmäßig verteilte Last Durchbiegung mittige Einzellast Durchbiegung Einzellast in den Drittelspunkten Durchbiegung Einzellast in den Viertelspunkten Durchbiegung Einzellast in den Fünftelspunkten m kg/m cm kg cm kg cm kg cm kg cm 1, ,01 913,9 0,0 870,2 0,0 758,6 0,0 569,0 0,0 2, ,01 794,1 0,0 730,2 0,0 629,0 0,0 568,0 0,10 3,00 756,0 0,6 701,9 0,5 629,0 0,8 520,8 0,6 471,0 0,30 4,00 502,5 1,2 629,0 0,8 552,5 1,3 444,3 1,0 396,6 1,0 5,00 320,2 2,1 569,8 1,0 492,6 2,1 387,5 1,6 332,2 1,8 6,00 221,0 3,0 520,8 1,7 444,3 3,0 331,7 2,5 275,3 2,6 7,00 160,0 4,0 479,5 2,8 404,7 4,2 282,4 3,3 234,4 3,9 8,00 122,0 5,2 444,3 3,9 367,9 5,8 245,3 4,1 203,6 4,6 9,00 95,0 6,5 413,9 5,2 324,2 7,0 216,1 5,2 179,4 5,5 10,00 76,0 8,0 385,2 6,5 288,9 8,3 192,6 6,4 159,9 6,4 11,00 62,0 9,5 346,4 7,8 259,8 10,1 173,2 7,7 143,7 8,0 12,00 51,0 11,1 313,6 9,3 235,3 11,8 156,8 8,6 130,2 9,0 13,00 43,0 14,1 285,7 10,5 214,3 13,2 142,8 10,6 118,6 10,6 14,00 36,0 16,1 261,4 11,9 196,1 15,5 130,7 11,9 108,5 12,2 15,00 31,0 18,6 240,1 13,6 180,1 17,4 120,1 13,0 99,6 13,6 16,00 27,0 21,3 221,2 15,1 165,9 19,3 110,6 15,2 91,8 15,7 17,00 24,0 24,5 204,4 16,8 153,3 21,5 102,2 16,6 84,8 17,8 18,00 21,0 27,5 189,1 18,5 141,8 23,6 94,6 18,8 78,5 18,8 Durchbiegung
30 15.2 Tabelle 2: Lastaufhängung am Knotenpunkt (Bild 1) Spannweite gleichmäßig verteilte Last Durchbiegung mittige Einzellast Durchbiegung Einzellast in den Drittelspunkten Durchbiegung Einzellast in den Viertelspunkten Durchbiegung Einzellast in den Fünftelspunkten m kg/m cm kg cm kg cm kg cm kg cm 1, , ,0 758,6 0,0 569,0 0,0 2, , ,0 757,3 0,3 568,0 0,30 3, ,7 0, ,4 672,3 0,7 558,0 0,70 4, ,0 753,8 2,1 502,5 1,1 417,1 1,1 5, ,4 1,6 600,3 3,0 400,2 1,8 333,0 1,8 6, ,3 2,4 497,5 3,8 331,7 2,5 275,3 2,6 7, ,9 3,8 423,6 4,6 282,4 3,3 234,4 3,9 8, ,5 4,5 367,9 5,8 245,3 4,1 203,6 4,6 9, ,2 5,8 324,2 7,0 216,1 5,2 179,4 5,5 10, ,2 6,5 288,9 8,3 192,6 6,4 159,9 6,4 11, ,4 7,8 259,8 10,1 173,2 7,7 143,7 8,0 12, ,7 9,3 235,3 11,8 156,8 8,6 130,2 9,0 13, ,7 10,5 214,3 13,2 142,8 10,6 118,6 10,6 14, ,4 11,9 196,1 15,5 130,7 11,9 108,5 12,2 15, ,1 13,6 180,1 17,4 120,1 13,0 99,6 13,6 16, ,2 15,1 165,9 19,3 110,6 15,2 91,8 15,7 17, ,4 16,8 153,3 21,5 102,2 16,6 84,8 17,8 18, ,1 18,5 141,8 23,6 94,6 18,8 78,5 18,8 Durchbiegung Tabellenwerte Tabelle 2 nur gültig bei Lastaufhängung gemäß Bild 1! Bild 1
31
STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F32" Länge bis 10,00m Taiwan Georgia Corp.
Ing. Büro für Baustatik 75053 Gondelsheim Tel. 0 72 52 / 9 56 23 Meierhof 7 STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ F32" Länge bis 10,00m Taiwan Georgia Corp. Die statische Berechnung ist ausschließlich aufgestellt
STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ Foldingtruss F52F" Länge bis 24,00m Elementlängen 0,60m - 0,80m - 1,60m - 2,40m Taiwan Georgia Corp.
Ing. Büro für Baustatik 75053 Gondelsheim Tel. 0 72 52 / 9 56 23 Meierhof 7 STATISCHE BERECHNUNG "Traverse Typ Foldingtruss F52F" Länge bis 24,00m Elementlängen 0,60m - 0,80m - 1,60m - 2,40m Taiwan Georgia
Institut für Stahlbau. Datum: Name: Zeit: Mat. Nr.: : Belastung: nkt) S 235. Material: Querschnitt. Querschnitt:
Institut für Stahlbau Univ.-Prof. Dr.techn. Harald Unterweger 1. Klausur zur LV Stahlbau GL (1.WH) Datum: 4. Juli 2012 Zeit: 50 min Name: Mat.Nr.: BEISPIEL 1: Geschweißter Querschnitt 560 x12 mm Stahlgüte
Statische Berechnung
Ing.-Büro Klimpel Stapel - Gitterbox - Paletten Seite: 1 Statische Berechnung Tragwerk: Stapel - Gitterbox - Paletten Rack 0,85 m * 1,24 m Herstellung: Scafom International BV Aufstellung: Ing.-Büro Klimpel
Diese statische Berechnung umfasst die Seiten
Büro für Tragwerksplanung und Ingenieurbau vom Felde + Keppler GmbH&Co. KG Lütticher Straße 10-12 Telefon: 0241 / 70 96 96 52064 Aachen Telefax: 0241 / 70 96 46 www.vom-felde.de buero@vom-felde.de Statische
Anwenderstatik / users manual
Traversensystem / truss system HOFbolt 305-4 Seite 1 Anwenderstatik / users manual Objekt : Traversensystem HOFbolt 305-4 / truss system HOFbolt 305-4 Hersteller : H.O.F.-Alutec GmbH & Co. KG Brookstr.
Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report
www.vom-felde.de Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report F24 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen
7.2 Dachverband Achse Pos A1
7.2 Dachverband Achse 1 + 2 Pos A1 Dieser neukonstruierte Dachverband ersetzt den vorhandenen alten Verband. Um die Geschosshöhe der Etage über der Zwischendecke einhalten zu können, wird er auf dem Untergurt
POS: 001 Bezeichnung: Hallendach Thermodachelemente System M 1 : 75 1 2 3 45 9.10 BAUSTOFF : S 355 E-Modul E = 21000 kn/cm2 γm = 1.10 spez. Gewicht : 7.85 kg/dm3 QUERSCHNITTSWERTE Quersch. Profil I A Aq
Gelenkträger unter vertikalen und schrägen Einzellasten und einer vertikalen Streckenlast
www.statik-lernen.de Beispiele Gelenkträger Seite 1 Auf den folgenden Seiten wird das Knotenschnittverfahren zur Berechnung statisch bestimmter Systeme am Beispiel eines Einfeldträgers veranschaulicht.
TRAVERSENSYSTEME. Unser breites Sortiment an Traversen umfasst. sowohl Deko- als auch Messetraversen und ist
TRAVERSEN TRAVERSENSYSTEME 446-447 4-Rohr Traversen F-14 448-449 3-Rohr Traversen M25AS 450-451 3-Rohr Traversen F-23 452-453 4-Rohr Traversen F-24 454-455 2-Rohr Traversen F-32 456-457 3-Rohr Traversen
Aufgaben zur Festigkeit
Aufgaben zur estigkeit : Maimale Länge eines Drahtes l Wie lang darf ein Stahldraht mit R m =40 N/mm maimal sein, damit er nicht abreißt? Dichte von Stahl ρ=7850 kg/m 3 Lösung: = G A R m G = A l g l= G
Beispiel 1: Querschnittstragfähigkeit
Titel: Querschnittstragfähigkeit Blatt: Seite 1 von 10 Beispiel 1: Querschnittstragfähigkeit Belastung: M y,ed = 190 knm N Ed = 700 kn V z,ed = 100 kn Material: S 235 Nachweis des Querschnitts nach DIN-EN
Stahlbau I SS2009. Name: Vorname: Matrikelnr.: Detail Knoten e. Ergebnis Punkte. Bachelor. Gesamtpunkte: Diplom. 250 kn S 4. 3 m S 8 S S 1 S2 S3
Ergebnis Punkte Gesamtpunkte: tahlbau I 17. Juli 2009 Ro 120 Minuten Alle Ergebnisse sind prüfbar zu dokumentieren. Programmierbare Rechner sind nur ohne Programme zugelassen. Aufgabe 1 (10 Punkte) 1.1
22M Ziegelsturz, -Wärmedämmsturz
Programmvertriebsgesellschaft mbh Lange Wender 1 34246 Vellmar BTS STATIK-Beschreibung - Bauteil: 22M -Ziegel,-Dämmsturz Seite 1 22M Ziegelsturz, -Wärmedämmsturz Das Programm dient der Bemessung von Ziegel-
Tipp 14/09. Bautechnisches Prüfamt
Tipp 14/09 Grenzschnittkräfte für Schrauben und Gewindestangen aus Edelstahl nach der allgemeinen bauaufsichtlichen Zulassung Z-30.3-6 vom 22.04.2014 [1] Die allgemeine bauaufsichtliche Zulassung Z-30.3-6
Stahlbau 1. Name:... Matr. Nr.: Geschraubter Kopfplattenstoß Gleitfeste Verbindung im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit
1/1 Name:... Matr. Nr.:... A. Rechnerischer steil 1. Geschraubter Kopfplattenstoß Gleitfeste Verbindung im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit Die beiden Biegeträger werden mit Hilfe von 6 vorgespannten
Statische Berechnung
P fahlgründung Signalausleger Bauvorhaben: Objekt: Bahnhof Bitterfeld Signalausleger Diese Berechnung umfaßt 10 Seiten und gilt nur in Verbindung mit der statischen Berechnung Signalausleger, Bundesbahn-Zentralamt
Sessionsprüfung Stahlbeton I+II. Sommer Donnerstag, 22. August 2013, Uhr, HIL F61
Sessionsprüfung Stahlbeton I+II Sommer 2013 Donnerstag, 22. August 2013, 14.00 17.00 Uhr, HIL F61 Name, Vorname : Studenten-Nr. : Bemerkungen 1. Für die Raumlast von Stahlbeton ist 25 kn/m 3 anzunehmen.
Massivbau II Übung SS 2008
0 Massivbau II Übung SS 2008 Unterzug 1 Massivbau II Allgemeines - Allgemeine Unterzugbemessung am Beispiel - Unterzug Position D2 - Lasten aus der Dachdecke werden übernommen Position D1: Dachdecke (+9,00
Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report
www.vom-felde.de Kurzfassung der Statischen Berechnung Abstract of the Structural Report F23 für das System der Firma for the system by Global Truss Furong Industrial Area Shajing Town Baoan District Shenzen
Statische Berechnung
Statische Berechnung Nachweis einer Styrostonedecke Auftrags-Nr. : 05_750 Bauvorhaben : Musterhaus Musterdecke Bauherr : Planung: Styro Stone S.L. Balcón al Mar Buzón 502 E 03738 Jávea +34 96 646 84 90
ATJ Vordach LIVO. Statischer Nachweis der Überkopfverglasung und Ermittlung der Dübellasten
Statischer Nachweis der Überkopfverglasung und Ermittlung der Dübellasten Projekt: P-25-02 Bericht: P-25-02 Datum: 10. Januar 2003 PSP Technologien im Bauwesen GmbH Lagerhausstraße 27 D-52064 Aachen Tel.:
Produktdatenblatt - Stahlbetonhohldielen
Werksmäßig gefertigte Stahlbetonplatten mit in Längsrichtung verlaufenden Hohlräumen nach DIN 1045 Prüfbericht-Nr.: T11/010/98 (kann bei Bedarf bei uns abgefordert werden) Der Anwendungsbereich der Stahlbetonhohldielen
STATISCHE BERECHNUNG vom 20.04.2012
Projekt : 1020-12 Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße 1 D-33142 Büren Tel. +49 2951-937 582-0 Fax +49 2951-937 582-7 info@ifb-blasek.de Ingenieurbüro Frank Blasek Beratender Ingenieur Heinestraße
Zusammenfassung. Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur.
Zusammenfassung Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur KIT Universität des Landes Baden-Württemberg und nationales Forschungszentrum in der Helmholtz-Gemeinschaft www.kit.edu Zusammenfassung
Das Omega- Verfahren nach DIN 4114
Das Omega- Verfahren nach DIN 4114 Dipl.- Ing. Björnstjerne Zindler, M.Sc. Letzte Revision: 9. Mai 20 Inhaltsverzeichnis 1 Das Omega- Verfahren im Allgemeinen 2 2 Das Omega- Verfahren im Besonderen 3 3
V.M. knowledge. Mit Ground-Support Riggs sind Systeme gemeint, bei denen Traversenrahmen auf Stützen stehen und zur Aufnahme von
Eine Frage der Aussteifung Der sechste Teil der Artikelserie zum Thema Statik in der Veranstaltungstechnik widmet sich dem Thema Riggs, die auf dem Boden aufgebaut werden: den Ground Support Riggs. Viele
HP 2009/10-1: Wanddrehkran
HP 2009/10-1: Wanddrehkran Mit dem Kran können Lasten angehoben, horizontal verfahren und um die Drehachse A-B geschwenkt werden. Daten: Last F L 5,kN Hebezeug F H 1,kN Ausleger 1,5 kn l 1 500,mm l 2 2500,mm
Dreigelenkrahmen unter vertikalen und horizontalen Einzellasten sowie horizontaler Streckenlast
www.statik-lernen.de Beispiele Dreigelenkrahmen Seite 1 Auf den folgenden Seiten wird das Knotenschnittverfahren zur Berechnung statisch bestimmter Systeme am Beispiel eines Dreigelenkrahmens veranschaulicht.
Abschätzung zweckmäßiger Abmessungen
Abschätzung zweckmäßiger Abmessungen 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Biegeträger g Stahlbetonträger Stahlträger Leimholzträger 13 Fachwerkträger An einem Pfostenfachwerk als Einfeldsystem der Länge l mit der
Montageschiene 47x37 Art.-Nr *
Montageschiene 47x37 Art.-Nr. 0865 747* Bezeichnung nach DIN EN 573-3 : EN-AW-6063 T6 / EN-AW-AlMg0,7Si Mechanische Eigenschaften für EN AW-6063 T6 Profilwanddicke (3 mm < e < 25 mm) nach EN 755-2 Zugfestigkeit
Biegung. Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur.
Biegung Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur KIT Universität des Landes Baden-Württemberg und nationales Forschungsentrum in der Helmholt-Gemeinschaft www.kit.edu Biegung Biegung Spannungsnachweise
Grundfachklausur Teil 2 / Statik II
Technische Universität Darmstadt Institut für Werkstoffe und Mechanik im Bauwesen Fachgebiet Statik Prof. Dr.-Ing. Jens Schneider Grundfachklausur Teil 2 / Statik II im Sommersemester 204, am 08.09.204
Stahlbau 1. Name:... Matr. Nr.:...
1/6 Name:... Matr. Nr.:... A. Rechnerischer steil 1. Stabilitätsnachweise Druckstab und Biegeträger Die Druckstäbe (RHS-Profil, I-Profil) werden jeweils zentrisch durch eine Normalkraft (Druckkraft) belastet.
Ingenieurbüro GEORG SKRABANIK, Blomberger Straße 343, Detmold
PROJEKT: 10-847 Glasvordach Rahmenlos Seite 1 STATISCHE BERECHNUNG Bauvorhaben: Vorstatik zur Bemessung einer Vordachverglasung als Kragarm. Zum Zeitpunkt der Erstellung dieser Berechnung ist zwingend
1 Beispiel: Bemessung eines Freileitungsmastes (40P)
Prüfungsgegenstand 30.06. 4 / 10 Praktischer Prüfungsteil (67 P) 1 Beispiel: Bemessung eines Freileitungsmastes (40P) Angabe Aufgabe ist es einen Endmasten einer Freileitung zu dimensionieren. Abbildung
Übung zu Mechanik 1 Seite 50
Übung zu Mechanik 1 Seite 50 Aufgabe 83 Eine quadratische Platte mit dem Gewicht G und der Kantenlänge a liegt wie skizziert auf drei Böcken, so daß nur Druckkräfte übertragen werden können. Welches Gewicht
Aktiv wirkender Hilfsrahmen. Beschreibung PGRT
Beschreibung Beschreibung Ein aktiv wirkender Hilfsrahmen ist eine Konstruktion, deren Verankerung dazu führt, dass die vorhandenen Rahmen wie ein Fahrgestellrahmen statt wie zwei getrennte Rahmen zusammenwirken.
In der Technik treten Fachwerke als Brückenträger, Masten, Gerüste, Kräne, Dachbindern usw. auf.
6. Ebene Fachwerke In der Technik treten Fachwerke als Brückenträger, Masten, Gerüste, Kräne, Dachbindern usw. auf. 6.1 Definition Ein ideales Fachwerk besteht aus geraden, starren Stäben, die miteinander
8 F Stahlbauprofile. Prof. Dr.-Ing. Christof Hausser, Prof. Dr.-Ing. Christoph Seeßelberg
8.159 8 F Stahlbauprofile Prof. Dr.-Ing. Christof Hausser, Prof. Dr.-Ing. Christoph Seeßelberg Kurzzeichen für Walzmaterial (Beispiele) Kurzbezeichnung zeichnerisch IPE 240-4600 DIN 1025-5 HEB 400-8000
Belastungsklassen für Strassen und Plätze
Belastungsklassen für Strassen und Plätze Klasse A Prüfkraft 15 kn (Alt. 2,0kN Punktlast 200x200mm) Öffentliche Verkehrsflächen, die ausschliesslich von Fussgängern und Radfahrern benützt werden können und
6.5 Bemessung einer Deckenschalung. b) Bemessung mit zulässigen Traglasten F N,zul der Baustützen. Grundriss-Entwurf der Schalung
6.5 Bemessung einer Deckenschalung 153 A R 7,4 kn B, E, B 3,6 m E 0 7,58 kn/m Die Stellfristen für iese Baustützen als Hilfsstützen wuren in Übungsbeispiel 6.1 ermittelt. b) Bemessung mit zulässigen Traglasten
Technische Mechanik 1
Ergänzungsübungen mit Lösungen zur Vorlesung Aufgabe 1: Geben Sie die Koordinaten der Kraftvektoren im angegebenen Koordinatensystem an. Gegeben sind: F 1, F, F, F 4 und die Winkel in den Skizzen. Aufgabe
Schrägdach- system MSP-PR Technische Daten
Schrägdachsystem Technische Daten 1. Grundformen und Werkstoffe der Komponenten Produktbeschreibung Material Dimensionierung* Produktbeschreibung Material Dimensionierung* Distanzplatte -SP 10mm PA66 GF30
2.4.2 Ebene Biegung. 140 Kap. 2.4 Biegung
140 Kap. 2.4 Biegung Aufgabe 2 Ein exzentrischer Kreisring hat die Halbmesser R = 20 cm, r = 10 cm und die Exzentrizität e = 5 cm. Man suche die Hauptträgheitsmomente in Bezug auf seinen Schwerpunkt. 2.4.2
JB-GIT TERTRÄGER «STATISCHE BETONTRÄGER» FÜR DEN SPRITZBETONBEREICH
JB-GIT TERTRÄGER «STATISCHE BETONTRÄGER» FÜR DEN SPRITZBETONBEREICH Die schnelle Verbreitung der Spritzbetonbauweise führte zur Entwicklung von Gitterträgern als Tunnelausbaubögen, welche im Verbund mit
Nachweis Elastisch Elastisch eines I-Querschnittes mit zweiachsiger Biegung und Normalkraft
Name : Nr. 4 03.00 60 1. Aufgabe Seite 1 Nachweis Elastisch Elastisch eines I-Querschnittes mit zweiachsiger Biegung und Normalkraft h 1 y b 1 t 3 4 s 5 6 7 8 9 z h Bezeichnungen der Abmessungen und Querschnittspunkte
Fachhochschule München Fachbereich 02 BI 4. Semester Name:... 1. und 2. Studienarbeit aus Baustatik II
Fachbereich 02 BI 4. Semester 1. und 2. Studienarbeit aus Baustatik II 1. Aufgabe: Bestimmen Sie mit Hilfe des Drehwinkelverfahrens die Schnittgrößen des obigen Tragwerkes und stellen Sie deren Verlauf
7. Inneres Gleichgewicht - Schnittgrößen
7. Inneres Gleichgewicht - Schnittgrößen Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur KIT Universität des Landes Baden-Württemberg und nationales Forschungszentrum in der Helmholtz-Gemeinschaft www.kit.edu
LED ab Seite 001. Beleuchtung Effekte ab Seite 047. Steuerung Verkabelung ab Seite 101. Beleuchtungszubehör ab Seite 137.
LED ab Seite 001 Beleuchtung Effekte ab Seite 047 Steuerung Verkabelung ab Seite 101 Beleuchtungszubehör ab Seite 137 Traversen Rigging Traversensysteme Rohrverbinder ab Seite 186 Traversensysteme Konusverbinder
Statischer Nachweis der Schrägzugbewehrung für BGW Doppelwellenanker
1 Statischer Nachweis der für 1. Grundlagen Berechnungsgrundlagen DIN 1045-1 BGR 106 Material Betonstahl BSt 500/550 Beton C12/15 System Stahlbetonbau Sicherheitsregeln für Transportanker von Betonfertigteilen
Stahlbau 1. Name:... Matr. Nr.:...
1/14 Name:... Matr. Nr.:... A. Rechnerischer steil 1. Stabilitätsberechnung eines Abstützbockes mit einer Auskragung Der Riegel 1 des unten dargestellten statischen Systems wird durch eine vertikale Linienlast
Einführung Eurocode Anwendungsbeispiele
1 Einführung Eurocode 3 + 4 Prof. Dr.-Ing. Karsten Geißler, Dipl.-Ing. Matthias Mager TU Berlin, FG Entwerfen und Konstruieren Stahlbau Berlin, 15.05.2013 Einführung Eurocode 3 + 4-2 1 Beulnachweis nach
Überbrückungsträger TITAN Alu-Schalungsträger TITAN 225 kraftvoll kombinieren mit Alu-Trägerkupplung TITAN. Geprüfte Typenstatik. Durchfahrtsöffnungen
Durchfahrtsöffnungen Überbrückungen Überbrückungsträger TITAN Alu-Schalungsträger TITAN 225 kraftvoll kombinieren mit Alu-Trägerkupplung TITAN Geprüfte Typenstatik Sanierung und Umgestaltung eines denkmalgeschützten
Einfache Spannungsnachweise
luminium-zentrale Merkblatt K5 Einfache Spannungsnachweise Einfache Spannungsnachweise Inhalt 1. Einführung Seite 0 2. Rechenbeispiele Seite 04. Biegemomente und Durchbiegungen Tabelle 1 Seite 08 4. Tabellen
Biegesteifer Stirnplattenanschluß
Programmvertriebsgesellschaft mbh Lange Wender 1 34246 Vellmar BTS STATIK-Beschreibung- Bauteil: 46O -Biegesteifer Anschluß Seite 1 46O Biegesteifer Stirnplattenanschluß System: Biegesteifer Stirnplattenanschluß,
3. VORLESUNG MASSIVBAU II. Platten. Allgemeines. Platten. Univ.-Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger. Sommersemester Definition
1 1 3. Platten Univ.-Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger Sommersemester 2010 Platten 2 Allgemeines 3 Definition Platten sind ebene Flächentragwerke, die senkrecht zu ihrer Mittelebene belastet werden Q Mittelebene
Buch Teil 1, Formelsammlung, Bemessungstabellen
Fachhochschule Augsburg Stuiengang Bauingenieurwesen Name:... Holzbau SS 2007 Arbeitszeit: Hilfsmittel: 120 Minuten Buch Teil 1, Formelsammlung, Bemessungstabellen 1. Aufgabe (ca. 80 min) Gegeben: Statisches
Institut für Maschinenelemente und Konstruktionstechnik Klausur KT1 (alt KT2) SS 2011 Dr.-Ing. S. Umbach I
Klausur KT1 (alt KT) SS 011 Dr.-Ing. S. Umbach I 30.08.011 Name, Vorname: Unterschrift: Matrikel- Nr.: Klausurbedingungen: Zugelassene Hilfsmittel sind dokumentenechtes Schreibzeug und Taschenrechner.
Beispiel 3: Ersatzstabverfahren
Beispiel: Ersatzstabverfahren Blatt: Seite 1 von 9 Beispiel 3: Ersatzstabverfahren Bestimmung der maßgeblichen Knickfigur und zugehörigen Knicklänge in der Ebene. Nachweis gegen Biegeknicken nach dem Ersatzstabverfahren
Traglasttabellen nach EC2
Traglasttabellen nach EC2 Fiedler Ziegel-Einhängedecke Deckentypen: 13+6 16+0 18+0 21+0 25+0 16+3 18+3 21+3 25+3 16+6 18+4 21+6 25+7 18+6 21+7 18+7 21+12 Hinweis: Die vorliegenden Traglasttabellen dürfen
Befestigung eines Brückengeländers nach GEL 14. mit dem MKT Injektionssystem VMZ A4 70 M eine starke Verbindung
...eine starke Verbindung Befestigung eines Brückengeländers nach GEL 14 mit dem MKT Injektionssystem VMZ A4 70 M12 MKT Metall-Kunststoff-Technik GmbH & Co.KG Auf dem Immel 2 D-67685 Weilerbach Tel: +49
Verzerrungen und Festigkeiten
Verzerrungen und Festigkeiten Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur KIT Universität des Landes Baden-Württemberg und nationales Forschungszentrum in der Helmholtz-Gemeinschaft www.kit.edu Verzerrungen
Architecture. Engineering. Validierung gemäß DIN EN 1991-1-2/NA:2010-12. Construction
Validierung gemäß DIN EN 1991-1-2/NA:2010-12 U403.de Stahlbeton-Stütze mit Heißbemessung (Krag- und Pendelstütze) Construction Engineering Architecture mb AEC Software GmbH Validierung gemäß DIN EN 1991-1-2/NA:2010-12
Bachelorprüfung SS 2011 Massivbau I Freitag, den Uhr
Hochschule München 1 Name:.. Fak. 02: Bauingenieurwesen Studiengruppe.. Bachelorprüfung SS 2011 Massivbau I Freitag, den 15.07.2011 12.15 14.15 Uhr Gesamt erreichbar ca. 95 Punkte (davon ca. 32 Punkte
Korrekte Montage der Typen A, B und BR. Berechnungsbeispiel der Schraubenlängen. mit den Typen A und B in M20. Nockenhöhen 90º 90º <_ 5º >90º 5-8º
Kreuzverbindung Trägerklemmverbindungen 1 Bestandteile einer Kreuzverbindung 1. Mutter Nach DIN 934 (ISO 4032). Festigkeitsklasse 8. 2. Unterlegscheibe Nach DIN 125 (ISO 7089). 3. Lindapter Klemmen Je
Ingenieurholzbau I, WS 2005/06
Fachhochschule Augsburg Studiengang Bauingenieurwesen Name:... Ingenieurholzbau I, WS 2005/06 Prüfungstag: 03.02.2006 Arbeitszeit: 90 Minuten Hilfsmittel: Formelsammlung, Bemessungstabellen Aufgabe 1 (ca.
Hexamove Testing System PRJ00099
Hexamove Testing System PRJ00099 Kräfte in 6 Freiheitsgraden Messen und Regeln Hohe Kräfte und Momente Hohe Präzision Programmierbar auf beliebigen Bezugspunkt Technology of Switzerland Einleitung Wie
Balkon-Dachkonstruktionen
Systemübersicht Balkon-Dachkonstruktionen Satteldach Vorteile die überzeugen: Gestaltungsmöglichkeiten: Satteldach mit 135 o Ecke Pultdach nterschiedliche Anschlußmöglichkeiten der Stützen an das Randprofil:
6) DIE EINFACHSTEN STATISCH BESTIMMTEN TRAEGER
BAULEITER HOCHBAU S T A T I K / F E S T I G K E I T S L E H R E 6) DIE EINFACHSTEN STATISCH BESTIMMTEN TRAEGER 1) Definition für statisch bestimmte Systeme 2) Auflagerreaktionen beim einfachen Balken 3)
Schnittgrößen. Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur.
Schnittgrößen Vorlesung und Übungen 1. Semester BA Architektur KIT Universität des Landes Baden-Württemberg und nationales Forschungszentrum in der Helmholtz-Gemeinschaft www.kit.edu Schnittgrößen Verlauf
PROLYTE PRODUCTS GROUP 164 WWW.PROLYTE.COM
PROLYTE PRODUCTS GROUP 164 WWW.PROLYTE.COM TECHNISCHE GRUNDLAGEN VORSTELLUNG IN DIESEM ABSCHNITT WERDEN TECHNISCHE GRUNDLAGEN ERLÄUTERT. WIR BETRACHTEN DIE TRAVERSE MIT IHREN TECHNISCHEN EIGENSCHAFTEN,
Prolyte TRaverseN systeme
Prolyte TRaverseN systeme Prolyte Sales BV An alle Prolyte-Nutzer Aufgrund der wachsenden Vielfalt unseres Produktangebots und der kontinuierlichen Ergänzung um neue Produkte ist es nach Ansicht von Prolyte
Stahlbau Grundlagen. Der plastische Grenzzustand: Plastische Gelenke und Querschnittstragfähigkeit. Prof. Dr.-Ing. Uwe E. Dorka
Stahlbau Grundlagen Der plastische Grenzzustand: Plastische Gelenke und Querschnittstragfähigkeit Prof. Dr.-Ing. Uwe E. Dorka Einführungsbeispiel: Pfette der Stahlhalle Pfetten stützen die Dachhaut und
Bemessungsbeispiele. Teil 2 Beispiele aus dem Spezialtiefbau. Schöck Bauteile GmbH. Vimbucher Str. 2. 76534 Baden-Baden.
Bemessungsbeispiele Teil 2 Beispiele aus dem Spezialtiefbau Schöck Bauteile GmbH Vimbucher Str. 2 76534 Baden-Baden erstellt von Dipl.-Ing(FH) Karlheinz Ibach Anwendungstechnik ComBAR karlheinz.ibach@schoeck.de
Ihr zuverlässiger Partner ROBA -DS. Drehsteife Wellenkupplung K.950.V15.DE
ROBA D Drehsteife Wellenkupplung K.95.V5.DE www..com ROBA D Technisch überlegen unempfindlich gegen Wechsellast bis % vom Nennmoment geringe Massenträgheit durch höchste Leistungsdichte absolut spielfrei
prof. dr.-ing. h a r t m u t e r n e r Verwendung von Würth ASSY 3.0 Kombi Holzschrauben als Transportanker
Prof. Dr.-Ing. Hartmut Werner,, Adolf Würth GmbH & Co.KG Postfach D-74650 Künzelsau Datum: 15.01.2011 Gutachtliche Stellungnahme Verwendung von Würth ASSY 3.0 Kombi Holzschrauben als Transportanker 1 Allgemeines
DISC. Verdeckter Scheibenverbinder Dreidimensionales Lochblech aus Kohlenstoffstahl mit galvanischer Verzinkung DISC - 01 VERPACKUNG
DISC Verdeckter Scheibenverbinder Dreidimensionales Lochblech aus Kohlenstoffstahl mit galvanischer Verzinkung VERPACKUNG Montageschrauben und TX-Einsatz im Lieferumfang enthalten ANWENDUNGSBEREICHE Scherverbindungen
Stabwerkslehre - WS 11/12 Prof. Dr. Colling
Fachhochschule Augsburg Studiengang Bauingenieurwesen Stabwerkslehre - WS 11/12 Name: Prof. Dr. Colling Arbeitszeit: Hilfsmittel: 90 min. alle, außer Rechenprogrammen 1. Aufgabe (ca. 5 min) Gegeben: Statisches
Statikbuch Charakteristische Werte Pitzl HVP Verbinder
kompetent und leistungsstark Statikbuch Charakteristische Werte Pitzl HVP Verbinder einfach schnel l sichtbar oder ver deckt 1. Allgemeines Pitzl HVP Verbinder sind zweiteilige Verbinder für verdeckte
Klausur Technische Mechanik
Institut für Mechanik und Fluiddynamik Institut für Mechanik und Fluiddynamik Klausur Technische Mechanik 10/02/10 Aufgabe S1 Gegeben ist ein durch eine Pendelstütze und ein Festlager A abgestütztes Fachwerk.
Entwicklung eines Marknagels für den Humerus
Medizin Eric Bartsch Entwicklung eines Marknagels für den Humerus Diplomarbeit Bibliografische Information der Deutschen Nationalbibliothek: Bibliografische Information der Deutschen Nationalbibliothek:
Hochschule Karlsruhe Technische Mechanik Statik. Aufgaben zur Statik
Aufgaben zur Statik S 1. Seilkräfte 28 0 F 1 = 40 kn 25 0 F 2 = 32 kn Am Mast einer Überlandleitung greifen in der angegebenen Weise zwei Seilkräfte an. Bestimmen Sie die resultierende Kraft. Addition
B Konstruktion. Werktstoff 16MnCr5 (1.7131): Vorgegebene Werte:
B Konstruktion Tabelle1 Vorgegebene Werte: Drehzahl [1/min] Startleistung [kw] Planetengetriebe Eingang 3520 377 Planetengetriebe Ausgang 565 369 Eingriffswinkel α 20.00 0.3491 Verzahnungsqualität Q 5
Kupplungen. Produkthandbücher Stand: Feb ALTRAD plettac assco plettac Platz Plettenberg
Kupplungen Produkthandbücher Stand: Feb. 2012 ALTRAD plettac assco GmbH plettac Platz 1 58840 Plettenberg ALTRAD Normalkupplung / leichte Ausführung Seite 1 / 5 Beschreibung : Die Normalkupplung verbindet
1 Urformverfahren. 1.1 Gießen Verwendete Formelzeichen. α [ ] Formschrägenwinkel ρ G [kg/dm 3 ] Werkstoffdichte ρ K [kg/dm 3 ] Dichte des Kerns
![1 Urformverfahren. 1.1 Gießen Verwendete Formelzeichen. α [ ] Formschrägenwinkel ρ G [kg/dm 3 ] Werkstoffdichte ρ K [kg/dm 3 ] Dichte des Kerns](/thumbs/54/33548094.jpg "1 Urformverfahren. 1.1 Gießen Verwendete Formelzeichen. α [ ] Formschrägenwinkel ρ G [kg/dm 3 ] Werkstoffdichte ρ K [kg/dm 3 ] Dichte des Kerns")
1 1 Urformverfahren 1.1 Gießen 1.1.1 Verwendete Formelzeichen α [ ] Formschrägenwinkel ρ G [kg/dm 3 ] Werkstoffdichte ρ K [kg/dm 3 ] Dichte des Kerns A B [mm 2 ] Bodenfläche (projiziert) A o [dm 2 ] Oberfläche
Aufgabe 1 (12 Punkte) Fall i Fall ii Fall iii. Prüfungsklausur Technische Mechanik I. Begründung: Techn. Mechanik & Fahrzeugdynamik
Techn. Mechanik & Fahrzeugdynamik TM I Prof. Dr.-Ing. habil. Hon. Prof. (NUST) D. Bestle 23. September 2016 Aufgabe 1 (12 Punkte) Ein Wanderer (Gewicht G ) benutzt in unebenem Gelände einen Wanderstab
www.statik-lernen.de Inhaltsverzeichnis Kräfte und Kraftarten Äußere und innere Kräfte Das zentrale Kräftesystem Momente Auflager Zustandslinien
www.statik-lernen.de Grundlagen Inhaltsverzeichnis Kräfte und Kraftarten o Bestimmung von Kräften... Seite 1 o Graphische Darstellung... Seite 1 o Einheit der Kraft... Seite 1 o Kräftegleichgewicht...
Statische Berechnung
INGENIEURGEMEINSCHAFT FÜR BAUWESEN ( GbR ) - BAD SODEN AM TAUNUS STATIK * KONSTRUKTION * BAULEITUNG * BAUTECHNISCHE PRÜFUNG * BAUPHYSIK Dipl.- Ing. Jacek Tomaschewski Prüfingenieur für Baustatik von der
Arbeitsunterlagen. Statik 2
Arbeitsunterlagen Statik 2 WS 2014/15 Stand 07.10.2014 Inhalt 1. Vertiefung KGV 1.1 Eingeprägte Auflagerverformungen 1.2 Vorspannung 1.3 Systeme mit elastischer Lagerung 1.4 Ermittlung von Federsteifigkeiten
Zugversuch - Versuchsprotokoll
Gruppe 13: René Laquai Jan Morasch Rudolf Seiler 16.1.28 Praktikum Materialwissenschaften II Zugversuch - Versuchsprotokoll Betreuer: Heinz Lehmann 1. Einleitung Der im Praktikum durchgeführte Zugversuch
Übung zu Mechanik 3 Seite 36
Übung zu Mechanik 3 Seite 36 Aufgabe 61 Ein Faden, an dem eine Masse m C hängt, wird über eine Rolle mit der Masse m B geführt und auf eine Scheibe A (Masse m A, Radius R A ) gewickelt. Diese Scheibe rollt
Sandwichelemente. wandelement JI WALL VB. = 0,60 / 0,40 mm d = 60,80,100 und 120 mm
Sandwichelemente wandelement JI WLL V t N = 0,60 / 0,40 mm d = 60,80,100 und 120 mm Erläuterungen zu den Tabellen der Wandelemente mit verdeckter efestigung ei der nwendung der Tabellen ist folgendes zu
Der Satz von Betti besagt, dass die reziproken äußeren Arbeiten zweier Systeme, die im Gleichgewicht sind, gleich groß sind A 1,2 = A 2,1.
Der Satz von Betti oder warum Statik nicht statisch ist. Der Satz von Betti besagt, dass die reziproken äußeren Arbeiten zweier Systeme, die im Gleichgewicht sind, gleich groß sind A 1,2 = A 2,1. (1) Bevor
Skript. Technische Mechanik. Festigkeitslehre
Fachhochschule Mannheim Hochschule für Technik und Gestaltung Fachbereich Verfahrens- und Chemietechnik Skript zur Vorlesung Technische Mechanik Teil Festigkeitslehre Prof. Dr. Werner Diewald Stand: März
Rahmen. Rahmenwirkung Berechnung einfacher Systeme. Institut für Tragwerksentwurf. Tragwerkslehre 2
Rahmen Rahmenwirkung Berechnung einfacher Systeme Rahmen Riegel vertikale Lasten horizontale Lasten Stiel biegesteife Ecke Vertikale und horizontale Lagerkräfte Vertikale und horizontale Lagerkräfte Rahmen
Skizze zur Ermittlung der Knotenlage
Detailzeichnung aus HarzerCAD Seite 1 Anmerkung: Diese Zeichnung wurde nicht mit der Harzer-Statik-Software erstellt! Bei komplexeren Systemen kann es sinnvoll werden, über ein externes CAD (hier ThouVis)
- bei Einzeldruckgliedern darf die Beurteilung des Einflusses der Theorie II. Ordnung über die Schlankheit λ erfolgen (λ λ crit )
6.1 Einteilung der Tragwerke und Bauteile 6.1.1 Aussteifung - ausgesteifte Tragwerke bzw. Bauteile - unausgesteifte Tragwerke bzw. Bauteile Unterscheidung: - sind aussteifende Bauteile vorhanden, die genügend