FKZ 2476: Ausbreitung und Ausregnen im Fall von Zweiphasen-Freistrahlen aus Gas und Flüssigkeit in ruhender Luft

Transkript

1 FKZ 476: Ausbreitung und Ausregnen im Fall von Zweiphasen-Freistrahlen aus Gas und Flüssigkeit in ruhender Luft L Friedel, S Al Rabadi, Institut für Strömungsmechanik, Technische Univ Hamburg-Harburg Die Ausbreitung infolge des Mitrisses von Umgebungsluft, die Änderung der Konzentration im Freistrahl, die Reich- bzw Wurfweite und der Ausfall der Flüssigphase in der Form des sog Ausregnens sind ua wichtige Fragestellungen im Rahmen der Erstellung einer Sicherheitsanalyse für eine rozeßanlage in der Chemischen Industrie bei der Gegebenheit eines postulierten Behälterwandrisses, einer undichten Dichtung oder eines Guillotine-Rohrbruches Die rechnergestützte Vorhersage erfolgt regelmäßig mit Hilfe von integralen Multiphysik-Ausbreitungsmodellen Die wichtigsten Untermodelle für das Schließen der Erhaltungsgleichungen betreffen im wesentlichen die anfängliche Tropfengröße, ggf nach Fragmentierung der Flüssigphase, die Relativgeschwindigkeiten zwischen den Tropfen und der Gasphase bzw der ruhenden Luft sowie den Wärme- und Stoffübergang zwischen den hasen Die Messungen zur Validierung der Untermodelle bzw der integralen Vorausberechnungen sind praktisch ausschließlich mit Gemischen aus Wasser und Luft durchgeführt worden, so daß die Aussagen nicht auf die in der industriellen raxis eingesetzten Stoffe mit anderen thermodynamischen Eigenschaften und insbesondere Transportgrößen verläßlich extrapolierbar sind Das Ziel ist daher eine auf analytischen und experimentellen Untersuchungen gestützte Modellbewertung Im Rahmen der Arbeit ist eine Versuchsanlage für den Betrieb mit einem Zweiphasengemisch aus Luft und Wasser für den Einsatz von viskosen, newtonschen Glukosesirup als flüssige hase erweitert worden, Abb 1 Bei den Experimenten sind im sog Ähnlichkeitsbereich der Ausbreitung des horizontalen Freistrahles, d h in einem Abstand stromabwärts von mindestens dem 30fachen Düsenaustrittdurchmesser, Abb, mit Hilfe der Laser Doppler Anemometrie (LDA) und der Hochgeschwindigkeitskinematographie sowie gravimetrisch die nachstehend genannten Größen und Merkmale ermittelt worden: Größenverteilung, Tropfenbahnen und Geschwindigkeiten der Tropfen, Aufweitungswinkel des Freistrahles und ausgefallene Flüssigkeitsmasse Der detaillierten Messung der sich selbst einstellenden Tropfengröße wurde eine besondere Bedeutung zugemessen, da dieses Merkmal einen wesentlichen Einfluß auf die Ausbreitung des Freistrahles und den Ausfall der Tropfen ausübt und da der Vergleich mit den Ergebnissen aus vorangegangenen Experimenten am selben Versuchsstand bei ansonsten identischen Betriebsbedingungen mit Freistrahlen aus Luft und Wasser besonders eindeutige Aussagen ermöglicht Während der Versuche wurden systematisch die arameter Düsendurchmesser und -länge, Druck im Austrittquerschnitt, Gesamtmassenstrom und Strömungsmassenluftgehalt, achsialer und radialer Meßabstand stromabwärts von dem Austrittquerschnitt der Düse sowie insbesondere die Stoffwerte, Tab 1, verändert Die Auswertung der Hochgeschwindigkeitsaufnahmen zur Flüssigkeitfragmentierung bzw Trop- 1

2 fenbildung, Abb 3, und der LDA Messungen zur radialen und achsialen Tropfengeschwindigkeit im (horizontalen) Freistrahl bei Flüssigkeitviskositäten von bis zu 700 ma s zeigen im Vergleich zu den ansonsten bei gleichen Versuchsbedingungen durchgeführten Messungen mit Luft-Wassergemischen [1], daß die Tropfen auf der Basis einer Beschreibung mit Hilfe des Sauterdurchmessers merklich kleiner sind, Abb 4 Dies gilt um so mehr, je größer die Flüssigkeitviskosität ist Insgesamt gilt, daß im Vergleich zu den Ergebnissen für den Freistrahl aus Luft und Wasser die Wurfweite länger ist, u a aber auch aufgrund der gleichzeitig höheren Dichte der Flüssigphase Dies führt dann auch zu einem stärkeren Ausregnen Im Rahmen der analytischen Arbeiten wurde ein neues Modell für die Vorhersage der achsialen und der radialen Tropfengeschwindigkeit auf der Basis der Beschleunigungsphase und der anschließenden Verzögerungsphase der Tropfen entwickelt und den Meßwerten angepaßt Das Gleichungssystem lautet: Tropfengeschwindigkeit auf der Freistrahlachse u dropletcenterline (s) = u expansionair exp A s s virtual d d } {{ } Beschleunigung exp 0158 s s virtual mit d d } {{ } V erzögerung u expansionair = u + ( outlet ambient ) A, u = ṀTotal() Ṁ Total() ρ A A = 5 ηair( ambient) ρ Liq, s virtual = d (19 lnre 31) Re η Liq ρ Air(ambient ) Re = 4 Ṁ Total() π d η und η = 1/ ( ẋair() η Air(ambient ) + 1 ẋ ) Air() η Liq Radiale Tropfengeschwindigkeit u droplet (s, r) = u dropletcenterline (s) exp ( ρair(ambient ) C Entrainment (s) = ẋ Air() ρ jet,hom (s) ( ẋair (s) ρ jet, hom (s) = 1/ + 1 ẋ ) Air(s) und ρ Air(ambient ) ρ Liq ) 13 r mit C Entrainment (s) (s s virtual ), ẋ Air (s) = ( Ṁ Air + ṀEntrainment(s) ) /ṀTotal(s) Vorschlag für ein Zweizonen Modell für die Tropfengeschwindigkeit auf der Freistrahlachse und für die radiale Tropfengeschwindigkeit

3 Die Vorhersagen des neuen Modells und die gemäß dem Rechenprogramm Ejet bzw J L Woodward [] sowie die entsprechend den Modellen gemäß V Ianello et al [3] und R Surma [4] wurden den Meßergebnissen gegenübergestellt Erwartungsgemäß zeigte sich, daß die Wiedergabeungenauigkeit der an Gemischen aus Luft und Wasser kalibrierten Ausbreitungsmodelle gemäß Ejet, V Ianello et al und R Surma größer ist, da rechnerisch (weiterhin) von einer unveränderten anfänglichen mittleren Tropfengröße ausgegangen wird, während (erwartungsgemäß) das neue Modell die geringsten Ungenauigkeiten aufweist, Tab Eine ausführliche Beschreibung der Versuchsergebnisse und der analytischen Untersuchungen ist in /5,6/ enthalten Insgesamt gilt, daß die experimentellen und analytischen Ergebnisse der Untersuchungen jetzt eine bessere Einschätzung der Eignung der Multiphysik-Ausbreitungsmodelle bzw Rechenprogramme für die Zwecke der (deutschen) Chemischen Industrie erlauben, so daß insgesamt ein sicherheitstechnisch bedeutsamer und dringend erforderlicher Beitrag zur realitätnahen Gefährdungsabschätzung möglich sein wird Sie stellen eine für die industrielle raxis notwendige Ergänzung zur Richtlinie VDI 3783 für die Ausbreitung von Gasen dar Literatur [1] R Surma, L Friedel, Bricard: Geschwindigkeit und Größe der Tropfen in horizontalen Zweiphasen-Freistrahlen aus Wasser und Luft in ruhender Umgebung, Teil 1 und Techn Überwachung 44 (003), 4, 4-7, und 5, 6-33 [] Ejet in J L Woodward: Dispersion modelling of an elevated high momentum release forming aerosol J Loss rev rocess Ind (1989), -3 [3] V Ianello et al: Improved source definition for modelling the ambient impact of accidental release of hazardous liquids roc Loss revention Symposium, Oslo, 1989, 58,1 [4] R Surma: Theoretische und experimentelle Untersuchungen zur Ausbreitung von isothermen Freistrahlen aus Luft und Wasser in ruhender Luft Diss Techn Univ Hamburg-Harburg, 005 [5] S Al Rabadi, L Friedel, A Al Salaymeh: Mean droplet size and local velocity in horizontal isothermal free jets of air and water, respectively, viscous liquid in quiescent ambient air Chem Eng Technol 30 (007) 1, [6] Al Rabadi: Effect of fluid properties and flow conditions on the dispersion of horizontal isothermal two-phase air/liquid jet flow Diss Techn Univ Hamburg-Harburg, 007 (in Vorbereitung) 3

4 Measuring Chamber 5 6,5 m Mixing Chamber High speed Camera Impact Wall DA measurement Droplet size/ velocity Liquid phase T Flowmeter T Liquid phase capture system Bypass Valve uffer Tank Dryer ump Compressor Air from ambient Sucked air Abb 1: Versuchsstand für Freistrahluntersuchungen mit Zweiphasengemischen aus Luft und Wasser bzw Glukosesirup r s Expansion Zone > outlet ambient Air entrainment M (s) [kg/s] Ent d Ṁ Liq M Air r 05 (s) u (s,r) M (s) Total Mean outlet velocity u Jet breakup length 1 u centerline (s) Core/ Transition d Region Similarity Abb : Merkmale des Zweiphasenfreistrahles in ruhender Luft bei niedrigerem Umgebungsdruck 4

5 Mass flow rate Air/ Liquid phase free jet outlet diameter Stagnation pressure Air/ water Air/ glucose syrup ( 70 ma s ) :7039 kg/m s :6640 kg/m s Mass flow air quality :54 % :56 % Homogeneous outlet velocity Expansion zone :869 m/s :80 m/s :3 mm :5 bar Air entrainment M (s) Ent Jet breakup length :13 mm :0 mm Abb 3: Luft/Wasser bzw Glukosesirup Freistrahl mit längerer Wurfweite bei höherer Viskosität Mass flow rate [kg/ m s] 179 Air/ liquid phase free jet outlet diameter Stagnation pressure Normalized axial distance : 3 mm : 5 bar : 30 d 3 Sauter droplet diameter [µm] / 17 d = Sauter Liquid viscosity / Density [ma s] [kg/m³] 1/ 997 d = N d droplet droplet N d droplet droplet 145/ / Air/ liquid mass flow ratio [ ] Abb 4: Aus Messungen abgeleiteter Sauterdurchmesser in Abhängigkeit von dem Gemischmassenstromquotienten und der Flüssigphasenviskosität 5

6 Fluid Viscosity Density Surface tension against air 0 C, 1 bar [ma s] [kg/m 3 ] [mn/m] Air Water Glucose Syrup Tab 1: Stoffwerte der Fluide bzw der Gemische bei Normbedingungen 6

7 Standard Centerline droplet model deviation Ejet Iannello Surma roposal ± S abs [m/s] S ln [%] Absolute deviation s abs = ± n ln (Y iexp /Y ipred )/(n f 1) i=1 Logarithmic deviation s ln = exp n ln (Y iexp /Y ipred )/(n f 1) 1 i=1 n = number of data f = degree of freedom, number of model variables Tab : Statistische Zahlen bzw Wiedergabegenauigkeit der Modelle gemäß Ejetprogramm, V Ianello et al und R Surma sowie des Vorschlages 7