Erweiterte Stahlbaubibliothek nach Eurocode 3

Transkript

1 Ordner : Fusspunkte_Auflager Erweiterte Stahlbaubibliothek nach Eurocode 3 Fusspunkte_Auflager

2 Ordner : Fusspunkte_Auflager Bündige Fußplatte mit Schubdollen Profilbündige Fußplatte mit Schubdollen zur Einleitung der Horizintalkraft V Ed in das Fundament (ohne Nachweis des Stützenquerschnitts und der Schweißnaht Stütze/Fußplatte). N Ed V Ed l d -f f t p l d a p Schubdollen h d b p t wd b d Ankerloch t fd M V a V Ed l d -f f σ c Querschnitte / Geometrie: Schubdollen: Typ1 = GEW("EC3d/Profile"; ID;) = HEB Träger ID1 = GEW("EC3d/"Typ1; ID; ) = HEB 140 Dollenlänge l d = 150,00 mm Dollenhöhe h d = TAB("EC3d/"Typ1; h; ID=ID1;) = 140,00 mm Dollenbreite b d = TAB("EC3d/"Typ1; b; ID=ID1;) = 140,00 mm Dollensteg t wd = TAB("EC3d/"Typ1; tw; ID=ID1;) = 7,00 mm Dollenflansch t fd = TAB("EC3d/"Typ1; tf; ID=ID1;) = 1,00 mm Radius r d = TAB("EC3d/"Typ1; r;id=id1;) = 1,00 mm Trägheitsmoment I yd = TAB("EC3d/"Typ1; Iy;ID=ID1;) = 1510,00 cm 4 Fläche A d = TAB("EC3d/"Typ1; A; ID=ID1) = 43,00 cm²

3 Ordner : Fusspunkte_Auflager Stütze: Typ = GEW("EC3d/Profile"; ID;) = HEAA Träger ID = GEW("EC3d/"Typ; ID; ) = HEAA 100 Höhe h c = TAB("EC3d/"Typ; h;id=id;) = 91,00 mm Breite b c = TAB("EC3d/"Typ; b;id=id;) = 100,00 mm Fußplatte: Fußplattenlänge a p = h c = 91,00 mm Breite b p = b c = 100,00 mm Fußplattendicke t p = 30,00 mm Ankerlochdurchmesser d 0 = 30,00 mm Schweißnähte: Naht Dollen-Platte a 1 = 5,00 mm Mörtelfuge f c = 40,00 mm Teilsicherheitsbeiwerte: γ M0 = 1,0 γ M = 1,5 Normalbeton γ c = 1,50 α cc = 0,85 Auswirkungen der Einwirkungen: Normalkraft N Ed = 85,00 kn Querkraft V Ed = 65,00 kn Material: Beton = GEW("ECd/mat"; ID; ) = C0/5 f c,k = TAB("ECd/mat"; f ck ; ID=Beton)/10 =,00 kn/cm² f c,d = f c,k * α cc γ c = 1,13 kn/cm² Stahl = GEW("EC3d/mat"; ID; ) = S35 f y,k = TAB("EC3d/mat"; f yk ; ID=Stahl)/10 = 3,50 kn/cm² f u,k = TAB("EC3d/mat"; f uk ; ID=Stahl)/10 = 36,00 kn/cm² β w = TAB("EC3d/mat"; beta w ; ID=Stahl) = 0,80 f w,rd = f u,k = 36,00 kn/cm² β w * γ M Betonpressung infolge Druckkraft N Ed gleichmäßige Betonpressung unter der Fußplatte ( ) A N = a * - d 0 b * p p * π* 10 - = 76,86 cm² 4 σ c = N Ed A N = 3,71 kn/cm² Nachweis Betonpressung σ c f c,d = 3,8 < 1

4 Ordner : Fusspunkte_Auflager Biegung der Fußplatte infolge Druckkraft N Ed Biegespannung in der Fußplatte zwei dreiseitig gelagerte Platten mit gleichmäßig verteilter Last σ c eingespannter Rand am Profilsteg, gelenkig gelagert bei Gurten bh = b c = 0,55 * h c α m = TAB("EC3d/plat3s";alpham;bh=bh;) = 6,63 betragsmäßig größtes Moment ist Einspannmoment in der Mitte des Steges: m = a p * b p 1 σ c * * * 100 α m = 5,46 kncm/cm Grenzmoment f y,k *( t p / 10) m max = γ M0 * 6 = 35,5 kncm/cm Nachweis Fußplatte m m max = 0,7 < 1 erforderliche Fußplattendicke t p,erf = a p * b p σ c 3 * * α m f y,k / γ M0 = 5,50 mm Nachweis der Fußplatte t p,erf t p = 0,85 < 1,0 Einleitung der Horizintalkraft V Ed in das Fundament Die Horizontalkraft wird zu 60% auf den vorderen und zu 40% auf den hinteren Flansch verteilt! minimale Grenzpressung in der Lagerfuge: f j,d = /3 * 1,0 * f c,d = 0,75 kn/cm² wirksame Lagerbreite f y,k c = * t fd = 38,78 mm 3 * f j,d * γ M0 b eff = t wd + * r d + * c = 108,56 mm l eff = l d - f c = 110,00 mm gedrückte Fläche A c = b eff * l eff / 100 = 119,4 cm² σ c = V Ed * 0,6 A c = 0,33 kn/cm² Nachweis der Betonpressung σ c f j,d = 0,44 < 1

5 Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle Seiten entfernt.

6 Ordner : Fusspunkte_Auflager Versteifte Fußplatte N Ed a a 4 c s a 3 a 1w a 1 h s a (> ) p d t p 1 b p b p e e e c d t s t s A B m C D E 1 b e t s a e t s b e Ankerloch Querschnitte / Geometrie: Stützenprofil: Typ1 = GEW("EC3d/Profile"; ID;) = HEB Stütze ID1 = GEW("EC3d/"Typ1; ID; ) = HEB 500 Höhe h b = TAB("EC3d/"Typ1; h; ID=ID1;) = 500,00 mm Breite b b = TAB("EC3d/"Typ1; b; ID=ID1;) = 300,00 mm Stegdicke t w = TAB("EC3d/"Typ1; tw; ID=ID1;) = 14,50 mm Flanschdicke t f = TAB("EC3d/"Typ1; tf; ID=ID1;) = 8,00 mm Radius r b = TAB("EC3d/"Typ1; r;id=id1;) = 7,00 mm Fläche A b = TAB("EC3d/"Typ1; A; ID=ID1) = 39,00 cm² Umfang U b = *(*b b - 4*r b - t w + π*r b + h b ) = 14,65 mm Fußplatte: Fußplattenlänge a p = 900,00 mm Breite b p = 500,00 mm Dicke t p = 35,00 mm Ankerlochdurchmesser d 0 = 35,00 mm Steifen: Steifenhöhe h s = 300,00 mm Dicke t s = 0,00 mm Eckverschnitt c s = 50,00 mm Schweißnähte: Doppelkehlnaht a 1w = 6,00 mm DHY Doppelkehlnaht a = 10,00 mm HY Kehlnaht a 3 = 18,00 mm Ringsumlaufende Kehlnaht a 4 = 6,00 mm Fundament: Fundamenthöhe h = 500,00 mm σ c σ c

7 Ordner : Fusspunkte_Auflager d e = b p - b b + 10 = 110,00 mm c e = b p - *(d e + t s ) = 40,00 mm b e = a p - h b = 00,00 mm a e = a p - * (b e + t s ) = 460,00 mm Teilsicherheitsbeiwerte: γ M0 = 1,0 γ M1 = 1,0 γ M = 1,5 Normalbeton γ c = 1,50 α cc = 0,85 Auswirkungen der Einwirkungen: Normalkraft N Ed = 700,00 kn Material: Beton: Beton = GEW("ECd/mat"; ID; ) = C16/0 f c,k = TAB("ECd/mat"; f ck ; ID=Beton)/10 = 1,60 kn/cm² f c,d = f c,k α cc * γ c = 0,91 kn/cm² Stahl: Stahl = GEW("EC3d/mat"; ID; ) = S35 f y,k = TAB("EC3d/mat"; f yk ; ID=Stahl)/10 = 3,50 kn/cm² f u,k = TAB("EC3d/mat"; f uk ; ID=Stahl)/10 = 36,00 kn/cm² β w = TAB("EC3d/mat"; beta w ; ID=Stahl) = 0,80 f w,rd = f u,k = 36,00 kn/cm² β w * γ M Betonpressung: Abmessungen der wirksamen Fläche des Fundamentes Lagerbreite (T-Stummel) c = 80,00 mm T-Stummel 1: b eff = t f + * c = 188,00 mm l eff = b b + * c = 460,00 mm A c0 = b eff * l eff / 100 = 864,80 cm² a 1 = MIN(3 * l eff ; h + l eff ) = 960,00 mm b 1 = MIN(3 * b eff ; h + b eff ) = 564,00 mm A c1 = a 1 * b 1 / 100 = 5414,40 cm² F Rdu = MIN(A c0 * f c,d A c1 * ; 3,0 * f c,d * A c0 ) A c0 = 1969,13 kn β j = / 3 = 0,67 f j,d = F Rdu * 100 * β b eff * l j eff = 1,53 kn/cm²

8 Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle Seiten entfernt.

9 Ordner : Fusspunkte_Auflager Verwendung von Steifen: gleichmäßige Betonpressung unter der Fußplatte ( ) A N = a / * b - d 0 p p 4 * π* 100 = 4461,5 cm² 4 N Ed σ c = = 0,605 kn/cm² A N Balkenmethode Schnitt 1-1: ( ) M r = σ c * t s d e + / ( * 100 ) = 43,56 kncm/cm M m = ( c e + t s ) σ c * - M 8 * 100 r = 7,56 kncm/cm M max = MAX(M r ; ABS(Mm)) = 43,56 kncm/cm t p,erf = M max 6 * * 10 f y,k / γ M0 = 33,35 mm Nachweis der Fußplatte t p,erf t p = 0,95 < 1,0 Nachweis der Kehlnaht a 4 : Der Anschluss Stütze - Fußplatte erfolgt auf Kontakt (Sägeschnitt). Die Querkraft V, jedoch mindestens N/4, ist mittels Kehlnaht ringsum anzuschließen. N Ed V = 4 = 675,00 kn Mindesnahtdicke a min = 3,00 mm a min a 4 = 0,50 < 1 A w4 = a 4 * U b / 100 = 17,48 cm² V τ II,Ed = A w 4 = 5,9 kn/cm² 3 ( ) σ w,ed = * τ II,Ed Nachweis der Schweißnaht: σ w,ed f w,rd = 0,5 < 1 = 9,16 kn/cm² Nachweis der Kehlnaht a 1w : Kraft, die auf die Steife übertragen wird R 1 = b e * b p σ c * * 100 = 30,50 kn a min a 1w = 0,50 < 1 A w1 = * a 1w * (b e - c s ) / 100 = 18,00 cm²

10 Ordner : Fusspunkte_Auflager τ orth,ed = / R 1 A w 1 = 11,88 kn/cm² σ orth,ed = τ orth,ed = 11,88 kn/cm² σ w,ed = + σ orth,ed 3 *( τ orth,ed ) = 3,76 kn/cm² Nachweis der Schweißnaht: σ w,ed f w,rd = 0,66 < 1 σ orth,ed 0,9 * f u,k / γ M = 0,46 < 1 Nachweis der Kehlnaht a : Moment, das auf die Steife übertragen wird M = R 1 ( b e + c s ) * 10 = 3781,5 kncm W w = ( h s - c s ) * a * * = 08,33 cm³ a min a = 0,30 < 1 A w = * a * (h s - c s ) / 100 = 50,00 cm² τ orth,ed = R 1 / + / A w W w = 17,11 kn/cm² σ orth,ed = τ orth,ed = 17,11 kn/cm² σ w,ed = + σ orth,ed 3 *( τ orth,ed ) = 34, kn/cm² Nachweis der Schweißnaht: σ w,ed f w,rd = 0,95 < 1 σ orth,ed = 0,66 < 1 0,9 * f u,k / γ M Nachweis der Steifen: A s = (b e - c s ) * t s / 100 = 30,00 cm² N c,rd = f y,k * A s γ M0 = 705,00 kn Nachweis Druckbeanspruchung R 1 N c,rd = 0,43 < 1 A s = (h s - c s ) * t s / 100 = 50,00 cm² f y,k V c,rd = A s * 3 * = 678,39 kn M0

11 Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle Seiten entfernt.

12 Ordner : Fusspunkte_Auflager Nachweis der Schweißnaht a 3 : W w3 = ( h s - c s ) a 3 * * = 187,50 cm³ A w3 = a 3 * (h s - c s ) / 100 = 45,00 cm² a min a 3 = 0,17 < 1 Q / M E / τ orth,ed = + = 14,76 kn/cm² A w 3 W w 3 σ orth,ed = τ orth,ed = 14,76 kn/cm² σ w,ed = + σ orth,ed 3 *( τ orth,ed ) = 9,5 kn/cm² Nachweis der Schweißnaht: σ w,ed f w,rd = 0,8 < 1 σ orth,ed = 0,57 < 1 0,9 * f u,k / γ M

13 Ordner : Fusspunkte_Auflager Stützeneinspannung in ein Köcherfundament Die Einbindetiefe ist durch das Berechnungsmodell vorgegeben. Die Normalkraft wird komplett über die Fußplatte eingeleitet (ohne Berücksichtigung von Reibkräften). N Ed M Ed V Ed p 1 f 1/3y 0 y 0 y D 1 f - y 0 1/3 f D p Fußplatte b px tp Querschnitte / Geometrie: Stahlprofil: Typ1 = GEW("EC3d/Profile"; ID;) = HEB Träger ID1 = GEW("EC3d/"Typ1; ID; ) = HEB 00 Höhe h = TAB("EC3d/"Typ1; h; ID=ID1;) = 00,00 mm Breite b = TAB("EC3d/"Typ1; b; ID=ID1;) = 00,00 mm Steg t w = TAB("EC3d/"Typ1; tw; ID=ID1;) = 9,00 mm Flansch t f = TAB("EC3d/"Typ1; tf; ID=ID1;) = 15,00 mm Radius r = TAB("EC3d/"Typ1; r;id=id1;) = 18,00 mm Trägheitsmoment I y = TAB("EC3d/"Typ1; Iy;ID=ID1;) = 5700,00 cm 4 Widerstandsmoment W y = TAB("EC3d/"Typ1; W y ; ID=ID1) = 570,00 cm² Fläche A = TAB("EC3d/"Typ1; A; ID=ID1) = 78,10 cm² h w = h - * t f = 170,00 mm Einbindetiefe f = 3*h = 600,00 mm Fußplatte: Dicke t p = 14,00 mm Breite b p = 140,00 mm Länge a p = h = 00,00 mm

14 Ordner : Fusspunkte_Auflager Teilsicherheitsbeiwerte: γ M0 = 1,0 γ M = 1,5 Normalbeton γ c = 1,50 α cc = 0,85 Auswirkungen der Einwirkungen: Normalkraft N Ed = 65,00 kn Querkraft V Ed = 40,00 kn Moment M Ed = 5800,00 kncm Material: Beton: Beton = GEW("ECd/mat"; ID; ) = C16/0 f c,k = TAB("ECd/mat"; f ck ; ID=Beton)/10 = 1,60 kn/cm² f c,d = f c,k * α cc γ c = 0,91 kn/cm² Stahl: Stahl = GEW("EC3d/mat"; ID; ) = S35 f y,k = TAB("EC3d/mat"; f yk ; ID=Stahl)/10 = 3,50 kn/cm² f u,k = TAB("EC3d/mat"; f uk ; ID=Stahl)/10 = 36,00 kn/cm² Kräfte und Spannungen: f M Ed * 10 + * V Ed * 3 y 0 = 0,5 * f * f M Ed * 10 + V Ed * = 317,14 mm y 0 M Ed * 10 + V Ed * 3 D = 1,5* = 155,57 kn f D 1 = D + V Ed = 195,57 kn p 1 = * D 1 * 100 b * y 0 = 0,617 kn/cm² p = * D * f - y 0 * 100 = 0,550 kn/cm² b ( ) Betonpressungen infolge Querkraft und Moment: σ c = MAX(p 1 ;p ) = 0,6 kn/cm² Nachweis der Betonpressung σ c f c,d = 0,68 < 1

15 Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle Seiten entfernt.

16 Ordner : Fusspunkte_Auflager Stützeneinspannung in Köcherfundament Zur Übertragung der Anschlussschnittgrößen M und V werden Spannungsverteilungen angenommen, die dem Parabel-Rechteck-Diagramm in der Biegedruckzone des Betons im Bruchzustand entsprechen. Die Normalkraft wird ohne Berücksichtigung von Reibkräften komplett über die Fußplatte eingeleitet. N Ed M Ed Druckkräfte: Schnittgrößen: V Ed f c V M 0,416 * f 1 V(x) M max f 1 x D = 0,81 * p * f 1 grenz 1 D 1 M Vmax f f m p = b * f grenz eff c M(x) f D = 0,81 * p * f grenz 0,416 * f f c Fußplatte a x b x t p p p N Ed Querschnitte / Geometrie: Einbindetiefe f = 450,00 mm Stahlprofil: Typ1 = GEW("EC3d/Profile"; ID;) = HEB Träger ID1 = GEW("EC3d/"Typ1; ID; ) = HEB 80 Höhe h = TAB("EC3d/"Typ1; h; ID=ID1;) = 80,00 mm Breite b = TAB("EC3d/"Typ1; b; ID=ID1;) = 80,00 mm Steg t w = TAB("EC3d/"Typ1; tw; ID=ID1;) = 10,50 mm Flansch t f = TAB("EC3d/"Typ1; tf; ID=ID1;) = 18,00 mm Radius r = TAB("EC3d/"Typ1; r;id=id1;) = 4,00 mm Trägheitsmoment I y = TAB("EC3d/"Typ1; Iy;ID=ID1;) = 1970,00 cm 4 Widerstandsmoment W y = TAB("EC3d/"Typ1; W y ; ID=ID1) = 1380,00 cm² Fläche A = TAB("EC3d/"Typ1; A; ID=ID1) = 131,00 cm² h w = h - * t f = 44,00 mm Fußplatte: Dicke t p = 0,00 mm Breite b p = b = 80,00 mm Länge a p = h = 80,00 mm

17 Ordner : Fusspunkte_Auflager Teilsicherheitsbeiwerte: γ M0 = 1,0 γ M = 1,5 Normalbeton γ c = 1,50 α cc = 0,85 Auswirkungen der Einwirkungen: Normalkraft N Ed = 30,00 kn Querkraft V Ed =,00 kn Moment M Ed = 11000,00 kncm Material: Beton: Beton = GEW("ECd/mat"; ID; ) = C5/30 f c,k = TAB("ECd/mat"; f ck ; ID=Beton)/10 =,50 kn/cm² f c,d = f c,k α cc * γ c = 1,417 kn/cm² Stahl: Stahl = GEW("EC3d/mat"; ID; ) = S35 f y,k = TAB("EC3d/mat"; f yk ; ID=Stahl)/10 = 3,50 kn/cm² f u,k = TAB("EC3d/mat"; f uk ; ID=Stahl)/10 = 36,00 kn/cm² ε = 3,5 / f y,k = 1,00 Einstufung des Querschnitts in Querschnittklasse: Beanspruchung: Biegung und Druck c = h w - * r = 196,00 mm N pl,rd = f y,k A * γ M0 = 3078,50 kn n = N Ed N pl,rd = 0,07 d = h w - * r = 196,00 mm α = n * + * d * t w / = 0,7 ( ) Kriterium für Querschnittsklasse 1: c / t w c / t w WENN(α > 0,5; 396 * ε / ( 13* α - 1 ) ; 36 * ε/ α ) = 0,39 < 1 Querschnitt der Klasse 1 Querschnittstragfähigkeit an der Einspannstelle: N pl,rd = A * f y,k / γ M0 = 3078,50 kn V z,pl,rd = t w * h w f y,k * * M0 = 347,61 kn

18 Ordner : Fusspunkte_Auflager ( ) ( t w * h w / 4 + b * / ) W = * α h w * b * t f + b * t f / 10-3 = 175,1 cm³ W = * β tf 10-3 = 01,64 cm³ W y,pl = W α + W β = 1476,76 cm³ M y,pl,rd = f y,k W y,pl * γ M0 = 34703,86 kncm Nachweis Normalkraft: N Ed /N pl,rd = 0,07 < 0,5 Nachweis Querkraft: V Ed /V z,pl,rd = 0,06 < 0,5 Nachweis Biegung: M Ed /M y,pl,rd = 0,3 < 1,0 Einspanntiefe: Druckkräfte werden teilweise sowohl am vorderen als auch am hinteren Gurt übertragen. h b c c f c c+0,4r c+0,4r t w f c t w +1,6r+c t f Fließgelenk t f c = MIN( t f / * f y,k γ M0 ; (b - t w - 1,6 * r) / ) = 51,83 mm * f c,d effektive Breite b eff = MIN(t w +,4 * r + 4 * c ; b) = 75,4 mm Grenzpressung p grenz = MIN(b eff /10 * f c,d ; * t w /10 * f y,k / γ M0 ) = 39,03 kn/cm Seitliche Druckkraft (Abstützkraft) im unteren Stützbereich D = -0,07* V Ed + 0,6 * 1,93 * M Ed * p grenz + V = 544,79 kn Ed D = MIN(D ; V z,pl,rd ) = 347,61 kn Minimale Einspanntiefe M Ed 1,03 f min = + * * D p grenz ( D + V Ed + 0,5 * V Ed / D ) 10 = 414,17 mm ( ) Nachweis Einspanntiefe f min / f = 0,9 < 1

19 Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle Seiten entfernt.

20 Ordner : Schraubenverbindungen Erweiterte Stahlbaubibliothek nach Eurocode 3 Schraubenverbindungen

21 Ordner : Schraubenverbindungen Augenstab Augenstab-Anschluss mit Verbindung durch einen Bolzen. l w a a F Ed c c d 0 Rohr oder Rundstahl b Augenblech t t 1 s t s t 1 Querschnitte / Geometrie: Bolzen (hier ohne Bedarf des Austauschens): Durchmesser d b = 44,0 mm Festigkeitsklasse FK b = GEW("EC3d/FK"; FK; ) = 5.6 Lochspiel d = 1,0 mm Lochdurchmesser d 0 = d b + d = 45,0 mm Bleche: Augenblech t = 17,0 mm Anschlusslaschen t 1 = 8,0 mm Laschenspiel s = 1,0 mm Abstände: Randabstand längs a = 50,00 mm Randabstand quer c = 35,00 mm Lochabstand längs b = a + d 0 / = 7,50 mm Schweißnähte: Stumpfnaht l w = 80,0 mm a w = t Auswirkung der Einwirkungen Zugkraft F Ed = 175,00 kn Teilsicherheitsbeiwerte: γ M0 = 1,0 γ M = 1,5 Material: Stahl = GEW("EC3d/mat"; ID;) = S355 f y,k = TAB("EC3d/mat"; f yk ; ID=Stahl)/10 = 35,50 kn/cm² f u,k = TAB("EC3d/mat"; f uk ; ID=Stahl)/10 = 51,00 kn/cm²

22 Ordner : Schraubenverbindungen Bolzen: f y,b,k = TAB("EC3d/FK"; fybk; FK=FK b )/10 = 30,00 kn/cm² f u,b,k = TAB("EC3d/FK"; fubk; FK=FK b )/10 = 50,00 kn/cm² β w = TAB("EC3d/mat"; beta w ; ID=Stahl) = 0,90 Prüfung der Rand- und Lochabstände: f yk = MIN(f y,k ;f y,b,k ) = 30,00 kn/cm² Möglichkeit A: Dicke t vorgegeben F Ed * γ M0 + * * t * f yk 3 d 0 = a 0,60 < 1 F Ed * γ M0 1 + * * t * f yk 3 d 0 = c 0,43 < 1 Möglichkeit B: Geometrie vorgegeben a = 1,1*d 0 = 49,50 mm b = 1,6*d 0 = 7,00 mm c = 0,75*d 0 = 33,75 mm 0,7* F Ed *,5* t f yk γ M0 t = 0,10 < 1 d 0 = 0,94 < 1 Abscherbeanspruchbarkeit des Bolzens: Bolzen-Scherebenen n s = 1 A b = π *( d b / 10) 4 = 15,1 cm² F v,rd = 0,6 * A b * f u,b,k / γ M = 365,04 kn F v,ed = F Ed n s = 175,00 kn Nachweis Abscherbeanspruchbarkeit F v,ed F v,rd = 0,48 < 1 Lochleibungsbeanspruchbarkeit des Bolzens: f yk = MIN(f y,k ;f y,b,k ) = 30,00 kn/cm² F b,rd = 1,5 * d b * MIN(*t 1 ; t ) / 100 * f yk / γ M = 53,44 kn F b,ed = F Ed = 175,00 kn Nachweis Abscherbeanspruchbarkeit F b,ed F b,rd = 0,69 < 1

23 Ordner : Schraubenverbindungen Biegebeanspruchbarkeit des Bolzens: W el = π *( d b / 10) 3 3 = 8,36 cm³ M Rd = f y,b,k * 1,5* W el γ M0 = 376,0 kncm maximales Moment im Bolzen M Ed = F Ed * (t + 4*s + *t 1 )/80 = 80,94 kncm Nachweis Biegebeanspruchbarkeit: M Ed M Rd = 0, < 1 Kombination von Biegung und Abscheren des Bolzens: M ( Ed M Rd ) + F ( v,ed F v,rd ) = 0,8 < 1 Nachweis der Stumpfnaht: Nahtdicke (Nahtgüte nachgewiesen!!) a w = t = 17,00 mm l eff = l w - * a w = 46,00 mm f vw,rd = f u,k / 3 β w * γ M = 6,17 kn/cm² F vw,rd = f vw,rd * a w * l eff / 100 = 04,65 kn Resultierende der auf die Nahtfläche einwirkenden Kräfte F vw,ed = F Ed / = 87,50 kn Nachweis der Schweißnaht: F vw,ed F vw,rd = 0,43 < 1

24 Ordner : Schraubenverbindungen Beidseitiger Deckenträgeranschluss an Unterzug Geschraubter Querkraft-Anschlusses zweier Trägerenden mit angeschweißten Stirnplatten an einen Trägersteg. Schnitt 1-1 a T 1 e T t w V Ed,l a Unterzug a 1 Träger Stirnplatte b p x l p x tp V Ed,r t f b a d a z h 1 Anzahl der Schrauben n variabel. Stirnplatte b p e 1 n = 4 n = 6 p 1 h p n = 8 e p e Querschnitte / Geometrie: Schrauben: Schraubengröße Schr = GEW("EC3d/Schra"; SG; ) = M 16 Festigkeitsklasse FK = GEW("EC3d/FK"; FK; ) = 4.6 Anzahl der Schrauben (gerade) n = 8 Kategorie A: Scher-Lochleibungs (SL-) Verbindung Lochspiel d = 1,0 mm Schraubengewinde liegt nicht in der Scherebene (ref = 0), sonst (ref = 1) Gewinde in Fuge ref = 0 Schaftdurchmesser d = TAB("EC3d/Schra";d;SG=Schr) = 16,00 mm Lochdurchmesser d 0 = d + d = 17,00 mm Schaftquerschnitt A = TAB("EC3d/Schra";A;SG=Schr;) =,01 cm² Spannungsquer. A s = TAB("EC3d/Schra";As;SG=Schr;) = 1,57 cm² Haupt-Träger (Unterzug): Träger Typ1 = GEW("EC3d/Profile"; ID;) = HEB Träger-Profil ID1 = GEW("EC3d/"Typ1; ID; ) = HEB 700 Stegdicke t w1 = TAB("EC3d/"Typ1; tw; ID=ID1;) = 17,00 mm Quer-Träger (Deckenträger): Träger Typ = GEW("EC3d/Profile"; ID;) = IPE Träger-Profil ID = GEW("EC3d/"Typ; ID; ) = IPE 500 Höhe h = TAB("EC3d/"Typ; h; ID=ID;) = 500,00 mm Breite b = TAB("EC3d/"Typ; b; ID=ID;) = 00,00 mm Stegdicke t w = TAB("EC3d/"Typ; tw; ID=ID;) = 10,0 mm Flanschdicke t f = TAB("EC3d/"Typ; tf; ID=ID;) = 16,00 mm

25 Ordner : Schraubenverbindungen Stirnplatte: Stirnplattenbreite b p = 00,00 mm Höhe h p = 350,00 mm Dicke t p = 10,00 mm Lochabstände: Vertikal p 1 = 90,00 mm Horizontal p = 110,00 mm Rand vertikal e 1 = 40,00 mm Ausklinkung: Länge a T = 145,00 mm Höhe e T = 70,00 mm Schweißnähte: Kehlnaht a = 4,00 mm Teilsicherheitsbeiwerte: γ M0 = 1,0 γ M = 1,5 Einwirkungen: Anschlusskraft V Ed,l = 15,00 kn Anschlusskraft V Ed,r = 175,00 kn Material: Stahl = GEW("EC3d/mat"; ID;) = S35 f y,k = TAB("EC3d/mat"; f yk ; ID=Stahl)/10 = 3,50 kn/cm² f u,k = TAB("EC3d/mat"; f uk ; ID=Stahl)/10 = 36,00 kn/cm² Schrauben: f y,b,k = TAB("EC3d/FK"; f ybk ; FK=FK)/10 = 4,00 kn/cm² f u,b,k = TAB("EC3d/FK"; f ubk ; FK=FK)/10 = 40,00 kn/cm² β w = TAB("EC3d/mat"; beta w ; ID=Stahl) = 0,80 Prüfung der Rand- und Lochabstände: vorh e = ( b p - p )/ = 45,00 mm kleinste Abstände: 1, * d 0 / e 1 = 0,51 < 1 1, * d 0 / e = 0,45 < 1, * d 0 / p 1 = 0,4 < 1,4 * d 0 / p = 0,37 < 1 größte Abstände: t = MIN(t p ;t w1 ) = 10,00 mm e max = 4 * t + 40 = 80,00 mm p max = MIN (14 * t ; 00) = 140,00 mm e 1 / e max = 0,50 < 1 e / e max = 0,56 < 1 p 1 / p max = 0,64 < 1 p / p max = 0,79 < 1

26 Ordner : Schraubenverbindungen Tragfähigkeit der Schrauben: Abscherbeanspruchbarkeit: Schrauben-Scherebenen n s = 1 A = WENN(ref=0;A;As) =,01 cm² α v = WENN(ref=0;0,6;TAB("EC3d/FK";α v ;FK=FK;) ) = 0,6 F v,rd = n s * α v * f u,b,k * A / γ M = 38,59 kn F v,ed = MAX(V Ed,l ;V Ed,r ) / n = 6,88 kn Lochleibungsbeanspruchbarkeit: Stirnplatte e 1 p 1 1 f u,b,k α b = MIN( ; - 3 * d 0 3 * d 0 4 ; ; 1,0) = 0,78 f u,k e p k 1 = MIN(,8* -1,7;1,4* -1,7;,5) =,5 d 0 d 0 F b,p,rd = k 1 * α b * d * t p / 100 * f u,k / γ M = 89,86 kn F b,p,ed = MAX(V Ed,l ;V Ed,r ) / n = 6,88 kn Steg des Hauptträgers α b = k 1 = MIN( p 1-3 * d ; f u,b,k f u,k ; 1,0) = 1,00 e p MIN(,8* -1,7;1,4* -1,7;,5) =,5 d 0 d 0 F b,rd = k 1 * α b * d * t w1 / 100 * f u,k / γ M = 195,84 kn F b,ed = V Ed,l + V Ed,r n = 48,75 kn Nachweise für Abscheren und Lochleibung: F v,ed F b,p,ed F b,ed MAX( ; ; ) F v,rd F b,p,rd F b,rd = 0,70 < 1 Tragfähigkeit der Stirnplatte: Nettoquerschnitt entlang einer vertikalen Schraubenreihe. n A n = - * ( ) d t * 0 p 10 - = 8,0 cm² V c,rd = f y,k * 3 * A n M0 = 38,61 kn V = MAX(V Ed,l ;V Ed,r ) / = 107,50 kn Nachweis Querkraftbeanspruchung: V V c,rd = 0,8 < 1 Beanspruchbarkeit der Schweißnaht: A w = * a * (h p - * a) / 100 = 7,36 cm² f w,rd = f u,k β w * γ M = 36,00 kn/cm² τ II,Ed = MAX(V Ed,l ;V Ed,r ) / A w = 7,86 kn/cm² σ w,ed = * 3 ( ) τ II,Ed = 13,61 kn/cm²

27 Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle Seiten entfernt.

28 Ordner : Schraubenverbindungen Biegesteifer Deckenträgeranschluss Geschraubter Anschluss zweier Trägerenden mit angeschweißten Stirnplatten an einen Trägersteg mit zusätzlicher Zuglasche zur Übertragung von Querkräften und Momenten. a T e 1t p 1t p 1t e1t e 1t p 1t p 1t e 1t e t p t e t Schnitt e T t t t w V Ed,l M Ed Unterzug a t w1 a 1 Träger M Ed Stirnplatte b p x l p x tp V Ed,r b t f b a d a z h 1 Anzahl der Schrauben n variabel. Stirnplatte b p e 1 p 1 h p n = 4 n = 6 n = 8 e p e Zuglasche n = 4, 6, 8, 10 Querschnitte / Geometrie: Schrauben: Festigkeitsklasse FK = GEW("EC3d/FK"; FK; ) = 5.6 Kategorie A: Scher-Lochleibungs (SL-) Verbindung Lochspiel d = 1,0 mm Schrauben Stirnplatte: Schraubengröße Schr = GEW("EC3d/Schra"; SG; ) = M 16 Anzahl der Schrauben (gerade) n = 8 Schraubengewinde liegt nicht in der Scherebene (ref = 0), sonst (ref = 1) Gewinde in Fuge ref = 0 Schaftdurchmesser d = TAB("EC3d/Schra";d;SG=Schr) = 16,00 mm Lochdurchmesser d 0 = d + d = 17,00 mm Schaftquerschnitt A = TAB("EC3d/Schra";A;SG=Schr;) =,01 cm² Spannungsquer. A s = TAB("EC3d/Schra";As;SG=Schr;) = 1,57 cm² Schrauben Zuglasche: Schraubengröße Schr t = GEW("EC3d/Schra"; SG; ) = M 4 Anzahl der Schrauben (gerade) n t = 6

29 Ordner : Schraubenverbindungen Schraubengewinde liegt nicht in der Scherebene (ref t = 0), sonst (ref t = 1) Gewinde in Fuge ref t = 0 Schaftdurchmesser d t = TAB("EC3d/Schra";d;SG=Schr t ) = 4,00 mm Lochdurchmesser d 0t = d t + d = 5,00 mm Schaftquerschnitt A t = TAB("EC3d/Schra";A;SG=Schr t ;) = 4,5 cm² Spannungsquer. A st = TAB("EC3d/Schra";As;SG=Schr t ;) = 3,53 cm² Haupt-Träger (Unterzug): Träger Typ1 = GEW("EC3d/Profile"; ID;) = HEB Träger-Profil ID1 = GEW("EC3d/"Typ1; ID; ) = HEB 700 Stegdicke t w1 = TAB("EC3d/"Typ1; tw; ID=ID1;) = 17,00 mm Quer-Träger (Deckenträger): Träger Typ = GEW("EC3d/Profile"; ID;) = IPE Träger-Profil ID = GEW("EC3d/"Typ; ID; ) = IPE 500 Höhe h = TAB("EC3d/"Typ; h; ID=ID;) = 500,00 mm Breite b = TAB("EC3d/"Typ; b; ID=ID;) = 00,00 mm Stegdicke t w = TAB("EC3d/"Typ; tw; ID=ID;) = 10,0 mm Flanschdicke t f = TAB("EC3d/"Typ; tf; ID=ID;) = 16,00 mm Stirnplatte: Breite b p = 00,00 mm Höhe h p = 350,00 mm Dicke t p = 10,00 mm Zuglasche: Dicke t t = 18,00 mm Schraubenabstände: - Stirnplatte: vertikal p 1 = 100,00 mm horizontal p = 110,00 mm Rand vertikal e 1 = 50,00 mm - Zuglasche: längs p 1t = 80,00 mm quer p t = 110,00 mm Rand längs e 1t = 50,00 mm Ausklinkung: Länge a T = 145,00 mm Höhe e T = 70,00 mm Schweißnähte: Kehlnaht a = 4,00 cm Teilsicherheitsbeiwerte: γ M0 = 1,0 γ M = 1,5 Einwirkungen: Anschlusskraft V Ed,l = 15,00 kn Anschlusskraft V Ed,r = 175,00 kn Biegemoment M Ed = 85,00 knm

30 Ordner : Schraubenverbindungen Material: Stahl = GEW("EC3d/mat"; ID;) = S35 f y,k = TAB("EC3d/mat"; f yk ; ID=Stahl)/10 = 3,50 kn/cm² f u,k = TAB("EC3d/mat"; f uk ; ID=Stahl)/10 = 36,00 kn/cm² Schrauben: f y,b,k = TAB("EC3d/FK"; fybk; FK=FK)/10 = 30,00 kn/cm² f u,b,k = TAB("EC3d/FK"; fubk; FK=FK)/10 = 50,00 kn/cm² β w = TAB("EC3d/mat"; beta w ; ID=Stahl) = 0,80 Prüfung der Rand- und Lochabstände: Stirnplatte: vorh e = b p - p = 45,00 mm kleinste Abstände: 1, * d 0 / e 1 = 0,41 < 1 1, * d 0 / e = 0,45 < 1, * d 0 / p 1 = 0,37 < 1,4 * d 0 / p = 0,37 < 1 größte Abstände: t = MIN(t p ;t w1 ) = 10,00 mm e max = 4 * t + 40 = 80,00 mm p max = MIN (14 * t ; 00) = 140,00 mm e 1 / e max = 0,63 < 1 e / e max = 0,56 < 1 p 1 / p max = 0,71 < 1 p / p max = 0,79 < 1 Zuglasche: vorh e t = b - p t = 45,00 mm kleinste Abstände: 1, * d 0t / e 1t = 0,60 < 1 1, * d 0t / e t = 0,67 < 1, * d 0t / p 1t = 0,69 < 1,4 * d 0t / p t = 0,55 < 1 größte Abstände: t = MIN(t p ;t w1 ) = 10,00 mm e max = 4 * t + 40 = 80,00 mm p max = MIN (14 * t ; 00) = 140,00 mm e 1t / e max = 0,63 < 1 e t / e max = 0,56 < 1 p 1t / p max = 0,57 < 1 p t / p max = 0,79 < 1

31 Ordner : Schraubenverbindungen Tragfähigkeit der Schrauben: Abscherbeanspruchbarkeit: Schrauben-Scherebenen n s = 1 A = WENN(ref=0;A;As) =,01 cm² α v = WENN(ref=0;0,6;TAB("EC3d/FK";α v ;FK=FK;) ) = 0,6 F v,rd = n s * α v * f u,b,k * A γ M = 48,4 kn F v,ed = MAX(V Ed,l ;V Ed,r ) / n = 6,88 kn Lochleibungsbeanspruchbarkeit: Stirnplatte α b = k 1 = e 1 p 1 1 MIN( ; - 3 * d 0 3 * d 0 e p MIN(,8* -1,7;1,4* -1,7;,5) =,5 d 0 d 0 4 ; f u,b,k f u,k ; 1,0) = 0,98 F b,p,rd = k 1 * α b * d * t p / 100 * f u,k / γ M = 11,90 kn F b,p,ed = MAX(V Ed,l ;V Ed,r ) / n = 6,88 kn Steg des Hauptträgers α b = k 1 = MIN( p 1-3 * d ; f u,b,k f u,k ; 1,0) = 1,00 e p MIN(,8* -1,7;1,4* -1,7;,5) =,5 d 0 d 0 F b,rd = k 1 * α b * d * t w1 / 100 * f u,k / γ M = 195,84 kn F b,ed = V Ed,l + V Ed,r n = 48,75 kn Nachweise für Abscheren und Lochleibung: F v,ed F b,p,ed F b,ed MAX( ; ; ) F v,rd F b,p,rd F b,rd = 0,56 < 1 Tragfähigkeit der Stirnplatte: n A n = - * ( ) d t * 0 p 10 - = 8,0 cm² V c,rd = f y,k * 3 * A n M0 = 38,61 kn V = MAX(V Ed,l ;V Ed,r ) / = 107,50 kn Nachweis Querkraftbeanspruchung: V V c,rd = 0,8 < 1 Beanspruchbarkeit der Schweißnaht: (Naht rundum geführt) A w = * a * (h - e T - t f ) / 100 = 33,1 cm² f w,rd = f u,k β w * γ M = 36,00 kn/cm² τ II,Ed = MAX(V Ed,l ;V Ed,r ) / A w = 6,49 kn/cm² σ w,ed = * 3 ( ) τ II,Ed = 11,4 kn/cm²

32 Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle Seiten entfernt.

33 Ordner : Schraubenverbindungen Nachweis Biegebeanspruchung: M 1 M y,c,rd = 0,9 < 1 Tragfähigkeit der Zuglasche: A t,brut = b * t t / 100 = 36,00 cm² A t,net = (b - * d 0t ) * t t / 100 = 7,00 cm² N pl,rd = f y,k * A t,brut γ M0 = 846,00 kn N u,rd = f u,k 0,9 * A t,net * γ M = 699,84 kn Zugbeanspruchbarkeit des Querschnitts mit Löchern N t,rd = MIN(N pl,rd ;N u,rd ) = 699,84 kn N t = M Ed * 1000 = 568,86 kn t f t t h - + Nachweis Zugbeanspruchung der Zuglasche N t N t,rd = 0,81 < 1 Anschluss der Zuglasche: Abscherbeanspruchbarkeit: Schrauben-Scherebenen n s = 1 A = WENN(ref t =0;A t ;As t ) = 4,5 cm² α v = WENN(ref t =0;0,6;TAB("EC3d/FK";α v ;FK=FK;) ) = 0,6 F v,rd = n s * α v * f u,b,k * A / γ M = 108,48 kn F v,ed = N t / n t = 94,81 kn Nachweis Abscheren: F v,ed F v,rd = 0,87 < 1 Lochleibungsbeanspruchbarkeit: e 1t p 1t 1 f u,b,k α b = MIN( ; - 3 * d 0t 3 * d 0t 4 ; ; 1,0) = 0,67 f u,k e t p t k 1 = MIN(,8* -1,7;1,4* -1,7;,5) =,5 d 0t d 0t F b,rd = k 1 * α b * d t * MIN(t f ;t t ) / 100 * f u,k / γ M = 185,4 kn F b,ed = N t / n t = 94,81 kn Nachweis Lochleibung: F b,ed F b,rd = 0,51 < 1

34 Ordner : Schraubenverbindungen Firststoß Biegesteifer Firststoß mit 6 Schrauben und angeschweißten überstehenden Stirnplatten. a f α α a f b p a w a w m x M a M b p h h p N a N b V a V b m x a f a f m x e x t p t p Querschnitte / Geometrie: Träger: Träger Typ1 = GEW("EC3d/Profile"; ID;) = IPE Träger-Profil ID1 = GEW("EC3d/"Typ1; ID; ) = IPE 40 Höhe h = TAB("EC3d/"Typ1; h; ID=ID1;) = 40,00 mm Breite b = TAB("EC3d/"Typ1; b; ID=ID1;) = 10,00 mm Stegdicke t w = TAB("EC3d/"Typ1; tw; ID=ID1;) = 6,0 mm Flanschdicke t f = TAB("EC3d/"Typ1; tf; ID=ID1;) = 9,80 mm Radius r = TAB("EC3d/"Typ1; r;id=id1;) = 15,00 mm Fläche A b = TAB("EC3d/"Typ1; A; ID=ID1;) = 39,10 cm² h w = h - * t f = 0,40 mm n = 6 Trägerneigung α = 3,7 Stoßwinkel β = 180-*α = 17,6 Schweißnähte: Flansch-Naht a f = 5,00 mm Steg-Naht a w = 3,00 mm Stirnplatte: Breite b p = 10,00 mm Höhe h p = 37,00 mm Dicke t p = 0,00 mm Schrauben: Schraubengröße Schr = GEW("EC3d/Schra"; SG; ) = M 16 Festigkeitsklasse FK = GEW("EC3d/FK"; FK; ) = 8.8 Anzahl der Schrauben (gerade) n = 6 Kategorie A: Scher-Lochleibungs-Verbindung (SL) Lochspiel d =,0 mm Schraubengewinde liegt nicht in der Scherebene (ref = 0), sonst (ref = 1) Gewinde in Fuge ref = 0 Schaftdurchmesser d = TAB("EC3d/Schra";d;SG=Schr) = 16,00 mm Lochdurchmesser d 0 = d + d = 18,00 mm Schaftquerschnitt A = TAB("EC3d/Schra";A;SG=Schr;) =,01 cm² Spannungsquer. A s = TAB("EC3d/Schra";As;SG=Schr;) = 1,57 cm² e w e

35 Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle Seiten entfernt.

36 Ordner : Schraubenverbindungen Prüfung der Rand- und Lochabstände: kleinste Abstände: 1, * d 0 / e x = 0,6 < 1 1, * d 0 / e = 0,83 < 1, * d 0 / p = 0,8 < 1,4 * d 0 / w = 0,64 < 1 größte Abstände: t = t p = 0,00 mm e max = 4 * t + 40 = 10,00 mm p max = MIN (14 * t ; 00) = 00,00 mm e x / e max = 0,9 < 1 e / e max = 0, < 1 p / p max = 0,70 < 1 w / p max = 0,34 < 1 Nachweis der Querschnittsteile: N pl,rd = b * t f f y,k * 100 γ M0 = 76,4 kn N max = MAX(ABS(N 1 );ABS(N )) = 51,1 kn Nachweis Normalkraftbeanspruchung N max N pl,rd = 0,91 < 1 wirksame Schubfläche: η = 1,0 - für gewalzte Profile mit I- und H-Querschnitt, Lastrichtung parallel zum Steg: A v,z = MAX(A b *100-*b*t f +(t w +*r)*t f ; η*h w *t w )/100 = 19,13 cm² f y,k V c,rd = A v,z * 3 * = 59,6 kn M0 Nachweis Querkraftbeanspruchung: V s V c,rd = 0,01 < 1 Tragfähigkeit der Schrauben und der Stirnplatten: T-Stummel am Zuggurt e min = e x = 35,00 mm m = m x - 0,8 * a f * () = 34,34 mm M pl der Stirnplatte M pl,rd = b p f y,k * t p * * γ M0 = 8,00 kncm n e = MIN(e min ;1,5*m) = 35,00 mm Beiwert k = 0,63 für Senkschrauben, sonst k = 0,9 Beiwert (Senkschrauben) k = 0,90 F t,rd = f u,b,k * k * A s γ M = 90,43 kn

37 Ordner : Schraubenverbindungen Beanspruchbarkeit der Lagerplatte auf der Seite der Zugschrauben: 4 * M pl,rd F T,1,Rd = m / 10 = 38,48 kn * M pl,rd + ( n e / 10 )* 4 * F t,rd F T,,Rd = = 63,9 kn ( m + n e )/ 10 F T,3,Rd = 4 * F t,rd = 361,7 kn F T,Rd = MIN(F T,1,Rd ; F T,,Rd ; F T,3,Rd ) = 63,9 kn Nachweis Zug T-Stummel N,j F T,Rd = 0,86 < 1 Tragfähigkeit der Schrauben: Querkraft wird über die beiden oberen Schrauben übertragen. Abscherbeanspruchbarkeit: Schrauben-Scherebenen n s = 1 A = WENN(ref=0;A;As) =,01 cm² α v = WENN(ref=0;0,6;TAB("EC3d/FK";α v ;FK=FK;) ) = 0,6 A F v,rd = n s * α v * f u,b,k * V j F v,ed = Lochleibungsbeanspruchbarkeit: e x p 1 α b = MIN( ; - 3 * d 0 3 * d 0 γ M = 77,18 kn = 0,0 kn 4 ; f u,b,k f u,k ; 1,0) = 0,65 k 1 = e w MIN(,8* -1,7;1,4* -1,7;,5) =,34 d 0 d 0 F b,rd = k 1 * α b * d * t p / 100 * f u,k V j F b,ed = Nachweise für Abscheren und Lochleibung: F v,ed F b,ed MAX( ; ) = 0,00 < 1 F v,rd F b,rd γ M = 140,18 kn = 0,0 kn Tragfähigkeit der Stirnplatte: n A n = - * ( ) d t * 0 p 10 - = 54,60 cm² V c,rd = f y,k * 3 * A n M0 = 740,80 kn V = V j / = -0,0 kn Nachweis Querkraftbeanspruchung: V V c,rd = 0,00 < 1

38 Ordner : Schraubenverbindungen Beanspruchbarkeit der Schweißnaht: f u,k / 3 f vw,rd = β w * γ M = 0,78 kn/cm² Grenzkraft der Doppelkehlnaht am Zuggurt pro Längeneinheit F w,rd = f vw,rd * * a f / 10 = 0,78 kn/cm F w,ed = N,j / (b p / 10) = 18,85 kn/cm Nachweis Schweißnaht (Zuggurt) F w,ed F w,rd = 0,91 < 1 Grenzkraft der Doppelkehlnaht am Steg pro Längeneinheit F w,rd = f vw,rd * * a w / 10 = 1,47 kn/cm V j F w,ed = / h w 10 Nachweis Schweißnaht (Steg) F w,ed F w,rd = 0,00 < 1 = 0,00 kn/cm

39 Ordner : Schraubenverbindungen Gelenkstoß Trägerstoß mit Schrauben bzw. Gelenkbolzen zur Übertragung einer Querkraft mit Hilfe von Steglaschen. Schraubverbindungen der Kategorie A: Scher-Lochleibungs-Verbindung (SL) e p 1 e eb e b Schnitt 1-1 VEd e 1 p 1 VEd e 1 h 1 l t t Querschnitte / Geometrie: Träger: Träger Typ1 = GEW("EC3d/Profile"; ID;) = IPE Träger ID1 = GEW("EC3d/"Typ1; ID; ) = IPE 00 Stegdicke t w = TAB("EC3d/"Typ1; tw; ID=ID1;) = 5,60 mm Schrauben: Kategorie A: Scher-Lochleibungs (SL-) Verbindung Schraubengröße Schr 1 = GEW("EC3d/Schra"; SG; ) = M 0 Festigkeitsklasse FK 1 = GEW("EC3d/FK"; FK; ) = 4.6 Lochspiel d 1 = 1,0 mm Schaftdurchmesser d 1 = TAB("EC3d/Schra"; d; SG=Schr1) = 0,00 mm Lochdurchmesser d 0,1 = d 1 + d 1 = 1,00 mm Gelenkbolzen: Kategorie A: Scher-Lochleibungs (SL-) Verbindung Bolzen Schr = GEW("EC3d/Schra"; SG; ) = M 4 Festigkeitsklasse FK = GEW("EC3d/FK"; FK; ) = 4.6 Lochspiel d = 0,0 mm Schaftdurchmesser d = TAB("EC3d/Schra"; d; SG=Schr) = 4,00 mm Lochdurchmesser d 0, = d + d = 4,00 mm Laschen: Höhe h = 150,00 mm Dicke t = 7,00 mm Rand und Lochabstände: Randabstand e = 35,00 mm Lochabstand p = 90,00 mm Lochabstand p 1 = 80,00 mm Randabstand e 1 = (h - p 1 )/ = 35,00 mm Gelenkbolzen: Randabstand e b = 45,00 mm t w Verbindungsspielraum l = 5,00 mm

40 Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle Seiten entfernt.

41 Ordner : Schraubenverbindungen Nachweis Querkraftbeanspruchung: V Ed V c,rd = 0,19 < 1 Außerdem ist V Ed V c,rd = 0,19 < 0,5 Momententragfähigkeit braucht nicht abgemindert werden Nachweis Biegebeanspruchung: M y,ed M y,c,rd = 0,36 < 1 Tragfähigkeit der 4 Stegschrauben: Ermittlung der maßgebenden Schraubenkraft: M = V Ed *(e b + l + e + p /)/10 = 50,00 kncm x = p / = 45,00 mm z = p 1 / = 40,00 mm I p = (4*x + 4*z )/100 = 145,00 cm² R Ed,v = V Ed /4 + M*(x/10)/I p = 6,14 kn R Ed,h = M*(z/10)/I p = 14,34 kn R Ed = + = 9,8 kn Abscherbeanspruchbarkeit: Schrauben-Scherebenen n s = Schraubengewinde liegt nicht in der Scherebene (ref = 0), sonst (ref = 1) Gewinde in Fuge ref = 0 A = TAB("EC3d/Schra";A;SG=Schr1;) = 3,14 cm² A s = TAB("EC3d/Schra";As;SG=Schr1;) =,45 cm² A = WENN(ref=0;A;As) = 3,14 cm² α v = WENN(ref=0;0,6;TAB("EC3d/FK";α v ;FK=FK1;) ) = 0,6 R Ed,v R Ed,h F v,rd = n s * α v * f ub,k * A / γ M = 10,58 kn Lochleibungsbeanspruchbarkeit: Wegen der schräggerichteten Schraubenkräfte, werden die Beiwerte α b und k 1 auf der sicheren Seite liegend mit den Kleinstwerten von e 1 und e bzw. p 1 und p ermittelt. e min = MIN(e 1 ; e ) = 35,00 mm p min = MIN(p 1 ; p ) = 80,00 mm α b = e min p min 1 f ub,k MIN( ; - 3 * d 0,1 3 * d 0,1 4 ; ; 1,0) f u,k = 0,56 k 1 = e min p min MIN(,8* -1,7;1,4* -1,7;,5) =,5 d 0,1 d 0,1 F b,rd = f u,k k 1 * α b * d 1 * MIN(t ; t w ) / 100 * γ M = 45,16 kn Nachweise für Abscheren und Lochleibung: R Ed R Ed MAX( ; ) F v,rd F b,rd = 0,66 < 1

42 Ordner : Schraubenverbindungen Gelenkbolzen: * t + t w = 0,7 < 1 3 * d Bemessung wie Einschraubenverbindung Abscherbeanspruchbarkeit: Bolzen-Scherebenen n s = A = TAB("EC3d/Schra";A;SG=Schr;) = 4,5 cm² F v,rd = A n s * 0,6 * f ub,k * γ M = 173,57 kn Lochleibungsbeanspruchbarkeit: e 1b = h/ = 75,00 mm α b = e 1b MIN( ; 3 * d 0, f ub,k f u,k ; 1,0) = 1,00 k 1 = e b MIN(,8* -1,7;,5) d 0, =,5 F b,rd = f u,k k 1 * α b * d * MIN(*t ; t w ) / 100 * γ M = 96,77 kn Nachweise für Abscheren und Lochleibung: R Ed R Ed MAX( ; ) F v,rd F b,rd = 0,31 < 1

43 Ordner : Schraubenverbindungen Geschraubte Rahmenecke mit Doppelvoute h c_ a Futterbleche Stirnplatte b px tp z z 1 h v_ ( )/ ( h v_ -h b_ )/ h b_ h v_ -h b_ a j a 1 a 1 a 6 a 6 a 5 Voutenflansch b vx tv a 6 a 3 a 4 a 3 a 6 t f,b h w,b t f,b h b Voutenflansch b v x tv 1 3 m (m-1)*p1 e p e t f,c t f,c t p h c ( h v_ -h b_ )/ Steifen b x l x t s s s Berechnungsmodell F s b - c s c s s s M c1 /h c_ M c1 /h c_ N c1 / V c1 N c1 / l s-c c s s h v_ h b_ R A,1 R A,l (1) Z R B,1 B Z () R B,r N b / M b, /h b_ V b N b / M b, /h b_ Knotenschnittgrößen N j,c1 M j,c1 V j,c1 A R A, (1) R B, D D () j M j,b N j,b V j,b N c / M c /h c_ V c N c / M c /h c_ V j,c N j,c M j,c h c ( h v_ -h b_ )/ positive Knotenschnittgrößen Index "j": Systemknoten

44 Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle Seiten entfernt.

45 Ordner : Schraubenverbindungen Material: Stahl = GEW("EC3d/mat"; ID;) = S355 f y,k = TAB("EC3d/mat"; f yk ; ID=Stahl)/10 = 35,50 kn/cm² f u,k = TAB("EC3d/mat"; f uk ; ID=Stahl)/10 = 51,00 kn/cm² 35 ε = f y,k * 10 = 0,81 E = TAB("EC3d/mat"; E; ID=Stahl) = 10000,00 N/mm² Schrauben: f y,b,k = TAB("EC3d/FK"; fybk; FK=FK)/10 = 30,00 kn/cm² f u,b,k = TAB("EC3d/FK"; fubk; FK=FK)/10 = 50,00 kn/cm² β w = TAB("EC3d/mat"; beta w ; ID=Stahl) = 0,90 Grenzschweißnahtspannung f u,k f w,rd = = 45,33 kn/cm² β w * γ M Prüfung der Rand- und Lochabstände: Stirnplatte: 1, * d 0 / e 1 = 0,30 < 1 1, * d 0 / e = 0,67 < 1, * d 0 / p 1 = 0,8 < 1,4 * d 0 / p = 0,50 < 1 t = MIN(t p ;t f,c ) = 19,00 mm e max = 4 * t + 40 = 116,00 mm p max = MIN (14 * t ; 00) = 00,00 mm e 1 / e max = 0,86 < 1 e / e max = 0,39 < 1 p 1 / p max = 1,00 < 1 p / p max = 0,60 < 1 Stützeneckfeld: Dicke des Eckbleches A = Stegdicke des Stiels Konstante Schubspannungen: R A,1 * 100 τ p = τ pr = = 5,97 kn/cm² h c_ * t w,c R A,r * 100 = 5,97 kn/cm² h v_ * t w,c Stützensteg mit Schubbeanspruchung: d c / t w,c 69* ε = 0,34 < 1 η = 1,0 A v,c = MAX(A c *100 - *b c *t f,c +(t w,c +*r c )*t f,c ;η*h w,c *t w,c )/100 = 47,35 cm² V wpl,rd = f y,k 0,9 * A v,c * 3 * M0 = 873,43 kn F wp,ed = R A,1 = 184,46 kn

46 Ordner : Schraubenverbindungen Nachweis des Stützenstegs mit Schubbeanspruchung: F w p,ed = 0,1 < 1 V w pl,rd Aussteifen des Stützenstegs (Eckfeld) nicht erforderlich Prüfung ob Nachweis gegen Schubbeulen für unausgesteifte Stegbleche erforderlich: η = 1,0 h w,c / t w,c 7 * ε/ η = 0,49 < 1 kein Nachweis gegen Schubbeulen erforderlich. Riegeleckfeld: Dicke des Eckbleches B = Stegdicke des Riegels Konstante Schubspannungen: R B,1 * 100 τ p = τ pr = ( h v_ - h b_ )* t w,b * 0,5 R B,r * 100 = 15,61 kn/cm² = 15,61 kn/cm² h b_ * t w,b Trägersteg mit Schubbeanspruchung: d b / t w,b 69* ε = 0,69 < 1 η = 1,0 A v,b = MAX(A b *100 - *b b *t f,b +(t w,b +*r b )*t f,b ;η*h w,b *t w,b )/100 = 4,73 cm² V wpl,rd = f y,k 0,9 * A v,b * 3 * M0 = 788,1 kn F wp,ed = R B,r = 518,9 kn Nachweis des Trägerstegs mit Schubbeanspruchung: F w p,ed V w pl,rd = 0,66 < 1 Aussteifen des Trägerstegs (Eckfeld) nicht erforderlich Prüfung ob Nachweis gegen Schubbeulen für unausgesteifte Stegbleche erforderlich: η = 1,0 h w,b / t w,b 7 * ε/ η = 0,89 < 1 kein Nachweis gegen Schubbeulen erforderlich. Stützensteg mit Druckbeanspruchung: f y,wc = f y,k = 35,50 kn/cm² Reduktionsfaktor ω für Schub: s = r c = 7,00 mm a p = a 5 = 4,00 mm s p = t p = 30,00 mm

47 Ordner : Schraubenverbindungen - für eine geschraubte Stirnblechverbindung b eff,c,wc = t f,b + * * a p + 5 * (t f,c + s) + s p = 84,81 mm Übertragungsparameter β = 1,00 ω = ω 1 1 ω = = 0, ,3 * ( b eff,c,w c * t w,c / ( A v,c * 100) ) Reduktionsfaktor k wc für gleichzeitig wirkdende Druckspannungen im Stützensteg infolge Biegemoment und Normalkraft in der Stütze: maximale Längsdruckspannung im Steg (am Ende des Ausrundungsradius) N j,c,ed M j,c,ed d c σ com,ed = + * * 10 = 8,0 kn/cm² A c I y,c k wc = σ com,ed σ com,ed WENN( >1;1,7-0,7* f y,w c f y,w c ; 1,0) = 1,000 Reduktionsfaktor ρ für Stegbeulen: - bei einer Stütze mit gewalztem I- oder H-Querschnitt d wc = h c - *(t f,c + r c ) = 08,00 mm λ quer,p = b eff,c,w c * d w c * f y,w c 0,93 * E * t w,c = 0,7 λ quer,p - 0, ρ = WENN(λ quer,p >0,7; ;1,0) = 1,00 λ quer,p H c,wc,rd = ω*k wc *b eff,c,wc *t w,c / 100 = 5,06 cm² f y,w c f y,w c F c,wc,rd = MIN(H c,wc,rd *ρ* ;H c,wc,rd * ) γ M1 γ M0 = 889,63 kn Nachweis Einleitung der Kraft des Trägers in den Stützensteg: / F c,w c,rd = 0,38 < 1 Aussteifen des Stützenstegs nicht erforderlich Trägersteg mit Druckbeanspruchung: f y,wc = f y,k = 35,50 kn/cm² Reduktionsfaktor ω für Schub: s = r b = 1,00 mm a p = 0,00 mm - für einen geschweißten Anschluss b eff,b,wc = t f,v + * * a p + 5 * (t f,b + s) = 187,50 mm β = 1,00 ω = ω 1 1 ω = = 0,9 + ( b eff,b,w c * t w,b / ( A v,b * 100) )

48 Ordner : Schraubenverbindungen Reduktionsfaktor k wc für gleichzeitig wirkdende Druckspannungen im Steg infolge Biegemoment und Normalkraft: maximale Längsdruckspannung im Steg (am Ende des Ausrundungsradius) N j,b,ed M j,b,ed d b σ com,ed = + * * 10 = 18,4 kn/cm² A b I y,b k wc = σ com,ed σ com,ed WENN( >1;1,7-0,7* f y,w c f y,w c ; 1,0) = 1,000 Reduktionsfaktor ρ für Stegbeulen: - bei gewalztem I- oder H-Querschnitt d wb = h b - *(t f,b + r b ) = 331,00 mm λ quer,p = b eff,b,w c * d w b * f y,w c 0,93 * E * t w,b = 0,35 λ quer,p - 0, ρ = WENN(λ quer,p >0,7; ;1,0) = 1,00 λ quer,p H b,wc,rd = ω*k wc *b eff,b,wc *t w,b / 100 = 14,84 cm² f y,w c f y,w c F b,wc,rd = MIN(H b,wc,rd *ρ* ;H b,wc,rd * ) γ M1 γ M0 = 56,8 kn Nachweis Einleitung der Kraft der Voute in den Trägersteg: / F b,w c,rd = 0,63 < 1 Aussteifen des Trägerstegs nicht erforderlich Voutenflansch mit Zug- / Druckbeanspruchung: N t,rd = t f,v * b v f y,k * 100 γ M0 = 958,50 kn F c,fb,rd = t f,v * b v f y,k * 100 γ M0 = 958,50 kn Nachweise: Z N t,rd = 0,36 < 1 D F c,fb,rd = 0,49 < 1 Prüfung ob Nachweis gegen Schubbeulen für unausgesteifte Stegbleche erforderlich: η = 1,0 Voutensteg dicker als Träger- bzw. Stielsteg: t w,v = MIN(t w,b ;t w,c ) = 8,60 mm h v_ - h b_ h w,v = = 9,39 mm h w,v / t w,v 7 * ε/ η = 0,70 < 1 kein Nachweis gegen Schubbeulen erforderlich.

49 Ordner : Schraubenverbindungen Tragfähigkeit der Schraubenverbindung: Zur Aufnahme des Biegemonentes werden die Schrauben oberhalb, zur Aufnahme der Querkraft die Schrauben unterhalb der Riegelachse herangezogen. Abscheren: Schrauben-Scherebenen n s = 1 A = WENN(ref=0;A;As) = 4,5 cm² α v = WENN(ref=0;0,6;TAB("EC3d/FK";α v ;FK=FK;) ) = 0,6 F v,rd = n s * α v * f u,b,k * A / γ M = 108,48 kn F v,ed = V b,ed / (n/) = 15,00 kn Nachweis Abscheren: F v,ed F v,rd = 0,14 < 1 Lochleibung: e 1 α b = MIN( ; 3 * d 0 p 1-3 * d ; f u,b,k f u,k ; 1,0) = 0,98 k 1 = e p MIN(,8* -1,7;1,4* -1,7;,5) =,5 d 0 d 0 F b,rd = f u,k k 1 * α b * d * MIN(t f,c ;t p ) / 100 * γ M = 455,8 kn F b,ed = V b,ed / (n/) = 15,00 kn Nachweis Lochleibung: F b,ed F b,rd = 0,03 < 1 Zug: Beiwert k = 0,63 für Senkschrauben, sonst k = 0,9 k = 0,90 A s = TAB("EC3d/Schra";As;SG=Schr;) = 3,53 cm² F t,rd = f u,b,k * k * A s γ M = 17,08 kn F t,ed = F t,1,ed = 9,50 kn Nachweis Zug: F t,ed F t,rd = 0,73 < 1 Falls kombinierte Beanspruchung in und quer zur Schraubenachsrichtung: F v,ed F t,1,ed + = 0,66 < 1 F v,rd 1,4* F t,rd Nachweis der Schweißnaht a 6 : am Voutenflansch Z σ m,ed = * 100 = 1,80 kn/cm² b v * t f,v

50 Ordner : Schraubenverbindungen τ orth,ed = σ m,ed * t f,v a 6 * = 9,05 kn/cm² σ orth,ed = τ orth,ed = 9,05 kn/cm² σ w,ed = + σ orth,ed 3 *( τ orth,ed ) = 18,10 kn/cm² Nachweis der Schweißnaht: σ w,ed f w,rd = 0,40 < 1 σ orth,ed = 0,5 < 1 0,9 * f u,k / γ M Nachweis der Schweißnaht a 5 : Die Kehlnähte am Voutendreieck werden vernachlässigt! Mindestnahtdicke a min = 3,00 mm / a 5 a min = 1,33 1 l min = MAX(6*a 5 ;30) = 30,00 mm h b - * t f,b l min = 1,43 > 1 l eff,a5 = h b - * t f,b - * r b = 331,00 mm A w,a5 = * a 5 * l eff,a5 / 100 = 6,48 cm² τ II,Ed = V b,ed A w,a5 =,7 kn/cm² 3 ( ) σ w,ed = * τ II,Ed Nachweis der Schweißnaht: σ w,ed f w,rd = 0,09 < 1 = 3,93 kn/cm² Kopfplatte mit Biegebeanspruchung: obere, 1. Schraubenreihe innere Schraubenreihe neben Trägerzugflansch Stirnblech schmaler als Stützenflansch e min = e = 45,00 mm Randabstand quer e = e = 45,00 mm Abstand Schraube - Steg p - t w,b m = - 0,8 * a * 5 = 51,17 mm Abstand Schraube - Voutenflansch h m = * - ( b - t f,b h v_ - h b_ + ) z 1 = 100,00 mm m λ 1 = = 0,53 m + e λ = m m + e = 1,04

51 Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle Seiten entfernt.

52 Ordner : Schraubenverbindungen Beanspruchbarkeit der Lagerplatte auf der Seite der Zugschrauben: 4 * M pl,1,rd F T,1,Rd = m / 10 = 805,4 kn * M pl,,rd + ( n e / 10 )* * F t,rd F T,,Rd = = 363,31 kn ( m + n e )/ 10 F T,3,Rd = * F t,rd = 54,16 kn F T,Rd = MIN(F T,1,Rd ; F T,,Rd ; F T,3,Rd ) = 54,16 kn Nachweis Zug T-Stummel. Schraubenreihe F t,,ed F T,Rd = 0,6 < 1 1. und. Schraubenreihe von oben innere Schraubenreihe neben Trägerzugflansch Wirksame Längen für Schraubengruppen l eff,nc = l eff,nc1 + l eff,nc = 400,00 mm l eff,cp = l eff,cp1 + l eff,cp = 800,00 mm l eff,1 = MIN(l eff,nc ;l eff,cp ) = 400,00 mm l eff, = l eff,nc = 400,00 mm M pl,1,rd = l eff,1 * 4 M pl,,rd = l eff, * 4 t f,c t f,c f y,k * * 10-3 γ M0 f y,k = 181,55 kncm * * 10-3 γ M0 = 181,55 kncm n e = MIN(e min ;1,5*m) = 41,13 mm Beiwert k = 0,63 für Senkschrauben, sonst k = 0,9 k = 0,90 f u,b,k F t,rd = γ M * k * A s * = 54,16 kn Beanspruchbarkeit der Lagerplatte auf der Seite der Zugschrauben: 4 * M pl,1,rd F T,1,Rd = m / 10 = 1558,1 kn * M pl,,rd + ( n e / 10 )* * F t,rd F T,,Rd = = 68,64 kn ( m + n e )/ 10 F T,3,Rd = * F t,rd = 508,3 kn F T,Rd = MIN(F T,1,Rd ; F T,,Rd ; F T,3,Rd ) = 508,3 kn Nachweis Zug T-Stummel 1.+. Schraubenreihe F t,1,ed + F t,,ed = 0,31 < 1 F T,Rd Steifen zur Krafteinleitung in den Stützensteg: Druckkraft in der unteren Stielsteife F s1 = *(F t,1,ed + F t,,ed +F t,3,ed +F t,4,ed ) + N b,ed = 407,14 kn

53 Ordner : Schraubenverbindungen Aufteilung der einzuleitenden Kraft auf Steifen und Steg Ein Teil der Kraft F s1 wird direkt in den Stielsteg eingeleitet. Die Restkraft F s wird von den Lasteinleitungsrippen übernommen. b s1 - c s1 F s = F s1 * * = 70,14 kn * b s1 + t w,c Kraft auf eine Steife (Rippe) F s,1 = F s / = 135,07 kn Kraft auf den Steg F w,c,s = F s1 - * F s,1 = 137,00 kn A s = (b s1 - c s1 ) * t s1 / 100 = 10,50 cm² N c,rd = f y,k A s * γ M0 = 37,75 kn Nachweis Druckbeanspruchung der Steife F s,1 N c,rd = 0,36 < 1 Nachweis der Steifennähte a 1 (Flansch): a 1 / a min =,33 > 1 l min = MAX(6*a 1 ;30) = 4,00 mm l w = * b s1 - c s1 - * a 1 = 156,00 mm l w / l min = 3,71 > 1 l eff = l w - * a 1 = 14,00 mm f vw,rd = f u,k / 3 β w * γ M = 6,17 kn/cm² F vw,rd = f vw,rd * a 1 * l eff / 100 = 60,13 kn Resultierende der auf eine Kehlnahtfläche einwirkenden Kräfte F vw,ed = F s1 / = 03,57 kn Nachweis der Schweißnaht a 5 : F vw,ed F vw,rd = 0,78 < 1 Nachweis der Steifennähte a (Steg): M s = b s1 + c s1 * F 4 * 10 s = 877,96 kncm A w = * a * (l s - c s ) / 100 = 7,84 cm² W w = * a * (l s - c s ) / (6 * 1000) = 161,47 cm³ F s τ II,Ed = A w = 9,70 kn/cm² τ orth,ed = / M s W w = 3,84 kn/cm² σ orth,ed = τ orth,ed = 3,84 kn/cm² σ w,ed = + σ orth,ed 3 *( τ II,Ed + τ orth,ed ) = 18,47 kn/cm²

54 Ordner : Schraubenverbindungen Nachweis der Schweißnaht: σ w,ed f w,rd = 0,41 < 1 σ orth,ed = 0,10 < 1 0,9 * f u,k / γ M Steifen zur Krafteinleitung in den Trägersteg: Druckkraft in der Riegelsteife D F s = = 334,46 kn Aufteilung der einzuleitenden Kraft auf Steifen und Steg Ein Teil der Kraft F s wird direkt in den Trägersteg eingeleitet. Die Restkraft F s wird von den Lasteinleitungsrippen übernommen. b s - c s F s = F s * * = 4,7 kn * b s + t w,b Kraft auf eine Steife (Rippe) F s,1 = F s / = 11,36 kn Kraft auf den Steg F w,c,s = F s - * F s,1 = 109,74 kn A s = (b s - c s ) * t s / 100 = 9,00 cm² N c,rd = f y,k A s * γ M0 = 319,50 kn Nachweis Druckbeanspruchung der Steife N Ed = F s,1 = 11,36 kn N Ed N c,rd = 0,35 < 1 Nachweis der Steifennähte a 3 (Flansch): a 3 / a min =,33 > 1 l min = MAX(6*a 3 ;30) = 4,00 mm l w = * b s - c s - * a 3 = 131,00 mm l w / l min = 3,1 > 1 l eff = l w - * a 3 = 117,00 mm F vw,rd = f vw,rd * a 3 * l eff = 1433,3 kn Resultierende der auf eine Kehlnahtfläche einwirkenden Kräfte F vw,ed = F s / = 167,3 kn Nachweis der Schweißnaht a 5 : F vw,ed F vw,rd = 0,01 < 1

55 Ordner : Schraubenverbindungen Nachweis der Steifennähte a 4 (Steg): F s = b s - c s F s * * * b s + t w,b = 4,7 kn M s = b s + c s * F 4 * 10 s = 617,98 kncm A w4 = * a 4 * (l s - c s ) / 100 = 7,84 cm² W w4 = * a 4 * (l s - c s ) / (6 * 1000) = 161,47 cm³ F s τ II,Ed = A w 4 = 8,07 kn/cm² τ orth,ed = / M s W w 4 =,71 kn/cm² σ orth,ed = τ orth,ed =,71 kn/cm² σ w,ed = + σ orth,ed 3 *( τ II,Ed + τ orth,ed ) = 14,99 kn/cm² Nachweis der Schweißnaht: σ w,ed f w,rd = 0,33 < 1 σ orth,ed = 0,07 < 1 0,9 * f u,k / γ M

56 Ordner : Schraubenverbindungen Geschraubte Rahmenecke mit Voute a h c_ p 1t p 1t e 1t Zuglasche b t x tt Stirnplatte b px tp h b_ t f,b a 1 a 3 a 4 h w,b h b p 1 e 1 h v_ j a 5 h v_ -h b_ t f,b Voutenflansch b vx tv e p e t f,c h c t f,c t p h v_ -h b_ Steifen b x l x t s s s t w,c Zuglasche b t x tt p 1t p 1t e1t p t e t l s -c s c s a 4 a 5 F s,1 Berechnungsmodell e t b - c s s s c s c s b - c s R A,1 (1) R B,1 () N b / M b, /h b_ h v_ h v_ -h b_ h b_ R A,l N c / A R A, V c (1) B R B, D N c / D R B,r () V b N b / M b, /h b_ Knotenschnittgrößen j V j,b M j,b N j,b M c /h c_ M c /h c_ V j,c h c h v_ -h b_ N j,c M j,c positive Knotenschnittgrößen Index "j": Systemknoten

57 Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle Seiten entfernt.

58 Ordner : Schraubenverbindungen Grenzschweißnahtspannung f u,k f w,rd = = 36,00 kn/cm² β w * γ M Prüfung der Rand- und Lochabstände: Stirnplatte: kleinste Abstände: 1, * d 0 / e 1 = 0,41 < 1 1, * d 0 / e = 0,68 < 1, * d 0 / p 1 = 0,3 < 1,4 * d 0 / p = 0,37 < 1 größte Abstände: t = MIN(t p ;t f,c ) = 1,00 mm e max = 4 * t + 40 = 88,00 mm p max = MIN (14 * t ; 00) = 168,00 mm e 1 / e max = 0,57 < 1 e / e max = 0,34 < 1 p 1 / p max = 0,98 < 1 p / p max = 0,65 < 1 Zuglasche: kleinste Abstände: 1, * d 0 / e 1t = 0,45 < 1 1, * d 0 / e t = 0,58 < 1, * d 0 / p 1t = 0,36 < 1,4 * d 0 / p t = 0,45 < 1 größte Abstände: t = MIN(t t ;t w,b ) = 7,50 mm e max = 4 * t + 40 = 70,00 mm p max = MIN (14 * t ; 00) = 105,00 mm e 1t / e max = 0,64 < 1 e t / e max = 0,50 < 1 p 1t / p max = 1,00 < 1 p t / p max = 0,86 < 1 Stützeneckfeld: Konstante Schubspannungen: R A,o * 100 τ p = = 11,1 kn/cm² h c_ * t w,c τ pr = R A,r * 100 = 11,1 kn/cm² h v_ * t w,c Stützensteg mit Schubbeanspruchung: d c / t w,c 69* ε = 0, < 1 η = 1,0 A v,c = MAX(A c *100 - *b c *t f,c +(t w,c +*r c )*t f,c ;η*h w,c *t w,c )/100 = 4,85 cm² V wpl,rd = f y,k 0,9 * A v,c * 3 * M0 = 303,44 kn

59 Ordner : Schraubenverbindungen F wp,ed = R A,o = 185, kn Nachweis des Stützenstegs mit Schubbeanspruchung: F w p,ed = 0,61 < 1 V w pl,rd Prüfung ob Nachweis gegen Schubbeulen für unausgesteifte Stegbleche erforderlich: η = 1,0 h w,c / t w,c 7 * ε/ η = 0,31 < 1 kein Nachweis gegen Schubbeulen erforderlich. Riegeleckfeld: Konstante Schubspannungen: R B,o * 100 τ p = ( h v_ - h b_ )* t w,b = 3,78 kn/cm² τ pr = R B,r * 100 h b_ * t w,b = 3,78 kn/cm² Trägersteg mit Schubbeanspruchung: d c / t w,c 69* ε = 0, < 1 η = 1,0 A v,b = MAX(A b *100 - *b b *t f,b +(t w,b +*r b )*t f,b ;η*h w,b *t w,b )/100 = 30,80 cm² V wpl,rd = f y,k 0,9 * A v,b * 3 * M0 = 376,10 kn F wp,ed = D = 338,9 kn Nachweis des Trägerstegs mit Schubbeanspruchung: F w p,ed V w pl,rd = 0,90 < 1 Aussteifen des Trägerstegs (Eckfeld) nicht erforderlich Prüfung ob Nachweis gegen Schubbeulen für unausgesteifte Stegbleche erforderlich: η = 1,0 h w,b / t w,b 7 * ε/ η = 0,68 < 1 kein Nachweis gegen Schubbeulen erforderlich. Stützensteg mit Druckbeanspruchung: f y,wc = f y,k = 3,50 kn/cm² Reduktionsfaktor ω für Schub: s = r c = 18,00 mm a p = a 3 = 3,00 mm s p = t p = 1,00 mm