Stützenprofil. Ankerloch. h D -f f

Transkript

1 Ordner : Fußpunkte+Auflger Bündige Fußpltte mit chubdollen V d tützenprofil H d D p h -f f d h D h p chubdollen σ b b p s D b D Ankerloch t D F Fl F Fl A H d h D -f f σ b Eingbedten: Mteril / Querschnitte / Geometrie: thl = GEW("thl/DIN";Bez;) = t 37- Beton = GEW("Beton/DIN-1;Bez;) = C0/5 chubdollen: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEB Nennhöhe NH1 = GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 140 chubdollenlänge h D = 15,00 cm

2 Ordner : Fußpunkte+Auflger Fußpltte: Höhe h p = 4,00 cm Breite b p = 3,00 cm Dicke d p = 3,00 cm Mörtelfuge f = 4,00 cm Ankerlochdurchmesser d L = 3,00 cm chweißnähte: chubdollen-fußpltte = 0,50 cm Einwirkungen: Bemessungswerte der Auflgerkräfte (Index "d") Vertikl V d = 85,00 kn Horizontl H d = 65,00 kn Berechnungsergebnisse: Mterilkennwerte: thl: = TAB("thl/DIN"; f yk ; Bez=thl)/10 = 4,00 kn/cm² = 1,10 f y,d = σ d = = 1,8 kn/cm² = 1,8 kn/cm² τ d = * 3 = 1,60 kn/cm² Beiwert α w = WENN(thl = "t 37-" ; 0,95; 0,80) = 0,95 KOMMENTA: α w nch Tb i.d.. t 37 0,95 / t 5 0,80 / durchgeschw. 1.0 τ w,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² σ w,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² Beton: β d = 0,85*TAB("Beton/DIN-1"; f ck ; Bez=Beton)/15 = 1,13 kn/cm² Querschnittswerte: chubdollen: h = TAB("thl/"Typ1; h; NH=NH1)/10 = 14,00 cm b D = TAB("thl/"Typ1; b; NH=NH1)/10 = 14,00 cm t = TAB("thl/"Typ1; t; NH=NH1)/10 = 1,0 cm s = TAB("thl/"Typ1; s; NH=NH1)/10 = 0,70 cm r = TAB("thl/"Typ1; r; NH=NH1)/10 = 1,0 cm I y = TAB("thl/"Typ1; Iy; NH=NH1) = 1510,00 cm 4

3 Nchweis der Fußpltte: Betonpressung: A N = h p * b p - * π * d L 4 Ordner : Fußpunkte+Auflger = 139,86 cm² σ b = V d A N = 0,14 kn/cm² σ b β d = 0,189 < 1,0 Die erforderliche Fußplttendicke wird vereinfcht mittels des Blkenmodells ermittelt! α = h p b p = 1,313 m = WENN(α > 1,5; 0,866; 0,707*α) = 0,866 erf.d p = m * b p * σ b σ d =,74 cm erf.d p d p = 0,913 < 1,0 Nchweis des chubdollens: Die Horizontlkrft wird zu 60% uf den vorderen und zu 40% uf den hinteren Flnsch verteilt! Betonpressung: 0,6 * H d σ b = = 0,53 kn/cm² * - f σ b h D b D ( ) β d = 0,4 < 1,0 Flnschbiegung: M F = * W F = ( b D - ( s + * r )) σ b t 6 8 = 3,76 kncm/cm = 0,4 cm³/cm σ F = M F W F = 15,67 kn/cm² σ F σ d = 0,718 < 1,0

4 Vergleichsspnnungsnchweis im Punkt A: (m undungsbeginn im teg) h D - f M A = H d * Ordner : Fußpunkte+Auflger = 357,50 kncm W A = I y h - t - r = 38,6 cm³ σ x = σ z = M A W A = 1,09 kn/cm² -0,6 * H d ( h D - f ) * s = -5,06 kn/cm² A t = s*(h - t) = 8,96 cm² τ m = H d σ v = σ x + σ v A t = 7,5 kn/cm² σ z - σ x * σ z + 3 * τ m = 13,78 kn/cm² σ d = 0,63 < 1,0 Nchweis der Anschlußnähte: A w,t = **(h - *(t + r)) = 9,0 cm² A w,fl = *(*b D - (s + *r)) = 1,45 cm² F Fl = h D + f H d * * ( h - t ) = 48,4 kn τ w = H d A w,t = 7,07 kn/cm² τ w τ w,,d = 0,341 < 1,0 σ w = F Fl A w,fl = 3,87 kn/cm² σ w σ w,,d = 0,187 < 1,0

5 Ordner : Fußpunkte+Auflger tützeneinspnnung im Köcherfundment N d V d M d p o D o 1/3y f y y /3f f - y D u p u Fußpltte b p x dp Eingbedten: Mteril / Querschnitte / Geometrie: thl = GEW("thl/DIN"; Bez; ) = t 37- Beton = GEW("Beton/DIN-1;Bez;) = C16/0 thlprofil: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEB Nennhöhe NH1 = GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 00 Fußpltte: Breite b p = 14,00 cm Dicke d p = 1,40 cm Einbindetiefe f = 55,00 cm Einwirkungen: Bemessungswerte der chnittgrößen (Index "d") Normlkrft N d = 65,00 kn Querkrft V d = 40,00 kn Biegemoment M d = 58,00 kn

6 Ordner : Fußpunkte+Auflger Berechnungsergebnisse: Mterilkennwerte: thl: = TAB("thl/DIN"; f yk ; Bez=thl)/10 = 4,00 kn/cm² = 1,10 f y,d = σ d = = 1,8 kn/cm² = 1,8 kn/cm² τ d = * 3 = 1,60 kn/cm² Beiwert α w = WENN(thl = "t 37-" ; 0,95; 0,80) = 0,95 KOMMENTA: α w nch Tb i.d.. t 37 0,95 / t 5 0,80 / durchgeschw. 1.0 τ w,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² σ w,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² Beton: β d = 0,85*TAB("Beton/DIN-1"; f ck ; Bez=Beton)/15 = 0,91 kn/cm² Querschnittswerte: tütze: h = TAB("thl/"Typ1; h; NH=NH1)/10 = 0,00 cm b = TAB("thl/"Typ1; b; NH=NH1)/10 = 0,00 cm t = TAB("thl/"Typ1; t; NH=NH1)/10 = 1,50 cm s = TAB("thl/"Typ1; s; NH=NH1)/10 = 0,90 cm r = TAB("thl/"Typ1; r; NH=NH1)/10 = 1,80 cm I y = TAB("thl/"Typ1; Iy; NH=NH1) = 5700,00 cm4 W y = TAB("thl/"Typ1; Wy; NH=NH1) = 570,00 cm³ A = TAB("thl/"Typ1; A; NH=NH1) = 78,10 cm² Pressungsverteilung: y 0 = 0,5 * f * M d * * * V d M d * * V d f f 3 = 8,96 cm D u = 1,5 * y 0 M d * V d * 3 f = 168,71 kn D o = D u + V d = 08,71 kn * D o p o = b * y 0 = 0,71 kn/cm² p u = * D u b * ( f - y 0 ) = 0,648 kn/cm² Nchweis der Betonpressung: p o β d = 0,79 < 1,0

7 Ordner : Fußpunkte+Auflger Nchweis der tütze innerhlb der Köchers: Querkrftfunktion: V d (y) = V d - 0,5*b*(p o - p(y))*y ; p(y) = p o - p o *y/y 0 mx V d = V d (y 0 ) = D u Nullstelle: y N = y 0 - (y 0 - *y 0 *V d /(p o *b)) mx.v d = D u = 168,71 kn y N = y 0 - y 0 - V d * y 0 * * b p o =,9 cm chubspnnung: A t = s*(h - t) = 16,65 cm² τ m = mx.v d A t = 10,13 kn/cm² τ m τ d = 0,804 < 1,0 Momentenfunktion: M d (y) = M d *100 + V d *y - (p o + 0,5*p(y))*b*y /3 ; p(y) = p o - p o *y/y 0 M d (y) = M d *100 + V d *y - 0,5*p o *b*(3 - y/y 0 )*y /3 mx M d = M d (y N ) M 1 = M(y 0 ) y ( N y 0 ) y 3 - ( 0 ) mx.m d = M d * V d * y N - 0,5 * p o * b * 3 - * M 1 = M d * V d * y 0-0,5 * * Normlspnnung: mx.m d σ mx = + A σ mx W y N d y N 3 y 0 p o b * * y 0 3 = 5857,39 kncm = 97,14 kncm = 11,11 kn/cm² σ d = 0,509 < 1,0 Vergleichsspnnung: (in der Pressungsnullinie) h - t - r σ 1 = M 1 * + A σ v = σ 1 + I y N d 3 * τ m = 4,7 kn/cm² = 18,06 kn/cm² σ v σ d = 0,88 < 1,0

8 Ordner : Fußpunkte+Auflger Nchweis der Fußpltte: Betonpressung: h p = h = 0,00 cm A N = h p *b p = 80,00 cm² σ b = N d A N = 0,3 kn/cm² σ b β d = 0,55 < 1,0 Die erforderliche Fußplttendicke wird vereinfcht mittels des Blkenmodells ermittelt! α = h p b p = 1,49 m = WENN(α > 1,5; 0,866; 0,707*α) = 0,866 erf.d p = m * b p * σ b σ d = 1,5 cm erf.d p d p = 0,893 < 1,0

9 Ordner : Fußpunkte+Auflger Versteifte Fußpltte N d tützenprofil 4 e p t d h (1) hp (>= b p) () p b d c d t t A B m C D E (1) () b b t t Ankerloch σ b σ b Eingbedten: Mteril / Querschnitte / Geometrie: thl = GEW("thl/DIN";Bez;) = t 37- Beton = GEW("Beton/DIN-1;Bez;) = C16/0 tützenprofil: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEB Nennhöhe NH1 = GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 500 Fußpltte: Höhe h p = 90,00 cm Breite b p = 50,00 cm Dicke d p = 3,50 cm Ankerlochdurchmesser d L = 3,50 cm teifen: Höhe h t = 30,00 cm Dicke t =,00 cm Eckverschnitt e = 5,00 cm

10 Ordner : Fußpunkte+Auflger chweißnähte: Doppelkehlnht 1 = 0,60 cm DHY-Nht mit Doppelkehlnht = 1,00 cm HY_Nht mit Kehlnht 3 = 1,80 cm ingsumlufende Kehlnht 4 = 0,60 cm Einwirkungen: Bemessungswerte der Auflgerkräfte (Index "d") Normlkrft N d = 700,00 kn Berechnungsergebnisse: Mterilkennwerte: thl: = TAB("thl/DIN"; f yk ; Bez=thl)/10 = 4,00 kn/cm² = 1,10 f y,d = σ d = = 1,8 kn/cm² = 1,8 kn/cm² τ d = * 3 = 1,60 kn/cm² Beiwert α w = WENN(thl = "t 37-" ; 0,95; 0,80) = 0,95 KOMMENTA: α w nch Tb i.d.. t 37 0,95 / t 5 0,80 / durchgeschw. 1.0 τ w,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² σ w,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² Beton: β d = 0,85*TAB("Beton/DIN-1"; f ck ; Bez=Beton)/15 = 0,91 kn/cm² Querschnittswerte: tützenprofil: h = TAB("thl/"Typ1; h; NH=NH1)/10 = 50,00 cm b = TAB("thl/"Typ1; b; NH=NH1)/10 = 30,00 cm t g = TAB("thl/"Typ1; t; NH=NH1)/10 =,80 cm s = TAB("thl/"Typ1; s; NH=NH1)/10 = 1,45 cm r = TAB("thl/"Typ1; r; NH=NH1)/10 =,70 cm U = *(*b + h - 4*r - s + π*r) = 1,46 cm Betonpressung: A N = h p * b p - 4 * π * d L 4 = 4461,5 cm² σ b = N d A N = 0,605 kn/cm² σ b β d = 0,665 < 1,0

11 Ordner : Fußpunkte+Auflger Nchweis der Fußpltte: Blkenmethode chnitt 1-1: b p - b d = + 1,0 = 11,00 cm c = b p - *(d + t) = 4,00 cm M r = * σ b t d + ( ) = 43,56 kncm/cm ( c + t ) M m = σ b * - M r = 7,56 kncm/cm 8 mx.m = MAX(M r ; AB(Mm)) = 43,56 kncm/cm erf.d p = 6 * mx.m = 3,46 cm σ d erf.d p d p = 0,989 < 1,0 tützennschluß: Es wird unterstellt, dß die tütze winkelrecht gesägt wird. Der Nchweis erfolgt dnn für N d /4. Die teifenflächen werden vernchlässigt. d p * 10-0,5 min. 4 = = 0,54 cm 10 min. 4 4 = 0,900 < 1,0 A w = U * 4 = 17,48 cm² σ w = N d = 5,9 kn/cm² 4 * A w σ w σ w,,d = 0,55 < 1,0 teifennschluß: b = h p - h = 0,00 cm = h p - * (b + t) = 46,00 cm 1 = σ b * b * b p = 30,50 kn A w1 = * 1 * (b - e) = 18,00 cm² σ w1 = 1 A w1 = 16,81 kn/cm² σ w1 σ w,,d = 0,811 < 1,0

12 Ordner : Fußpunkte+Auflger 1 M = * W w = * * A w = * * σ w = τ w = M ( b + e ) = 3781,5 kncm ( - ) h t e 6 = 08,33 cm³ h t - e = 50,00 cm³ ( ) W w = 18,15 kn/cm² 1 σ w,v = + σ w,v A w = 6,05 kn/cm² σ w τ w = 19,13 kn/cm² σ w,,d = 0,93 < 1,0 Nchweis der teife: A = t*(h t - e) = 50,00 cm² W = t * σ = σ M W ( h t - e ) 6 = 08,33 cm³ = 18,15 kn/cm² σ d = 0,83 < 1,0 τ m = 1 A = 6,05 kn/cm² τ m τ d = 0,480 < 1,0 σ v = σ + τ m * 3 = 0,96 kn/cm² σ v σ d = 0,961 < 1,0 teife zwischen den Flnschen: Blkenmodell chnitt -: M C = * σ b t d + ( ) ( ) M C t 3 C = σ b * d + + 1,5 * + * 0,5 * ( c + t ) 8 5 D = * 8 1,5 * M C σ b * 0,5 * ( c + t ) - 0,5 * ( c + t ) = 43,56 kncm/cm σ b * 0,5 * ( c + t ) = 15,4 kn/cm = -0,11 kn/cm

13 Ordner : Fußpunkte+Auflger Querkrft und ( Biegemoment in der teife: h - * t ) g Q = C * = 338,33 kn M E = * ( h - * ) C t g 1 Nchweis der teife: σ = σ M E W = 503,63 kncm = 1,0 kn/cm² σ d = 0,551 < 1,0 τ m = Q A = 6,77 kn/cm² τ m τ d = 0,537 < 1,0 Anschlußnht: A w3 = 3 *(h t - e) = 45,00 cm² W w3 = * σ w3 = τ w3 = ( - ) 3 M E h t e 6 = 187,50 cm³ W w3 = 13,35 kn/cm² Q σ w3,v = + σ w3,v A w3 = 7,5 kn/cm² σ w3 τ w3 = 15,3 kn/cm² σ w,,d = 0,739 < 1,0

14 Ordner : Knickbeiwerte -schiffiger hmen eingespnnt P Pm P I I h I I m I b b Eingbedten: ystem: hmenhöhe h = 7,50 m hmenbreite b = 1,00 m Normlkrft P= 100,00 kn Normlkrft P m = 400,00 kn thlprofile: tütze ußen: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEB Nennhöhe NH1 =GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 300 tütze innen: Typ = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEB Nennhöhe NH =GEW("thl/"Typ; NH; ) = 300 iegel: Typ3 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = IPE Nennhöhe NH3 =GEW("thl/"Typ3; NH; ) = 500 Berechnungsergebnisse: Querschnittswerte: I = TAB("thl/"Typ1; Iy; NH=NH1) = 5170,00 cm 4 I m = TAB("thl/"Typ; Iy; NH=NH) = 5170,00 cm 4 I = TAB("thl/"Typ3; Iy; NH=NH3) = 4800,00 cm 4 Vorwerte: c = p = I * b I * h P m P = 0,8355 =,0000 t = I m I = 1,0000

15 Knicklänge / Knicklst : 1 + 0,4 * c β = * 1 + 0, * c + p + t Ordner : Knickbeiwerte = 1,300 < 3,0 t p = 0,9334 s k = β * h = 9,90 m β m = β * s km = β m * h = 7,00 m P Ki = π *,1 * P mki = π *,1 * I s k I m s km = 53,69 kn = 10646,47 kn

16 Ordner : Knickbeiwerte -schiffiger hmen gelenkig P Pm P I I h I I m I b b Eingbedten: ystem: hmenhöhe h = 7,50 m hmenbreite b = 1,00 m Normlkrft P= 100,00 kn Normlkrft P m = 400,00 kn thlprofile: tütze ußen: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEB Nennhöhe NH1 =GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 300 tütze innen: Typ = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEB Nennhöhe NH =GEW("thl/"Typ; NH; ) = 450 iegel: Typ3 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = IPE Nennhöhe NH3 =GEW("thl/"Typ3; NH; ) = 500 Berechnungsergebnisse: Querschnittswerte: I = TAB("thl/"Typ1; Iy; NH=NH1) = 5170,00 cm 4 I m = TAB("thl/"Typ; Iy; NH=NH) = 79890,00 cm 4 I = TAB("thl/"Typ3; Iy; NH=NH3) = 4800,00 cm 4 Vorwerte: c = p = I * b I * h P m P = 0,8355 =,0000 t = I m I = 3,1740

17 Knicklänge / Knicklst : 6 + 1, * c β = * 3 + 0,1 * c + p + t Ordner : Knickbeiwerte = 1,9968 < 6,0 t p =,5155 s k = β * h = 14,98 m β m = β * s km = β m * h = 18,87 m P Ki = π *,1 * P mki = π *,1 * I s k I m s km = 34,76 kn = 4650,15 kn

18 Ordner : Knickbeiwerte Elstisch eingespnnter tb mit n Pendelstützen N P P 1 h 1 h I h c ϕ Eingbedten: ystem: hmenhöhe h = 6,00 m Normlkrft N = 160,00 kn P = P 1 h/h 1 + P h/h +... Normlkrft P = 90,00 kn Drehfeder c ϕ = 40000,00 knm/rd thlprofile: E-Modul E = N/mm² tiel: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEA Nennhöhe NH1 =GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 60 Berechnungsergebnisse: Querschnittswerte: I = TAB("thl/"Typ1; Iy; NH=NH1) = 10450,00 cm 4 Vorwerte: c = ν = n = E * 10-5 * I c ϕ * h = 0,0914 kn 1 3 * c + 1 P N = 0,7848 = 0,565

19 Ordner : Knickbeiwerte Knicklänge / Knicklst : η Ki = 3 * ν 0,16 * ν n = 1,3886 π β = =,6660 η Ki s k = β * h = 16,00 m P Ki = π *,1 * I s k = 846,05 kn

20 Ordner : Knickbeiwerte Gelenkrhmen mit n Pendelstützen N P P 1 I h h 1 I h b Eingbedten: ystem: hmenhöhe h = 6,00 m hmenbreite b = 5,00 m Normlkrft N = 100,00 kn P = P 1 h/h 1 + P h/h +... Normlkrft P = 300,00 kn thlprofile: tiel: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEA Nennhöhe NH1 =GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 300 iegel: Typ = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEA Nennhöhe NH =GEW("thl/"Typ; NH; ) = 300 Berechnungsergebnisse: Querschnittswerte: I = TAB("thl/"Typ1; Iy; NH=NH1) = 1860,00 cm 4 I = TAB("thl/"Typ; Iy; NH=NH) = 1860,00 cm 4 Vorwerte: c = ν = n = I * b I * h c P N = 0,8333 = 0,5455 = 3,0000

21 Ordner : Knickbeiwerte Knicklänge / Knicklst : 3 * ν η Ki = 0,16 * ν n = 0,407 π β = = 4,9506 η Ki s k = β * h = 9,70 m N Ki = π *,1 * I s k = 49,05 kn

22 Ordner : Knickbeiwerte Gelenkrhmen mit Pendelstütze () P P 1 I h I b Eingbedten: ystem: hmenhöhe h = 6,00 m hmenbreite b = 5,00 m Normlkrft P= 100,00 kn Normlkrft P 1 = 300,00 kn thlprofile: tiel: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEA Nennhöhe NH1 =GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 300 iegel: Typ = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEA Nennhöhe NH =GEW("thl/"Typ; NH; ) = 300 Berechnungsergebnisse: Querschnittswerte: I = TAB("thl/"Typ1; Iy; NH=NH1) = 1860,00 cm 4 I = TAB("thl/"Typ; Iy; NH=NH) = 1860,00 cm 4 Vorwerte: c = ν = n = I * b I * h c P 1 P = 0,8333 = 0,5455 = 3,0000

23 Ordner : Knickbeiwerte Knicklänge / Knicklst : η Ki = 3 * ν 0,16 * ν n = 0,407 π β = = 4,9506 η Ki s k = β * h = 9,70 m P Ki = π *,1 * I s k = 49,05 kn

24 Ordner : Knickbeiwerte Geschlossener hmen mit n Pendelstützen N1 N P 1 P I o 1 h 1 h I I h I u b Eingbedten: ystem: hmenhöhe h = 6,00 m hmenbreite b = 8,00 m Normlkrft N 1 = 1500,00 kn Normlkrft N = 100,00 kn P = P 1 h/h 1 + P h/h +... Normlkrft P = 500,00 kn thlprofile: tiel: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEA Nennhöhe NH1 =GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 30 iegel oben: Typ = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEA Nennhöhe NH =GEW("thl/"Typ; NH; ) = 340 iegel unten: Typ3 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEA Nennhöhe NH3 =GEW("thl/"Typ3; NH; ) = 80 Berechnungsergebnisse: Querschnittswerte: I = TAB("thl/"Typ1; Iy; NH=NH1) = 930,00 cm 4 I o = TAB("thl/"Typ; Iy; NH=NH) = 7690,00 cm 4 I u = TAB("thl/"Typ3; Iy; NH=NH3) = 13670,00 cm 4

25 Ordner : Knickbeiwerte Vorwerte: N = N 1 + N = 700,00 kn n = P N = 0,959 n 1 = n = N N 1 = 1,8000 N ν = 6 * ν b = 6 * N =,500 I u I I o I * h * b * h * b =,687 = 5,4341 ϑ = ν = 0,579 + ν ϑ b = ν b = 0, ν b 4 * ( ϑ - ϑ b ) + ϑ * ρ = 1 + 0,18 * 3 - ϑ - ϑ b Knicklänge / Knicklst : η Ki = ( ϑ + ) * ϑ b 3 ( ) ( ρ + n ) ϑ b = 1,0393 = 4,6943 β 1 = π * n 1 = 1,9454 η Ki β = π * n =,1750 η Ki s k1 = β 1 * h = 11,67 m s k = β * h = 13,05 m N 1Ki = π *,1 * N Ki = π *,1 * I s k1 I s k = 3489,64 kn = 790,6 kn

26 Ordner : Knickbeiwerte Krgstütze mit n Pendelstützen N P P 1 h h 1 I h Eingbedten: ystem: hmenhöhe h = 6,00 m Normlkrft N = 100,00 kn P = P 1 h/h 1 + P h/h +... Normlkrft P = 300,00 kn thlprofile: tiel: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEA Nennhöhe NH1 =GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 300 Berechnungsergebnisse: Querschnittswerte: I = TAB("thl/"Typ1; Iy; NH=NH1) = 1860,00 cm 4 Vorwerte: n = P N = 3,0000 Knicklänge / Knicklst : η Ki = 3 + 1,16 n = 0,7116 π β = = 3,74 η Ki s k = β * h =,35 m N Ki = π *,1 * I s k = 757,64 kn

27 Ordner : Knickbeiwerte Krgstütze mit Pendelstütze P P 1 h I Eingbedten: ystem: hmenhöhe h = 6,00 m Normlkrft P= 100,00 kn Normlkrft P 1 = 300,00 kn thlprofile: tiel: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEA Nennhöhe NH1 =GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 300 Berechnungsergebnisse: Querschnittswerte: I = TAB("thl/"Typ1; Iy; NH=NH1) = 1860,00 cm 4 Vorwerte: n = P 1 P = 3,0000 Knicklänge / Knicklst : η Ki = 3 + 1,16 n = 0,7116 π β = = 3,74 η Ki s k = β * h =,35 m N Ki = π *,1 * I s k = 757,64 kn

28 Ordner : Knickbeiwerte Zweigelenkrhmen mit n Pendelstützen N1 N P 1 P I 1 h 1 h I I h b Eingbedten: ystem: hmenhöhe h = 7,50 m hmenbreite b = 1,00 m Normlkrft N 1 = 100,00 kn Normlkrft N = 150,00 kn P = P 1 h/h 1 + P h/h +... Normlkrft P = 10,00 kn thlprofile: tiel: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEA Nennhöhe NH1 =GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 40 iegel: Typ = GEW("thl/Profile"; Bez;) = IPE Nennhöhe NH =GEW("thl/"Typ; NH; ) = 300 Berechnungsergebnisse: Querschnittswerte: I = TAB("thl/"Typ1; Iy; NH=NH1) = 7760,00 cm 4 I = TAB("thl/"Typ; Iy; NH=NH) = 8360,00 cm 4 Vorwerte: c = ν = n 1 = n = I * b I * h + c P = 1,485 = 0,5739 N 1 =,1000 N N 1 = 1,5000

29 Ordner : Knickbeiwerte Knicklänge / Knicklst : η Ki = 6 * ν ( 0,16 * + ) * = 0,707 ν 1 ( 1 + n ) + n 1 π β 1 = = 3,7006 η Ki π β = = 3,015 η Ki * n s k1 = β 1 * h = 7,75 m s k = β * h =,66 m N Ki,1 = π *,1 * N Ki, = π *,1 * I s k1 I s k = 08,86 kn = 313,3 kn

30 Ordner : chrubverbindungen Augenstb l w c c Z d l d ohr oder undsthl b Augenblech t t 1 t t 1 s s Eingbedten: Mteril / Querschnitte / Geometrie: thl = GEW("thl/DIN"; Bez; ) = t 5-3 Bolzen: Durchmesser d ch = 4,4 cm FK = GEW("thl/chr"; FK; ) = 5.6 Lochspiel d = 0,1 cm Bleche: Augenblech t = 1,6 cm Anschlußlschen t 1 = 0,8 cm Lschenspiel s = 0,1 cm Abstände: ndbstnd längs = 5,00 cm Lochbstnd längs b = 7,5 cm ndbstnd quer c = 3,50 cm chweißnähte: tumpfnht l w = 8,0 cm w = t Einwirkungen: Bemessungswert Index "d" Zugkrft Z d = 175,00 kn

31 Ordner : chrubverbindungen Berechnungsergebnisse: Mterilkennwerte: = TAB("thl/DIN"; f yk ; Bez=thl)/10 = 36,00 kn/cm² = 1,10 f y,d = σ d = = 3,73 kn/cm² = 3,73 kn/cm² τ d = * 3 = 18,90 kn/cm² Beiwert α w = WENN(thl = "t 37-" ; 0,95; 0,80) = 0,80 KOMMENTA: α w nch Tb i.d.. t 37 0,95 / t 5 0,80 / durchgeschw. 1.0 τ W,,d = α w * f y,d = 6,18 kn/cm² f y,b,k = TAB("thl/chr"; f ybk ; FK=FK)/10 = 30,00 kn/cm² f u,b,k = TAB("thl/chr"; f ubk ; FK=FK)/10 = 50,00 kn/cm² Überprüfung der Grenzbmessungen: Lochdurchmesser d L = d ch + d = 4,50 cm Form A: grenz. = Z d + * * t * f y,d 3 d L = 4,67 cm Z d 1 grenz.c = + * * t * f y,d 3 d L = 3,17 cm Form B: grenz.t = 0,7 * Z d = 1,6 cm f y,d grenz.d L =,5 * grenz.t = 4,05 cm = 1,06*d L = 4,77 cm b = 1,56*d L = 7,0 cm c = 0,73*d L = 3,9 cm Abscherbenspruchung des Bolzens: α = TAB("thl/chr"; α ; FK=FK; VB="L") = 0,60 d ch A ch = π * 4 V,,d = A ch * α * f u,b,k = 15,1 cm² = 414,8 kn V = Z d = 87,50 kn V V,,d = 0,11 < 1,0

32 Ordner : chrubverbindungen Lochleibungsbenspruchung: V l,,d = MIN(*t 1 ; t ) * d ch * 1,5 * = 345,60 kn V l = Z d = 175,00 kn V l V l,,d = 0,506 < 1,0 Bolzenbiegebenspruchung: 3 d ch W ch = π * 3 = 8,36 cm³ mx.m = Z d * (t + 4*s + *t 1 )/8 = 78,75 kncm M d = W ch * mx.m f y,b,k = 18,40 kncm 1,5 * M d = 0,43 < 1,0 Biegung und Abscheren: mx.m ( M d ) + V ( V,,d ) = 0,31 < 1,0 chubspnnungsnchweis im Augenblech: A = * t * l w = 5,60 cm² τ = τ Z d A = 6,84 kn/cm² τ d = 0,36 < 1,0

33 Ordner : chrubverbindungen Beidseitiger Deckenträgernschluß n Unterzug T (1) T e Querschnitt im chnitt 1-1 s V d,l Träger V d,r (1) Unterzug tirnpltte: b p x h p x dp Anzhl der chruben n vribel! b p h t z d 1 h b tirnpltte 1 e p n1 = 4 n1 = 6 e n1 = 8 e e e 3 Eingbedten: Mteril / Querschnitte / Geometrie: thl = GEW("thl/DIN"; Bez; ) = t 37- chruben: Allgemein: VB = GEW("thl/chr"; VB; ) = L FK = GEW("thl/chr"; FK; ) = 4.6 Lochspiel d = 1,0 mm tirnpltte: (Index "") chr_ = GEW("thl/chr"; G; ) = M 16 Anzhl der chruben n = 8 Träger: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = IPE Nennhöhe NH1 = GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 500 Typ = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEB Nennhöhe NH = GEW("thl/"Typ; NH; ) = 700

34 Ordner : chrubverbindungen tirnpltte: Breite b p = 0,00 cm Höhe h p = 35,00 cm Dicke d p = 1,00 cm chrubenbstände: tirnpltte: Untereinnder längs e = 9,00 cm Untereinnder quer e 3 = 11,00 cm ndbstnd längs e 1 = 4,00 cm Ausklinkung: Länge T = 14,50 cm Höhe e T = 7,00 cm chweißnähte: Kehlnht = 0,4 cm Einwirkungen: Bemessungswerte Index "d" Anschlußquerkrft links V d,l = 15,00 kn Anschlußquerkrft links V d,r = 175,00 kn Berechnungsergebnisse: Mterilkennwerte: = TAB("thl/DIN"; f yk ; Bez=thl)/10 = 4,00 kn/cm² f u,k = TAB("thl/DIN"; f uk ; Bez=thl)/10 = 36,00 kn/cm² = 1,10 f y,d = σ d = = 1,8 kn/cm² = 1,8 kn/cm² τ d = * 3 = 1,60 kn/cm² Beiwert α w = WENN(thl = "t 37-" ; 0,95; 0,80) = 0,95 KOMMENTA: α w nch Tb i.d.. t 37 0,95 / t 5 0,80 / durchgeschw. 1.0 τ w,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² f y,b,k = TAB("thl/chr"; f ybk ; FK=FK)/10 = 4,00 kn/cm² f u,b,k = TAB("thl/chr"; f ubk ; FK=FK)/10 = 40,00 kn/cm² Querschnittswerte / Geometrie: chruben tirnpltte: d ch, = TAB("thl/chr"; d; G=chr_)/10 = 1,6 cm Lochdurchmesser d L, = d ch, + d/10 = 1,7 cm α = TAB("thl/chr"; α ; FK=FK; VB=VB) = 0,60 A p = TAB("thl/chr"; A sp ; G=chr_) = 1,57 cm² A ch = TAB("thl/chr"; A sch ; G=chr_) =,01 cm²

35 Ordner : chrubverbindungen Deckenträger: Flnschbreite b = TAB("thl/"Typ1; b; NH=NH1)/10 = 0,00 cm Flnschdicke t = TAB("thl/"Typ1; t; NH=NH1)/10 = 1,60 cm Höhe h = TAB("thl/"Typ1; h; NH=NH1)/10 = 50,00 cm tegdicke s = TAB("thl/"Typ1; s; NH=NH1)/10 = 1,0 cm Unterzug: tegdicke t = TAB("thl/"Typ; s; NH=NH)/10 = 1,70 cm chrubenbstände: tirnpltte: vorh e = b p - e 3 = 4,50 cm Untereinnder: min.e =, * d L, = 3,7 cm mx.e = MIN( 6,0 * d L, ; 1 * MIN(t ; d p )) = 10, cm min.e 3 =,4 * d L, = 4,1 cm mx.e 3 = MIN( 6,0 * d L, ; 1 * MIN(t ; d p )) = 10, cm zum nd: min.e 1 = 1, * d L, =,0 cm mx.e 1 = MIN( 3,0 * d L, ; 6 * d p ) = 5,1 cm min.e = 1, * d L, =,0 cm mx.e = MIN( 3,0 * d L, ; 6 * d p ) = 5,1 cm Querkrftnschluß: cherbenspruchung der chruben: V,,d = TAB("thl/chr";V d ;G=chr_;FK=FK;VB=VB) = 43,87 kn V = MAX(V d,l ; V d,r ) / n = 6,88 kn V V,,d = 0,613 < 1,0 Lochleibungsbenspruchung: e / d L, =,647 > 1,5 e 3 / d L, = 6,471 > 3,0 WENN 1, und,4, Formel npssen (siehe 8.73!) tirnpltte: e 1 α l1 = 1,1 * -0,30 =,88 d L, e α l = 1,08 * -0,77 = 4,948 d L, α l = MIN (α l1 ; α l ;3,0) =,88 V l,,d = d p * d ch, * α l * = 79,87 kn V l = MAX(V d,l ; V d,r ) / n = 6,88 kn V l V l,,d = 0,337 < 1,0

36 Ordner : chrubverbindungen teg des Unterzuges: (Lochufweitung) e α l = MIN(1,08 * - 0,77 ;3,0) = 3,000 d L, V l = (V d,l + V d,r ) / n = 48,75 kn V l,,d = t * d ch, * α l * = 178,04 kn V l V l,,d = 0,74 < 1,0 chubspnnung im Trägersteg: A t = h p *s = 35,70 cm² τ = MAX(V d,l ; V d,r ) / A t = 6,0 kn/cm² τ τ d = 0,478 < 1,0 chubspnnungsnchweis in der tirnpltte: Entlng einer vertiklen chrubenreihe. A = (h p - n /*d L, )*d p = 8,0 cm² τ = MAX(V d,l ; V d,r ) / (*A) = 3,81 kn/cm² τ τ d = 0,30 < 1,0 Nchweis der Kehlnähte: l w = h p = 35,00 cm A w = **l w = 8,00 cm² τ w = MAX(V d,l ; V d,r ) / A w = 7,68 kn/cm² τ w τ w,,d = 0,370 < 1,0 pnnungsnchweis im geschwächten Querschnitt: Querschnittswerte: h 1 = h - e T = 43,00 cm A = s*(h 1 - t) + b*t = 74,3 cm² d = ( ) h 1 - t s * + t * * A t b h - ( 1 ) = 9,97 cm z = h 1 - d = 13,03 cm ( ) h 1 - t I y1 = s * + s * ( - )* 1 b * t 3 I y = b * * ( h h 1 t - ( 1 - t ) d ) t t - ( z ) = 9660,0 cm 4 = 4793,16 cm 4 I y = I y1 + I y = 14453,36 cm 4

37 y = s * d Ordner : chrubverbindungen = 458,08 cm³ pnnungsnchweise: M 1 = MAX(V d,l ; V d,r )*( T + d p ) = 333,50 kncm σ mx = M 1 * σ mx d I y = 6,91 kn/cm² σ d = 0,317 < 1,0 τ mx = MAX(V d,l ; V d,r )* y /(I y *s) = 6,68 τ mx τ d = 0,530 < 1,0

38 Ordner : chrubverbindungen Biegesteifer Deckenträgernschluß e e e e e e e e 1Z Z Z 1Z T T 1Z Z Z 1Z (1) T e e e e Z 3Z Z t Z Querschnitt im chnitt 1-1 s V d,l M d Träger M d V d,r b (1) Unterzug tirnpltte: b p x h p x dp t z d 1 h b tirnpltte Anzhl der chruben n vribel! b p 1 e p n1 = 4 n1 = 6 e h n1 = 8 e e e 3 Zuglsche n = 4, 6, 8, 10 Eingbedten: Mteril / Querschnitte / Geometrie: thl = GEW("thl/DIN"; Bez; ) = t 37- chruben: Allgemein: VB = GEW("thl/chr"; VB; ) = L FK = GEW("thl/chr"; FK; ) = 4.6 Lochspiel d = 1,0 mm tirnpltte: (Index "") chr_ = GEW("thl/chr"; G; ) = M 16 Anzhl der chruben n = 8 Zuglsche: (Index "Z") chr_z = GEW("thl/chr"; G; ) = M 4 Anzhl der chruben je eite n Z = 6 Träger: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = IPE Nennhöhe NH1 = GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 500 Typ = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEB Nennhöhe NH = GEW("thl/"Typ; NH; ) = 700

39 Ordner : chrubverbindungen tirnpltte: Breite b p = 0,00 cm Dicke d p = 1,00 cm Zuglsche: Dicke t Z = 1,80 cm chrubenbstände: (Index "Z" = Zuglsche, Index "" = tirnpltte) Zuglsche: Untereinnder längs e Z = 8,00 cm Untereinnder quer e 3Z = 11,00 cm ndbstnd längs e 1Z = 5,00 cm tirnpltte: Untereinnder längs e = 10,00 cm Untereinnder quer e 3 = 11,00 cm ndbstnd längs e 1 = 5,00 cm Ausklinkung: Länge T = 14,50 cm Höhe e T = 7,00 cm chweißnähte: Kehlnht = 0,4 cm Einwirkungen: Bemessungswerte Index "d" Anschlußquerkrft links V d,l = 15,00 kn Anschlußquerkrft links V d,r = 175,00 kn Biegemomente M d = 85,00 knm Berechnungsergebnisse: Mterilkennwerte: = TAB("thl/DIN"; f yk ; Bez=thl)/10 = 4,00 kn/cm² f u,k = TAB("thl/DIN"; f uk ; Bez=thl)/10 = 36,00 kn/cm² = 1,10 f y,d = σ d = = 1,8 kn/cm² = 1,8 kn/cm² τ d = * 3 = 1,60 kn/cm² Beiwert α w = WENN(thl = "t 37-" ; 0,95; 0,80) = 0,95 KOMMENTA: α w nch Tb i.d.. t 37 0,95 / t 5 0,80 / durchgeschw. 1.0 τ w,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² f y,b,k = TAB("thl/chr"; f ybk ; FK=FK)/10 = 4,00 kn/cm² f u,b,k = TAB("thl/chr"; f ubk ; FK=FK)/10 = 40,00 kn/cm²

40 Ordner : chrubverbindungen Querschnittswerte / Geometrie: chruben Zuglsche: d ch,z = TAB("thl/chr"; d; G=chr_Z)/10 =,4 cm Lochdurchmesser d L,Z = d ch,z + d/10 =,5 cm α = TAB("thl/chr"; α ; FK=FK; VB=VB) = 0,60 A p = TAB("thl/chr"; A sp ; G=chr_Z) = 3,53 cm² A ch = TAB("thl/chr"; A sch ; G=chr_Z) = 4,5 cm² chruben tirnpltte: d ch, = TAB("thl/chr"; d; G=chr_)/10 = 1,6 cm Lochdurchmesser d L, = d ch, + d/10 = 1,7 cm α = TAB("thl/chr"; α ; FK=FK; VB=VB) = 0,60 A p = TAB("thl/chr"; A sp ; G=chr_) = 1,57 cm² A ch = TAB("thl/chr"; A sch ; G=chr_) =,01 cm² Deckenträger: Flnschbreite b = TAB("thl/"Typ1; b; NH=NH1)/10 = 0,00 cm Flnschdicke t = TAB("thl/"Typ1; t; NH=NH1)/10 = 1,60 cm Höhe h = TAB("thl/"Typ1; h; NH=NH1)/10 = 50,00 cm tegdicke s = TAB("thl/"Typ1; s; NH=NH1)/10 = 1,0 cm Unterzug: tegdicke t = TAB("thl/"Typ; s; NH=NH)/10 = 1,70 cm chrubenbstände: Zuglsche: b - vorh e Z = e 3Z = 4,50 cm Untereinnder: min.e =, * d L,Z = 5,5 cm mx.e = MIN( 6,0 * d L,Z ; 1 * MIN(t; t Z )) = 15,0 cm min.e 3 =,4 * d L,Z = 6,0 cm mx.e 3 = MIN( 6,0 * d L,Z ; 1 * MIN(t; t Z )) = 15,0 cm zum nd: min.e 1 = 1, * d L,Z = 3,0 cm mx.e 1 = MIN( 3,0 * d L,Z ; 6 * MIN(t; t Z )) = 7,5 cm min.e = 1, * d L,Z = 3,0 cm mx.e = MIN( 3,0 * d L,Z ; 6 * MIN(t; t Z )) = 7,5 cm tirnpltte: vorh e = b p - e 3 = 4,50 cm Untereinnder: min.e =, * d L, = 3,7 cm mx.e = MIN( 6,0 * d L, ; 1 * MIN(t ; d p )) = 10, cm min.e 3 =,4 * d L, = 4,1 cm mx.e 3 = MIN( 6,0 * d L, ; 1 * MIN(t ; d p )) = 10, cm

41 Ordner : chrubverbindungen zum nd: min.e 1 = 1, * d L, =,0 cm mx.e 1 = MIN( 3,0 * d L, ; 6 * d p ) = 5,1 cm min.e = 1, * d L, =,0 cm mx.e = MIN( 3,0 * d L, ; 6 * d p ) = 5,1 cm Querkrftnschluß: cherbenspruchung der chruben: V,,d = TAB("thl/chr"; V d ; G=chr_; FK=FK; VB=VB) = 43,87 kn V = MAX(V d,l ; V d,r ) / n = 6,88 kn V V,,d = 0,613 < 1,0 Lochleibungsbenspruchung: e / d L, =,647 > 1,5 e 3 / d L, = 6,471 > 3,0 WENN 1, und,4, Formel npssen (siehe 8.73!) tirnpltte: e 1 α l1 = 1,1 * -0,30 =,935 d L, e α l = 1,08 * -0,77 = 5,583 d L, α l = MIN (α l1 ; α l ;3,0) =,935 V l = MAX(V d,l ; V d,r ) / n = 6,88 kn V l,,d = d p * d ch, * α l * = 10,46 kn V l V l,,d = 0,6 < 1,0 teg des Unterzuges: (Lochufweitung) e α l = MIN(1,08 * - 0,77 ;3,0) = 3,000 d L, V l = (V d,l + V d,r ) / n = 48,75 kn V l,,d = t * d ch, * α l * = 178,04 kn V l V l,,d = 0,74 < 1,0 chubspnnung im Trägersteg: A t = (h - e T - t)*s = 4,3 cm² τ = MAX(V d,l ; V d,r ) / A t = 5,09 kn/cm² τ / τ d = 0,404 < 1,0

42 Ordner : chrubverbindungen chubspnnungsnchweis in der tirnpltte: Entlng einer vertiklen chrubenreihe. A = (h - e T - n /*d L, )*d p = 36,0 cm² τ = MAX(V d,l ; V d,r ) / (*A) =,97 kn/cm² τ τ d = 0,36 < 1,0 Nchweis der Kehlnähte: chweißnhtlänge l w unter der Vorussetzung, dß die tirnpltte uch innerhlb der Ausrundung mit einer chweißnht ngeschlossen ist! l w = (h - e T -t) = 41,40 cm A w = **l w = 33,1 cm² τ w = MAX(V d,l ; V d,r ) / A w = 6,49 kn/cm² τ w τ w,,d = 0,313 < 1,0 pnnungsnchweis im geschwächten Querschnitt: Querschnittswerte: h 1 = h - e T = 43,00 cm A = s*(h 1 - t) + b*t = 74,3 cm² d = ( ) h 1 - t s * + t * * A t b h - ( 1 ) = 9,97 cm z = h 1 - d = 13,03 cm ( ) h 1 - t I y1 = s * + s * ( - )* 1 b * t 3 I y = b * * ( h h 1 t - ( 1 - t ) d ) t t - ( z ) = 9660,0 cm 4 = 4793,16 cm 4 I y = I y1 + I y = 14453,36 cm 4 y = s * d = 458,08 cm³ pnnungsnchweise: M 1 = MAX(V d,l ; V d,r )*( T + d p ) = 333,50 kncm σ mx = M 1 * σ mx d I y = 6,91 kn/cm² σ d = 0,317 < 1,0 τ mx = MAX(V d,l ; V d,r )* y /(I y *s) = 6,68 τ mx τ d = 0,530 < 1,0

43 Ordner : chrubverbindungen Nchweis der Zuglsche: A Br = b * t Z = 36,00 cm² A N = (b - *d L,Z )*t Z = 7,00 cm² δ = A Br A N = 1,333 δ v = WENN(thl = "t 37-"; 1,; 1,1) = 1, A 1 = WENN(δ > δ v ; A N ; A Br ) = 7,00 cm² σ 1,d = f u,k WENN(δ > δ v ; ; f 1,5 * y,d ) = 6,18 kn/cm² t t Z z = h - + Z = σ = σ M d * 100 Z z = 50,10 cm = 568,86 kn A 1 = 1,07 kn/cm² σ 1,d = 0,805 < 1,0 Anschluß der Zuglsche: cherbenspruchung der chruben: V,,d = TAB("thl/chr"; V d ; G=chr_Z; FK=FK; VB=VB) = 98,70 kn Z V = n Z = 94,81 kn V V,,d = 0,961 < 1,0 Lochleibungsbenspruchung: e Z / d L,Z = 1,800 > 1,5 e 3Z / d L,Z = 4,400 > 3,0 WENN 1, und,4, Formel npssen (siehe 8.73!) e 1Z α l1 = 1,1 * - 0,30 = 1,900 d L,Z e Z α l = 1,08 * - 0,77 =,686 d L,Z α l = MIN (α l1 ; α l ;3,0) = 1,900 V l,,d = MIN(t; t Z ) * d ch,z * α l * / = 159,19 kn Z V l = n Z = 94,81 kn V l V l,,d = 0,596 < 1,0

44 Ordner : chrubverbindungen Gelenkstoß e e e e e 3 b b (1) chnitt 1-1 V d 1 1 e e e Träger V d h (1) l t t s Eingbedten: Mteril / Querschnitte / Geometrie: thl = GEW("thl/DIN"; Bez; ) = t 37- Träger: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = IPE Nennhöhe NH1 = GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 00 chruben: chr = GEW("thl/chr"; G; ) = M 0 VB = GEW("thl/chr"; VB; ) = L FK = GEW("thl/chr"; FK; ) = 4.6 Lochspiel d = 1,0 mm Gelenkbolzen: chr_bo = GEW("thl/chr"; G; ) = M 4 VB_bo = GEW("thl/chr"; VB; ) = LP FK_bo = GEW("thl/chr"; FK; ) = 4.6 Lochspiel d bo = 0,0 mm Lschen: Höhe h = 15,00 cm Dicke t = 0,70 cm nd und Lochbstände: chruben: ndbstnd e = 3,50 cm Lochbstnd e = 8,00 cm Lochbstnd e 3 = 9,00 cm Gelenkbolzen: ndbstnd e b = 4,50 cm pielrum l = 0,50 cm

45 Ordner : chrubverbindungen Einwirkungen: Bemessungswert Index "d" Gelenkkrft V d = 40,00 kn Berechnungsergebnisse: Mterilkennwerte: = TAB("thl/DIN"; f yk ; Bez=thl)/10 = 4,00 kn/cm² = 1,10 f y,d = σ d = = 1,8 kn/cm² = 1,8 kn/cm² τ d = * 3 = 1,60 kn/cm² Beiwert α w = WENN(thl = "t 37-" ; 0,95; 0,80) = 0,95 KOMMENTA: α w nch Tb i.d.. t 37 0,95 / t 5 0,80 / durchgeschw. 1.0 τ w,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² σ w,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² Querschnittswerte / Geometrie: chruben: d ch = TAB("thl/chr"; d; G=chr)/10 =,0 cm Lochdurchmesser d L = d ch + d/10 =,1 cm α = TAB("thl/chr"; α ; FK=FK; VB=VB) = 0,60 A p = TAB("thl/chr"; A sp ; G=chr) =,45 cm² A ch = TAB("thl/chr"; A sch ; G=chr) = 3,14 cm² Gelenkbolzen: d ch,bo = TAB("thl/chr"; d; G=chr_bo)/10 =,4 cm Lochdurchmesser d L,bo = d ch,bo + d bo /10 =,4 cm α = TAB("thl/chr"; α ; FK=FK_bo; VB=VB_bo) = 0,60 A p = TAB("thl/chr"; A sp ; G=chr_bo) = 3,53 cm² A ch = TAB("thl/chr"; A sch ; G=chr_bo) = 4,5 cm² Deckenträger: tegdicke s = TAB("thl/"Typ1; s; NH=NH1)/10 = 0,56 cm Nchweis der Lschen im gefährdeten Querschnitt 1-1: In der Lochbruchlinie werden die Norml- und chubspnnugen infolge M und V d m Nettoquerschnitt berechnet. Querschnittswerte: A N = (h - * d L ) * t * = 15,1 cm² I y,n = * W y,n = h 3 ( ) t * - 0,5 * t * * I y,n * h 1 d L e = 99,67 cm 4 = 39,96 cm³

46 Ordner : chrubverbindungen Biegemoment: M 1 = V d *(e b + l + e ) = 340,00 kncm Vergleichsspnnung: σ = σ M 1 W y,n = 8,51 kn/cm² σ d = 0,390 < 1 τ = τ V d A N =,65 kn/cm² τ d = 0,10 < 1,0 σ v = σ + 3 * τ = 9,67 kn/cm² σ v σ d = 0,443 < 1,0 Anschluß der Lschen mit 4 chruben: chrubenkräfte: M = V d *(e b + l + e + e 3 /) = 50,00 kncm I p = e 3 + e = 145,00 cm² x = e 3 / = 4,50 cm z = e/ = 4,00 cm V,v = V d /4 + M*x/I p = 6,14 kn V,h = M*z/I p = 14,34 kn V = V,v + V,h = 9,8 kn cherbenspruchung der chruben: V,,d = TAB("thl/chr"; V d ; G=chr;FK=FK; VB=VB) = 68,54 kn V,1 = V = 14,91 kn V,1 V,,d = 0,18 < 1,0

47 Ordner : chrubverbindungen Lochleibungsbenspruchung: Wegen den schräggerichteten chrubenkräften, wird der Beiwert α l uf der sicheren eite liegend mit den Kleinstwerten von e 1 und e bzw. e und e 3 ermittelt. vorh e 1 = (h - e)/ = 3,50 cm min.e 1 = MIN(e 1 ; e ) = 3,50 cm min.e = MIN(e; e 3 ) = 8,00 cm e 1 α l1 = 1,1 * -0,30 = 1,533 d L α l = 1,08 * e d L -0,77 = 3,344 α l = MIN (α l1 ; α l ;3,0) = 1,533 V l,,d = MIN(s;*t) * d ch * α l * = 37,46 kn V l = V = 9,8 kn V l V l,,d = 0,796 < 1,0 Gelenkbolzen: (ohne Lschenspiel) cherbenspruchung des Bolzens (-schnittig): V,,d = TAB("thl/chr"; V d ; G=chr_bo;FK=FK_bo; VB=VB_bo) = 107,10 kn V = V d / = 0,00 kn V V,,d = 0,187 < 1,0 Lochleibungsbenspruchung: Lschen: e 1b = h/ = 7,50 cm α l = MIN(1,1*e 1b /d L,bo - 0,30; 3,0) = 3,000 V l,,d = *t * d ch,bo * α l * = 19,93 kn V l = V d = 40,00 kn V l V l,,d = 0,18 < 1,0 teg: e 1 ist für den teg ohne Bedeutung. α l = 3,00 V l,,d = s * d ch,bo * α l * = 87,97 kn V l V l,,d = 0,455 < 1,0

48 Ordner : chrubverbindungen Geschrubte hmenecke mit Doppelvoute z 1 z V h' (h' - h' )/ h' (h' - h' )/ V V s k A h' s B tiel () 3 3 Futterbleche flls t < d, t = d sch Fu p Voutenflnsch : b x t t t h iegel () Voutenflnsch : b x t f f f f 1 3 m tirnpltte : b p x dp (m-1)e e e e 3 t t (h' - h' )/ V h dp Knotenschnittgrößen (N, M, V),o,k c T teifen : b x l x t l - c 1 T 1 1 c D/ c b-c c k (N, M, V),k (N, M, V),u,k positive Knotenschnittgrößen (M, N, V) γ F -fch!! Index "k": ystemknoten

49 Ordner : chrubverbindungen Berechnungsmodell M,o N /,o /h' V,o M,o N /,o /h' T A,o (1) Z T B,o Z () N / M /h', h'v h' T A,l A T B B,u D T () B,r V N / M /h', T A,u 1 (1) D N /,u V,u N /,u D M,u /h' M,u /h' h' (h' -h' )/ V Eingbedten: Mteril / Querschnitte / Geometrie: thl = GEW("thl/DIN"; Bez; ) = t 5-3 iegel: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = IPE Nennhöhe NH1 = GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 400 tiel: Typ = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEB Nennhöhe NH = GEW("thl/"Typ; NH; ) = 300 Voutenhöhe h v ' = 80,00 cm

50 Ordner : chrubverbindungen chruben: chr = GEW("thl/chr"; G; ) = M 4 VB = GEW("thl/chr"; VB; ) = L FK = GEW("thl/chr"; FK; ) = 5.6 Lochspiel d = 1,0 mm Anzhl der chruben (8, 1, 16) n = 8 tirnpltte: (Index "p") Breite b p = 1,00 cm Dicke d p = 3,00 cm chrubenbstände: Untereinnder längs e = 0,00 cm Untereinnder quer e 3 = 1,00 cm tielsteifen: Breite b 1 = 10,00 cm Dicke t 1 = 1,50 cm Eckverschnitt c 1 = 3,00 cm iegelsteifen: Breite b = 8,50 cm Dicke t = 1,50 cm Eckverschnitt c =,50 cm Voutenflnsche: Breite b f = 18,00 cm Dicke t f = 1,50 cm Hebelrme z i : für n = 8 (m = 4) : z 1, z, z 3 = 0, z 4 = 0 für n = 1 (m = 6) : z 1, z, z 3, z 4 = 0 für n = 16 (m = 8) : z 1, z, z 3, z 4 chrubenreihe_1 z 1 = 70,00 cm chrubenreihe_ z = 50,00 cm chrubenreihe_3 z 3 = 0,00 cm chrubenreihe_4 z 4 = 0,00 cm chweißnähte: tielsteife 1 = 0,70 cm tielsteife = 0,40 cm iegelsteife 3 = 0,70 cm iegelsteife 4 = 0,40 cm

51 Ordner : chrubverbindungen Knotenschnittgrößen: Bemessungswerte der Knotenschnittgrößen (Index k: ystemknoten) N,k = 90,00 kn V,k = 60,00 kn M,k = 40,00 knm N,u,k = 10,00 kn V,u,k = 150,00 kn M,u,k = 160,00 knm N,o,k = 150,00 kn V,o,k = 60,00 kn M,o,k = 80,00 knm Berechnungsergebnisse: Mterilkennwerte: = TAB("thl/DIN"; f yk ; Bez=thl)/10 = 36,00 kn/cm² f u,k = TAB("thl/DIN"; f uk ; Bez=thl)/10 = 51,00 kn/cm² = 1,10 f y,d = σ d = = 3,73 kn/cm² = 3,73 kn/cm² τ d = * 3 = 18,90 kn/cm² Beiwert α w = WENN(thl = "t 37-" ; 0,95; 0,80) = 0,80 KOMMENTA: α w nch Tb i.d.. t 37 0,95 / t 5 0,80 / durchgeschw. 1.0 τ w,,d = α w * f y,d = 6,18 kn/cm² σ w,,d = α w * f y,d = 6,18 kn/cm² f y,b,k = TAB("thl/chr"; f ybk ; FK=FK)/10 = 30,00 kn/cm² f u,b,k = TAB("thl/chr"; f ubk ; FK=FK)/10 = 50,00 kn/cm² Querschnittswerte / Geometrie: chruben tirnpltte: d ch = TAB("thl/chr"; d; G=chr)/10 =,4 cm Lochdurchmesser d L = d ch + d/10 =,5 cm α = TAB("thl/chr"; α ; FK=FK; VB=VB) = 0,60 A p = TAB("thl/chr"; A sp ; G=chr) = 3,53 cm² A ch = TAB("thl/chr"; A sch ; G=chr) = 4,5 cm² iegel: Höhe h = TAB("thl/"Typ1; h; NH=NH1)/10 = 40,00 cm Flnschbreite b = TAB("thl/"Typ1; b; NH=NH1)/10 = 18,00 cm Flnschdicke t = TAB("thl/"Typ1; t; NH=NH1)/10 = 1,35 cm tegdicke s = TAB("thl/"Typ1; s; NH=NH1)/10 = 0,86 cm dius r = TAB("thl/"Typ1; r; NH=NH1)/10 =,10 cm

52 Ordner : chrubverbindungen tiel: Höhe h = TAB("thl/"Typ; h; NH=NH)/10 = 30,00 cm Flnschbreite b = TAB("thl/"Typ; b; NH=NH)/10 = 30,00 cm Flnschdicke t = TAB("thl/"Typ; t; NH=NH)/10 = 1,90 cm tegdicke s = TAB("thl/"Typ; s; NH=NH)/10 = 1,10 cm dius r = TAB("thl/"Typ; r; NH=NH)/10 =,70 cm Anschnittgrößen: h ' = h - t = 8,10 cm h ' = h - t = 38,65 cm N = N,k = 90,00 kn V = V,k = 60,00 kn N,u = N,u,k = 10,00 kn V,u = V,u,k = 150,00 kn N,o = N,o,k = 150,00 kn V,o = V,o,k = 60,00 kn M,u = M,u,k - V,u,k * h v ' /(*100) = 100,00 knm M,o = M,o,k - V,o,k * h v ' /(*100) = 56,00 knm M,1 = M,k - V,k * h ' /(*100) = 31,57 knm M, = M,k - V,k * 0,5*(h ' + h v ' - h ')/100 = 19,16 knm Nchweis der Eckbleche: T o = T u, T l = T r Eckblech A: chubspnnung: M,o + M,u T A,r = - h ' 100 V = 55,16 kn h ' T A,o = T A,r * = 184,46 kn h v' s A : Dicke des Eckbleches A = tegdicke des tiels s A = s = 1,10 cm τ A = Kontrolle τ r = T A,o = 5,97 kn/cm² h ' * s A T A,r = 5,97 kn/cm² h v' * s A τ A τ d = 0,316 < 1,0

53 Ordner : chrubverbindungen Beulnchweis: α = WENN(h v ' > h ' ; h v' h ' ; ) =,847 h ' h v' V z,d = WENN(h v ' > h ' ; T A,o ;T A,r ) = 184,46 kn erf.s A = erf.s A V z,d * α 80 * ( 5,34 * α = 0,40 cm + 4) * s A = 0,364 < 1,0 Eckblech B: chubspnnung: M, T B,o = - h ' M,1 h v' = 77,58 kn * M,1 T B,r = - h v' 100 V = 518,9 kn s B : Dicke des Eckbleches B = tegdicke des iegels s B = s = 0,86 cm τ B = Kontrolle τ r = h v' - T B,r T B,o h ' = 15,61 kn/cm² * s B = 15,61 kn/cm² h ' * s B τ B τ d = 0,86 < 1,0 Beulnchweis: α = WENN(h ' > V z,d = WENN(h ' > erf.s B = erf.s B h v' h v' - - h ' h ' ; h ' * ; h v' - h ' h v' - h ' ) = 1,869 * h ' ; T B,o ;T B,r ) = 77,58 kn V z,d * α 80 * ( 5,34 * α = 0,48 cm + 4) * s B = 0,558 < 1,0

54 Ordner : chrubverbindungen Nchweis der Voutensteife: Druckkrft/Zugkrft im Voutenflnsch: ( ) ( ) M,1 + 0,5 * N D = * = 473,00 kn h v' 100 M,1-0,5 * N Z = * = 345,7 kn σ f = σ f h v' 100 D = 17,5 kn/cm² b f * t f σ d = 0,535 < 1,0 Einhltung der grenz(b/t)-werte: k = 0,43 σ vorh[b_zu_t] = b f = 6,00 * t f grenz[b_zu_t] = 305 * k σ = 14,41 10 * σ f * vorh[b_zu_t] grenz[b_zu_t] Nchweis der chrubenverbindung: Zur Aufnhme des Biegemonentes werden die chruben oberhlb, zur Aufnhme der Querkrft die chruben unterhlb der iegelchse herngezogen. Zugkrft: mx.z = ( 100 * M,1-0,5 * N * h v' )* z 1 z 1 + z + z 3 + z 4 = 0,416 < 1,0 = 185,00 kn N,d = TAB("thl/chr"; N d ; G=chr; FK=FK; VB=VB) = 11,16 kn mx.z Z 1 = = 9,50 kn Z 1 N,d = 0,85 < 1,0 cherbenspruchung der chruben: V,,d = TAB("thl/chr"; V d ; G=chr; FK=FK; VB=VB) = 13,38 kn V = * V n = 15,00 kn V V,,d = 0,1 < 1,0

55 Ordner : chrubverbindungen Lochleibungsbenspruchung: b p - e 3 vorh e = = 4,50 cm e / d L = 1,800 > 1,5 e 3 / d L = 4,800 > 3,0 WENN 1, und,4, Formel npssen (siehe 8.73!) α l = MIN (1,08* e d L - 0,77; 3,0) = 3,000 V l,,d = MIN(t ; d p ) * d ch * α l * V V l = * n = 447,71 kn = 15,00 kn V l V l,,d = 0,034 < 1,0 tirnpltte: Die erforderliche tirnplttendicke wird hier in Anlehnung m ingbuch "Typisierte Verbindungen im thlbu" gewählt (erf.d p = 1,5*d ch ). erf.d p = 1,5*d ch = 3,00 cm erf.d p d p = 1,000 < 1,0 Nchweis der tielsteifen und Anschlußnähte 1, : Druckkrft in der unteren tielsteife : 1 z Z = Z 1 * = 66,07 kn z 1 z 3 Z 3 = Z 1 * = 0,00 kn z 1 z 4 Z 4 = Z 1 * = 0,00 kn z 1 1 = *(Z 1 + Z + Z 3 + Z 4 ) + N = 407,14 kn Ein Teil der Krft 1 wird direkt in den tielsteg eingeleitet. Die estkrft D t wird von den Lsteinleitungsrippen übernommen. D t = b 1 - c 1 1 * * * b 1 + s = 70,14 kn A t = *(b 1 - c 1 )*t 1 = 1,00 cm² σ t = D t / A t = 1,86 kn/cm² σ t σ d = 0,393 < 1,0

56 Ordner : chrubverbindungen chweißnähte: l 1 = h - *t = 6,0 cm A w1 = * 1 *(b 1 - c 1 ) = 9,80 cm² A w = * *(l 1 - *c 1 ) = 16,16 cm³ b 1 + c 1 M = D t * 4 = 877,96 kncm T 1 = M / l 1 = 33,51 kn σ w1 = D t / (*A w1 ) = 13,78 kn/cm² τ w1 = T 1 σ w1,v = τ w1 + σ w1,v A w1 = 3,4 kn/cm² σ w1 = 14,0 kn/cm² σ w,,d = 0,54 < 1,0 τ w = D t / (*A w ) = 8,36 kn/cm² τ w τ w,,d = 0,319 < 1,0 Nchweis der iegelsteifen und Anschlußnähte 3, 4 : Druckkrft in der iegelsteife : D = = 334,46 kn Ein Teil der Krft wird direkt in den tielsteg eingeleitet. Die estkrft D t wird von den Lsteinleitungsrippen übernommen. D t = b - c * * * b + s = 4,7 kn A t = *(b - c )*t = 18,00 cm² σ t = D t / A t = 1,48 kn/cm² σ t σ d = 0,381 < 1,0

57 Ordner : chrubverbindungen chweißnähte: l = h - *t = 37,30 cm A w3 = * 3 *(b - c ) = 8,40 cm² A w4 = * 4 *(l - *c ) = 5,84 cm³ Z Z t = * M = ( D t + Z t ) * b - c * = 164,5 kn * b + s + b c 4 = 1069,67 kncm T 1 = M / l = 8,68 kn σ w3 = D t / (*A w3 ) = 13,38 kn/cm² τ w3 = T 1 σ w3,v = τ w3 + σ w3,v A w3 = 3,41 kn/cm² σ w3 = 13,81 kn/cm² σ w,,d = 0,58 < 1,0 τ w4 = ( D t + Z t ) / (*A w4 ) = 7,53 kn/cm² τ w4 τ w,,d = 0,88 < 1,0

58 Ordner : chrubverbindungen Geschrubte hmenecke mit Voute h' e e e z z 1z Zuglsche : b x t z z tirnpltte : b p x dp V h' h' - h' h' V 1 s A k s B 3 4 tiel () 5 5 t t h iegel () Voutenflnsch : b f x tf e e e e p 3p p p 1p e t t h' - h' V h iegelsteifen : b x l x t s B Zuglsche : b x t e e e z z z z 1z z 3z z e e e c l - c 4 5 D/ c b-c c Knotenschnittgrößen k N V M,k,k,k V,k M N,k,k positive Knotenschnittgrößen (M, N, V) γ F -fch!! Index "k": ystemknoten

59 Ordner : chrubverbindungen Berechnungsmodell h' h' - h' V (1) T B,o () N / M /h', V h' h' - h' h' V T A,l T T A,o A,u A 1 (1) T D B B,u D T B,r () V N / M /h', N / V N / D M /h' M /h' Eingbedten: Mteril / Querschnitte / Geometrie: thl = GEW("thl/DIN"; Bez; ) = t 37- iegel: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = IPE Nennhöhe NH1 = GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 330 tiel: Typ = GEW("thl/Profile"; Bez;) = HEB Nennhöhe NH = GEW("thl/"Typ; NH; ) = 00 Voutenhöhe h v ' = 55,00 cm chruben: Allgemein: VB = GEW("thl/chr"; VB; ) = L FK = GEW("thl/chr"; FK; ) = 4.6 Lochspiel d = 1,0 mm tirnpltte: (Index "p") chr_p = GEW("thl/chr"; G; ) = M 16 Anzhl der chruben n p = 8 Zuglsche: (Index "Z") chr_z = GEW("thl/chr"; G; ) = M 0 Anzhl der chruben n Z = 4

60 Ordner : chrubverbindungen tirnpltte: Breite b p = 17,00 cm Dicke d p = 1,0 cm Zuglsche: Breite b Z = 16,00 cm Dicke t Z = 1,0 cm chrubenbstände: (Index "Z" = Zuglsche, Index "p" = tirnpltte) Zuglsche: ndbstnd längs e 1Z = 4,50 cm Untereinnder längs e Z = 1,00 cm Untereinnder quer e 3Z = 9,00 cm tirnpltte: ndbstnd längs e 1p = 5,00 cm Untereinnder längs e p = 18,00 cm Untereinnder quer e 3p = 11,00 cm iegelsteifen: Breite b = 7,00 cm Länge l = 0,00 cm Dicke t = 1,50 cm Eckverschnitt c =,00 cm Voutenflnsch: Breite b f = 15,00 cm Dicke t f = 1,50 cm chweißnähte: Kehlnht Zuglsche längs 1 = 0,40 cm Kehlnht Zuglsche quer = 0,40 cm tegnht hmenriegel 3 = 0,30 cm teifennht 4 = 0,30 cm teifennht 5 = 0,50 cm Knotenschnittgrößen: Bemessungswerte der Knotenschnittgrößen (Index k: ystemknoten) N,k = 54,00 kn V,k = 1,00 kn M,k = 18,00 knm N,k = 1,00 kn V,k = 54,00 kn M,k = 18,00 knm

61 Ordner : chrubverbindungen Berechnungsergebnisse: Mterilkennwerte: = TAB("thl/DIN"; f yk ; Bez=thl)/10 = 4,00 kn/cm² f u,k = TAB("thl/DIN"; f uk ; Bez=thl)/10 = 36,00 kn/cm² = 1,10 f y,d = σ d = = 1,8 kn/cm² = 1,8 kn/cm² τ d = * 3 = 1,60 kn/cm² Beiwert α w = WENN(thl = "t 37-" ; 0,95; 0,80) = 0,95 KOMMENTA: α w nch Tb i.d.. t 37 0,95 / t 5 0,80 / durchgeschw. 1.0 τ w,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² σ w,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² f y,b,k = TAB("thl/chr"; f ybk ; FK=FK)/10 = 4,00 kn/cm² f u,b,k = TAB("thl/chr"; f ubk ; FK=FK)/10 = 40,00 kn/cm² Querschnittswerte / Geometrie: chruben Zuglsche: d ch,z = TAB("thl/chr"; d; G=chr_Z)/10 =,0 cm Lochdurchmesser d L,Z =d ch,z + d/10 =,1 cm α = TAB("thl/chr"; α ; FK=FK; VB=VB) = 0,60 A p = TAB("thl/chr"; A sp ; G=chr_Z) =,45 cm² A ch = TAB("thl/chr"; A sch ; G=chr_Z) = 3,14 cm² chruben tirnpltte: d ch,p = TAB("thl/chr"; d; G=chr_p)/10 = 1,6 cm Lochdurchmesser d L,p = d ch,p + d/10 = 1,7 cm α = TAB("thl/chr"; α ; FK=FK; VB=VB) = 0,60 A p = TAB("thl/chr"; A sp ; G=chr_p) = 1,57 cm² A ch = TAB("thl/chr"; A sch ; G=chr_p) =,01 cm² iegel: Höhe h = TAB("thl/"Typ1; h; NH=NH1)/10 = 33,00 cm Flnschbreite b = TAB("thl/"Typ1; b; NH=NH1)/10 = 16,00 cm Flnschdicke t = TAB("thl/"Typ1; t; NH=NH1)/10 = 1,15 cm tegdicke s = TAB("thl/"Typ1; s; NH=NH1)/10 = 0,75 cm dius r = TAB("thl/"Typ1; r; NH=NH1)/10 = 1,80 cm tiel: Höhe h = TAB("thl/"Typ; h; NH=NH)/10 = 0,00 cm Flnschbreite b = TAB("thl/"Typ; b; NH=NH)/10 = 0,00 cm Flnschdicke t = TAB("thl/"Typ; t; NH=NH)/10 = 1,50 cm tegdicke s = TAB("thl/"Typ; s; NH=NH)/10 = 0,90 cm dius r = TAB("thl/"Typ; r; NH=NH)/10 = 1,80 cm

62 Ordner : chrubverbindungen Anschnittgrößen: h ' = h - t = 18,50 cm h ' = h - t = 31,85 cm N = N,k = 54,00 kn V = V,k = 1,00 kn N = N,k = 1,00 kn V = V,k = 54,00 kn M = M,k - V,k * h v ' /(*100) = 113,15 knm M,1 = M,k - V,k * h ' /(*100) = 116,7 knm M, = M,k - V,k * (h ' / + h v ' - h ')/100 = 88,47 knm Nchweis der Eckbleche: T o = T u, T l = T r Eckblech A: chubspnnung: M,1 T A,o = - h v' 100 N = 185, kn M T A,r = - h ' 100 N = 550,6 kn s A : Dicke des Eckbleches A = tegdicke des tiels s A = s = 0,90 cm τ A = T A,o = 11,1 kn/cm² h ' * s A Kontrolle τ r = τ A T A,r = 11,1 kn/cm² h v' * s A τ d = 0,883 < 1,0 Beulnchweis: α = WENN(h v ' > h ' ; h v' h ' ; ) =,973 h ' h v' V z,d = WENN(h v ' > h ' ; T A,o ;T A,r ) = 185, kn erf.s A = erf.s A V z,d * α 80 * ( 5,34 * α = 0,44 cm + 4) * s A = 0,489 < 1,0

63 Eckblech B: chubspnnung: M, T B,o = - h ' M,1 h v' Ordner : chrubverbindungen = 65,55 kn T B,r = 100 T B,o * 100 h ' = 90,18 kn h v' - h ' s B : Dicke des Eckbleches B = tegdicke des iegels s B = s = 0,75 cm T B,o τ B = * Kontrolle τ r = τ B = 3,78 kn/cm² ( h v' - h ' ) s B T B,r = 3,78 kn/cm² h ' * s B τ d = 0,300 < 1,0 Beulnchweis: h ' α = WENN(h ' > h v' - h ' ; ; h v' - h ' h v' - h ' h ' ) = 1,376 V z,d = WENN(h ' > - h v' h ' ; T B,o ;T B,r ) = 65,55 kn erf.s B = erf.s B V z,d * α 80 * ( 5,34 * α = 0,5 cm + 4) * s B = 0,333 < 1,0 Nchweis der Voutensteife: Druckkrft im Voutenflnsch: ( ) M,k - * V * - N D = h v' * = 338,9 kn σ f = σ f h v' 100 D h 0,5 ( ' ) = 15,04 kn/cm² b f * t f σ d = 0,689 < 1,0

64 Ordner : chrubverbindungen Einhltung der grenz(b/t)-werte: k = 0,43 σ vorh[b_zu_t] = b f = 5,00 * t f grenz[b_zu_t] = 305 * k σ = 15,55 10 * σ f * vorh[b_zu_t] grenz[b_zu_t] = 0,3 < 1,0 Nchweis der Zuglsche: A Br = b Z * t Z = 19,0 cm² A N = (b Z - *d L,Z )*t Z = 14,16 cm² δ = A Br A N = 1,356 δ v = WENN(thl = "t 37-"; 1,; 1,1) = 1, A 1 = WENN(δ > δ v ; A N ; A Br ) = 14,16 cm² σ 1,d = f u,k WENN(δ > δ v ; ; f 1,5 * y,d ) = 6,18 kn/cm² σ = σ T A,o A 1 = 13,08 kn/cm² σ 1,d = 0,500 < 1,0 Anschluß der Zuglsche: cherbenspruchung der chruben: V,,d = TAB("thl/chr"; V d ; G=chr_Z; FK=FK; VB=VB) = 68,54 kn V = T A,o n Z = 46,31 kn V V,,d = 0,676 < 1,0 Lochleibungsbenspruchung: b Z - e 3Z vorh e Z = = 3,50 cm e Z / d L,Z = 1,667 > 1,5 e 3Z / d L,Z = 4,86 > 3,0 WENN 1, und,4, Formel npssen (siehe 8.73!) e 1Z α l1 = 1,1 * - 0,30 =,057 d L,Z e Z α l = 1,08 * - 0,77 = 5,401 d L,Z α l = MIN (α l1 ; α l ;3,0) =,057

65 Ordner : chrubverbindungen V l,,d = MIN(t ; t Z ) * d ch,z * α l * / = 103, kn V l = T A,o n Z = 46,31 kn V l V l,,d = 0,449 < 1,0 chweißnähte 1, : A w = * 1 *(h - *t ) + *b Z = 0,00 cm² τ w = TA,o A w = 9,6 kn/cm² τ w τ w,,d = 0,447 < 1,0 Querkrftnschluß (tirnpltte): cherbenspruchung der chruben: V,,d = TAB("thl/chr"; V d ; G=chr_p; FK=FK; VB=VB) = 43,87 kn V = V n p = 15,5 kn V V,,d = 0,348 < 1,0 Lochleibungsbenspruchung: b p - e 3p vorh e p = = 3,00 cm e p / d L,p = 1,765 > 1,5 e 3p / d L,p = 6,471 > 3,0 WENN 1, und,4, Formel npssen (siehe 8.73!) tirnpltte: e 1p α l1 = 1,1 * - 0,30 =,935 d L,p e p α l = 1,08 * - 0,77 = 10,665 d L,p α l = MIN (α l1 ; α l ;3,0) =,935 V l,,d = MIN(t ; d p ) * d ch,p * α l * / = 1,95 kn V l = V n p = 15,5 kn V l V l,,d = 0,14 < 1,0

66 Ordner : chrubverbindungen Nchweis der Kehlnähte 3 : Die Kehlnähte m Voutendreieck werden vernchlässigt!! l w3 = h - *(t + r ) = 7,10 cm A w3 = * 3 *l w3 = 16,6 cm² τ w = V A w3 = 7,50 kn/cm² τ w τ w,,d = 0,36 < 1,0 Nchweis der teifennähte 4, 5 : Ein Teil der Krft D wird direkt in den tielsteg eingeleitet. Die estkrft D wird von den Lsteinleitungsrippen übernommen. D = D b - c * * * b + s B = 16,17 kn b + c M = D * 4 = 364,88 kncm A w4 = * 4 * (l - c) = 10,80 cm² W w4 = * 4 * (l - c) / 6 = 3,40 cm³ A w5 = * 5 * (b - c) = 5,00 cm² σ w5 = D / (*A w5 ) = 16, kn/cm² σ w5 σ w,,d = 0,78 < 1,0 τ w4 = D / (*A w4 ) = 7,51 kn/cm² σ w4 = M / W w4 = 11,6 kn/cm² σ w4,v = τ w4 + σ w4,v σ w4 = 13,53 kn/cm² σ w,,d = 0,653 < 1,0 chubspnnung im iegelsteg: τ = D / ((l - c)*s B ) = 1,01 kn/cm² τ τ d = 0,953 < 1,0

67 Ordner : chrubverbindungen tirnplttennschluß n tütze V d Träger ts tirnpltte: b x h x d p p p tiel dp b p 3 e e e e e 1 e e e 1 3 p h Anzhl der chruben n vribel! n = 4 n = 6 n = 8

68 Ordner : chrubverbindungen Eingbedten: Mteril / Querschnitte / Geometrie: thl = GEW("thl/DIN"; Bez; ) = t 37- chruben: chr = GEW("thl/chr"; G; ) = M 0 VB = GEW("thl/chr"; VB; ) = L FK = GEW("thl/chr"; FK; ) = 4.6 Anzhl der chruben n = 6 Lochspiel d = 1,0 mm Träger: Typ1 = GEW("thl/Profile"; Bez;) = IPE Nennhöhe NH1 = GEW("thl/"Typ1; NH; ) = 400 tirnpltte: Breite b p = 00,00 mm Höhe h p = 0,00 mm Dicke d p = 10,00 mm Lochbstände: Vertikl e = 70,00 mm Horizontl e 3 = 10,00 mm chweißnähte: Kehlnht = 4,0 mm Einwirkungen: Bemessungswert Index "d" Anschlußquerkrft V d = 0,00 kn Berechnungsergebnisse: Mterilkennwerte: = TAB("thl/DIN"; f yk ; Bez=thl)/10 = 4,00 kn/cm² = 1,10 f y,d = σ d = = 1,8 kn/cm² = 1,8 kn/cm² τ d = * 3 = 1,60 kn/cm² Beiwert α w = WENN(thl = "t 37-" ; 0,95; 0,80) = 0,95 KOMMENTA: α w nch Tb i.d.. t 37 0,95 / t 5 0,80 / durchgeschw. 1.0 τ W,,d = α w * f y,d = 0,73 kn/cm² f y,b,k = TAB("thl/chr"; f ybk ; FK=FK)/10 = 4,00 kn/cm² f u,b,k = TAB("thl/chr"; f ubk ; FK=FK)/10 = 40,00 kn/cm²

69 Ordner : chrubverbindungen Querschnittswerte / Geometrie: d ch = TAB("thl/chr"; d; G=chr) = 0,0 mm Lochdurchmesser d L = d ch + d = 1,00 mm α = TAB("thl/chr"; α ; FK=FK; VB=VB) = 0,60 A p = TAB("thl/chr"; A sp ; G=chr) =,45 cm² A ch = TAB("thl/chr"; A sch ; G=chr) = 3,14 cm² tegdicke des Trägers t : t = TAB("thl/"Typ1; s; NH=NH1)/10 = 0,86 cm chrubenbstände: vorh e 1 = vorh e = ( ) n h p - - * 1 e b p - e 3 3 = 40,0 mm = 6,7 mm Untereinnder: min.e =, * d L = 46, mm mx.e = MIN( 6,0 * d L ; 1 * d p ) = 10,0 mm min.e 3 =,4 * d L = 50,4 mm mx.e 3 = MIN( 6,0 * d L ; 1 * d p ) = 10,0 mm zum nd: min.e 1 = 1, * d L = 5, mm mx.e 1 = MIN( 3,0 * d L ; 6 * d p ) = 60,0 mm min.e = 1, * d L = 5, mm mx.e = MIN( 3,0 * d L ; 6 * d p ) = 60,0 mm cherbenspruchung der chruben: V,,d = TAB("thl/chr"; V d ; G=chr;FK=FK; VB=VB) = 68,54 kn V = V d n = 36,67 kn V V,,d = 0,535 < 1,0 Lochleibungsbenspruchung: e / d L = 1,71 > 1,5 e 3 / d L = 5,714 > 3,0 WENN 1, und,4, Formel npssen (siehe 8.73!) α l1 = 1,1*e 1 /d L -0,30 = 1,795 α l = 1,08*e/d L -0,77 =,830 α l = MIN (α l1 ; α l ;3,0) = 1,795 V l,,d = d p * d ch /100 * α l * / = 78,33 kn V l = V d n = 36,67 kn V l V l,,d = 0,468 < 1,0