Prüftemperatur und Einsatztemperatur
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- Adolf Pohl
- vor 8 Jahren
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1 Prüftemperatur und Ensatztemperatur, Physkalsch-Technsche Bundesanstalt Fachberech Wärme 14. September 211 Vorstellung Unverstätsabschluss TU-Berln, Physkalsche Ingeneurwssenschaft Vertefungen Numersche Smulaton, Maschnendynamk Strömungsdynamk Studentscher Mtarbeter Hermann-Föttnger Insttut für Strömungsmechank Center for numercal methods n thermo flud dynamcs, Prof. Thele Set Januar 27 Doktorand PTB Fachberech Wärme und Vakuum Forschungsthema: Metrologsche Beschrebung von Durchflusssensoren Strömungsdynamk mt LDV/PIV-Messungen und CFD-Verfahren Betreuung der Kooperaton des FB mt dem Hersteller KROHNE Egene Proekte: Magnetsch-Induktve und Ultraschall-Sensoren Betreuung enes EU-Proektes: Sensoren für den Kraftwerksensatz Charakterserung von Sensoren auf Prüfständen Untersuchung von Kalbrermethoden 2
2 Inhalt des Vortrages Überscht über Temperatureffekte 1. Problemstellung und Motvaton 2. Theoretsche Grundlagen 3. Vorstellung des EMRP-Proektes 4. Zusammenfassung Arbeten am FB zum Workpackage 1. Workpackage der PTB 2. Erste Ergebnsse 3. Zusammenfassung 3 Motvaton des EMRP-ProektesProektes Spesewasserkreslauf n enem Kraftwerk (Egenbedarf ca. 1 %) Dampf- Erzeuger (Reaktor) Generator Durchflusssensor T=3 C, p=18 MPa Kühlturm Quelle: kernenerge.ch Metrologsche Fragestellung Durchflussmessungen von Hesswasser unter extremen Betrebsbedngungen 4
3 Durchflussmessungen n Kraftwerken Anlagenbetreb Aufgrund von Veränderungen m Prozess wrd en Kraftwerk kontnuerlch geregelt Steuerung Steuerstäbe, Spesewasserpumpen Bestmmung der thermschen Reaktorlestung anhand enes physkalschen Modells des Reaktorkerns ( Core Montorng System ) Abnahmemessungen Vertraglch: Anlagenbauer -- Anlagenbetreber Hohe Vertragsstrafen Payable Debts Gesetzlch: Lzenserte Lestungsnveau Ratng Steuerlch: Abgaben, Förderung Voraussetzung : Rückgeführte Sensoren 5 Engesetzte Messprnzpen Klasssch: Wrkdruckgeber Neu: Ultraschall-Sensoren A Q = 4 1 β p 1 p 2 Durchfluss Q C( Re) 2 p / ρ Q ( ) L = A C Re w 2cosα Druckabfall, Strömung C(Re), Laufzeten, Strömung C(Re), Geometrsche Parameter Geometrsche Parameter Normung EN-ISO Befndet sch n Entwcklung Messberech 1:4 1:2 t t t u d 6
4 En Proekt entsteht We können de Sensoren kalbrert werden? Es exstert weltwet ken Prüfstand für de Bedngungen Kooperaton der Metrologensttute PTB (Berln) - Ultraschall-Durchflusssensor SP (Borås) Messblende BEV (Wen) - Magnetsch-Induktver Sensor DTI (Århus) Ventur-Rohr Weterhn (unabhängg vom EMRP) NMIJ (Tsukuba) Ultraschall-Durchflusssensor Proektdauer: 9/21 bs 8/213 Wetere Informatonen unter 7 Kalbrerung an Messanlagen Statsch gravmetrsches Wegen (DIN EN 24185) Aufwändg und teuer Erfahrung: nur so hnrechend genaue Bestmmung (MU <,2 %) möglch Was wrd über den Sensor ausgesagt? Strömungskoeffzenten (Prozessbedngt) + geom. Koeffzenten (Fertgungsbedngt) Wrkdruckgeber Ultraschall-Sensoren Durchfluss Q Q = A 4 1 β C( Re) 2 p / ρ Q A C( Re) w L = 2cosα t t t u d Druckabfall, Strömung C(Re), Geometrsche Parameter Laufzeten, Strömung C(Re), Geometrsche Parameter Wetere relevante Enflüsse unabhängg von der Strömung n Abhänggket von der Temperatur 8
5 Parameter Enflüsse auf den Messprozess vor Ort Durchflussrate Temperatur Vskostät und Dchte Thermsche Ausdehnung Streamng-Effekte Druck Geschwndgkets- Vertelung Messbeständgket Ablagerungen Abrason Zel des Proektes Reduzerung der Messunscherhet be der Durchflussmessung unter Prozessbedngungen (m Kraftwerk) von 2 % auf,5 % 9 Parameter Enflüsse auf den Messprozess vor Ort Durchflussrate Temperatur Vskostät und Dchte Thermsche Ausdehnung Streamng-Effekte Druck Geschwndgkets- Vertelung Messbeständgket Ablagerungen Abrason 1
6 T-Abhänggket d. Vskostät und Dchte von Wasser Zwschen 2 C (,1 MPa) und 3 C (18 MPa) ändert sch de knematsche Vskostät um den Faktor 8 Revsed Release on the IAPWS Industral Formulaton 1997 for the Thermodynamc Propertes of Water and Steam und New Internatonal Formulaton for the Vscosty of H2O 11 Reynoldszahl - En dmensonsloser Parameter D Blanz ener Rohrströmung Impuls- und Massenerhaltung u u x u x 1 p = ρ x = u : Geschwndgket p : Druck ν : Vskostät Impuls Masse Druck ρ: Dchte + υ x u x D: Rohrdurchmesser u 2 Vskose Verluste Impuls Masse Druck X U = In dmensonslosen Größen ( ) 2 x / D U = u / u P = p /( u ) U X U X P = X = Reynoldszahl ρ o ud + υ 1 X U X 2 uo D Re = υ Redukton der Parameter von 3 auf 1 Inkompressble Form f(t) - ncht für Gas-Anwendungen 12
7 Geschwndgketsvertelung Vollentwckeltes Strömungsprofl: Voraussetzung für das Messprogramm Enormer Aufwand: Lange Enlaufstrecken Verfzerung der Geschwndgketsvertelung (1) Laser-Doppler-Velozmetre und Stereo Partcle Image Velozmetre 1,3 1,2 LDV-Setup 1,1 u(r) / u 1,,9 Re=1e5 Re=1e6 Re=1e7,8,7 SPIV- Setup,6,2,4,6,8 1 r/r (1) Strömungsanalyse mt zwe Messtechnken und Smulatonen, T. Echler, K. Tawackolan, EuroHeat&Power 1/21 13 Bedeutung der Reynoldszahl Vortex-DFS f D Strouhal-Zahl St = = f (Re) (1) u Turbnenrad Roshko-Zahl 2 f D Ro = = St Re υ (1) Messblenden Dscharge coeffcent C=C(Re) (2) Reader-Harrs-Gallagher-Glechung Ultraschall-DFS Flow profle coeffcent C=C(Re) Erläuterung m Folgenden Osborne Reynolds ( ) (1) Analogebetrachtungen zum Strömungsverhalten von Wasser, Gas und anderen Flüssgketen, Dr.-Ing. Gudrun Wendt, EMATEM - Sommerschule 26 (2) Calculaton of flow rate from dfferental pressure devces orfce plates, Peter Lau, EMATEM Sommerschule 28 14
8 Re-Enfluss bem US-Verfahren - Enzelpfad Pfadgeschwndgketen Berechnet anhand des Gersten-Profles x p Parallele Pfadanordnung 15 Parallel-Gewchtete Mehrpfad-Anordnung Gaußsche Integraton u = u p, w Exakt ntegrerbare Vertelung Be horzontaler Pfadanordnung Messabwechung nfolge des Integratonsfehlers Berechnet anhand des Gersten-Profles Pfade Stützstelle Gewcht Fehler r /R -Ordn. w ±,5 1/ /2 5 ±,7716 1/4 4 ±,3917, ±,8917, /3 9 ±,5 1/4 ±, /12 16
9 Thermsche Ausdehnung: Theore Änderung des Rohrdurchmessers D v = D ( 1 + α T ) c D c Durchmesser be der Kalberung Dv Durchmesser vor Ort Bespel: Dehnungsbogen α Lnearer Ausdehnungskoeffzent 12 bs 19 ppm/k be Stahl (PTFE: ca 2 ppm/k!) Q c / Q = A / A = (1 + α T ) v 2 D c D v Korrekturterm aufgrund der Querschnttsänderung Korrekturterm bem Ultraschallverfahren Bld: Cschrp aus de.wkpeda.org Q c / Q = A / A L / L = (1 + α T ) v 3 17 Thermsche Ausdehnung: Rechenbespel Querschnttsänderung Betrfft alle Geschwndgketsbaserten Verfahren Ultraschallverfahren T=21 K, α=16 ppm/k (Stahl) Q/Q=1 % 18
10 Messkampagnen 29 und 21 Sensor für den Kraftwerksensatz (3 C) Nennwete 8 (DN 2) Effekt der thermschen Ausdehnung Package mt Rohrbündel-Glechrchter Flow Computer Olver Büker, Sensor Glechrchter 19 Thermsche Ausdehnung: Messung Bestätgung der Theore,2 Theory As Found Messabwechung n % -,2 -,4 -,6 -,8-1 -1, Temperatur n C 2
11 Temperaturenfluss auf Schaltungstechnk Betroffen st analoge Schaltungstechnk Insbesondere Halbleter-Bauelemente (Dode, Transstor) Sgnalampltudenbaserte Verfahren Magnetsch-Induktves Verfahren, Wrkdruckgeber Verstärkerschaltungen Kennlnen Thermsches Rauschen Zetsgnalbaserte Verfahren Ultraschallverfahren Verstärkerschaltungen - Delays Sgnallaufzet n Kabeln und Transducern Schlussfolgerung für Hochtemperatur-Anwendungen Messumformer n getrennter Ausführung Gegebenenfalls das Gehäuse tempereren 21 Temperaturenfluss auf Druck-Sensoren De Druckmessung st über Druckletungen vom Prozess abgekoppelt. Es wrkt also ncht de volle Prozesstemperatur auf den Sensor. Kompensaton des Temperaturenflusses m Umformer Unterscheden wrd zwschen: Temperaturkoeffzent des Nullpunktes (bezogen auf den Nenndruck PN) n %/K TK U ( T ) U ( T ) 1 = U U ( T ) T T = U Ausgangssgnal (Strom oder Spannung) N Temperaturkoeffzent der Empfndlchket e n %/K TKe = e( T ) e( T e( T ) ) 1 T T 22
12 Temperaturenfluss auf p-sensoren Pezoresstver p-sensor Membran p 1 p 2 Gehäuse Gehäuse und Chp müssen konstruktv angepasst sen um thermsche Verspannungen zu vermeden. TK : De Temperaturabhänggket der enzelnen Wderstände wrd näherungswese durch ene Wheatstone-Brückensschaltung kompensert. Aufgrund der Bautelstreuung und Fertgungstoleranzen wrd be der Referenztemperatur auf Null getrmmt. TK e : Der Temperaturenfluss auf de Empfndlchket st her abhängg von ener starken Änderung der Pezokonstanten mt der Temperatur (wederum Abhängg von der Doterung) Prnzpell besteht ene hohe Temperaturempfndlchket weswegen bevorzugt das kapaztve Messprnzp genutzt wrd. 23 Temperaturenfluss auf p-sensoren Kapaztver p-sensor Elektroden p 1 p 2 Füllung (Slkonöl) TK : Ist der Aufbau ncht perfekt symmetrsch, so entsteht durch de unterschedlche Ausdehnung des Füllmedums ene Veränderung des Nullpunktes Bem sogenannten Lageabglech wrd der Nullpunkt be ener Temperatur gemessen (ohne Durchfluss) und kompensert. TK e : De elastschen Konstanten der verformten Membrane snd temperaturabhängg. 24
13 Temperaturenfluss auf p-sensoren: Fazt Nchtlneare Kennlnen und Temperatur-Abhänggket, ntern kompensert Analoge, dgtale oder gemschte Kompensaton mt Vor- und Nachtelen Typsche Werte: Pezoresstv Kapaztv TK n %/K ±,2 ±,2 Tk e n %/K -,15 -,1 Der Nullpunktenfluss st zu beachten Quelle: H.R. Tränkler, Sensortechnk, Sprnger Temperatur be Prüfungen von Ultraschallsensoren Mechansche und elektronsche Effekte Physkalsche Veränderung der Bedngungen Fludc Load (Impedanzänderung) Veränderung der Transducer Stefgket, Resonanzfrequenzen Laufzet m Transducer Thermsche Spannungen Gehäuse Verschedene Schchten: Bondng etc. Ankopplung Instatonäre Temperaturschwankungen vermeden Sensoren und Messkörper müssen vor der Kalbrerung temperert sen (Spülen der Messstrecke) Resulterende Veränderung des Sgnals Nur nsofern relevant we de Detekton der Laufzet beenflusst wrd Delays-Systematsche Veränderung des Nullpunktes der Laufzetmessung 26
14 Nullpunkte be der Ultraschall-Messung Systematsche Enflüsse be der Laufzetbestmmung Messwertglechung Q = A C( Re) w L tu t 2cosϕ t t u d d Enführung der Nullpunkte n de Glechung : t=t * -t Asymmetrscher Antel * * L ( t u t d ) ( tu td ) Q = A C( Re) w * * 2cosϕ ( t u tu )( t d td ) Antel für ene Rchtung De Antele wrken unterschedlch auf de Fehlerkurve Messabwechung Durchfluss oder Geschwndgket 27 Telnehmende natonale Metrologensttute Jeder Telnehmer untersucht en ndustrell wchtges Messprnzp PTB (Berln) - Ultraschall-Durchflusssensor BEV (Wen) - Magnetsch-Induktver Sensor DTI (Århus) Ventur-Rohr SP (Borås) - Messblende Measurement Capabltes der Telnehmer Max. DF n m³/h Mn. Temp. n C Max. Temp n C Max. NW n mm BEV DTI PTB SP PTB-HTPA
15 Messprogramm Nennwete DN 1 bzw. 4 Vorgeschrebene Re-Zahlen und (optonal) Resulterende Prüfpunkte für enen Innendurchmesser 12,2 mm Reynoldszahl Temperatur n C Kn. Vsk. n µ m²/s² 1,381 1,48,818,5539,4133,3444 Geschw. n m/s 6,4 4,92 3,92 2,71 2,2 1,68 Durchfl. n m³/h 188, , ,85 8,34 59,721 49,76 Reynoldszahl (optonal) Temperatur n C Kn. Vs. n µ m²/s² 1,381 1,48,818,5539,4133,3444 Flow Velocty n m/s 12,8 9,83 7,85 5,42 4,4 3,37 Flow Rate n m³/h 377,985 29, ,71 16,69 119,443 99,52 LDV-Messungen zur Valderung des vollausgebldeten Strömungszustandes Störkörperuntersuchungen (neues Desgn) 29 Zusammenfassung Messungen von Heswasser be Betrebsbedngungen 3 C, 18 MPa Spesewasserkreslauf von Kraftwerken Herfür exstert ken Prüfstand Messmöglchket auf verfügbaren Prüfständen: Reynolds-Zahl Weterhn snd zu beachten Thermsche Expanson Unter bestmmten Bedngungen wetere Enflüsse Be nedrgen Durchflüssen: Nullpunkt Ensatztest: EMRP-Proekt Untersuchung verschedene Messverfahren PTB, FB Wärme: Ultraschall-Durchflusssensor 3
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